Способ определения морозостойкости пористых материалов

Изобретение относится к методам определения морозостойкости пористых материалов. Сущность: изготавливают несколько образцов материала, насыщают их водой, термоциклируют, замораживая и размораживая до нормативных температур, определяют деформации образцов после размораживания, пределы прочности образцов в условиях одноосного сжатия и перпендикулярные ему остаточные деформации, находят отношение относительного снижения предела прочности к относительной остаточной деформации и рассчитывают морозостойкость каждого образца, морозостойкость же материала рассчитывают как среднее морозостойкостей образцов. После термоциклирования каждый образец нагружают в условиях одноосного сжатия с заданным темпом до экстремальной нагрузки, отвечающей пределу кратковременной прочности в условиях одноосного сжатия, разгружают образец, определяют относительную остаточную деформацию в направлении, перпендикулярном сжатию, повторяют нагружение в условиях сжатия до значения экстремальной нагрузки второго нагружения, а относительное снижение предела прочности определяют с учетом значений эктремальных нагрузок при первом и втором нагружении. Технический результат: расширение арсенала технических средств ускоренного определения марки бетона по морозостойкости. 1 табл., 2 ил.

 

Изобретение относится к методам испытаний пористых водонасыщенных материалов (кирпич, бетон, туф, известняк) и предназначено для определения их морозостойкости, то есть числа стандартных термоциклов (например, от +20 до -20°С по 4 часа), необходимых для снижения предела R прочности образцов, насыщенных водой, на величину, оговоренную стандартом, в частности на 5 или 15%, после чего допускаемое стандартом относительное снижение предела прочности составляет [ΔR/R]=0,05…0,15, где ΔR - абсолютное изменение предела кратковременной прочности на сжатие.

Известен базовый способ определения морозостойкости [ГОСТ-10060.1-95 "Базовый метод определения морозостойкости"], включающий изготовление и испытания образцов сериями. Все образцы насыщают водой, часть образцов подвергают попеременному многократному замораживанию и размораживанию. Разрушают сжатием образцы после различного числа замораживаний-размораживания, и без замораживаний-размораживаний. Сопоставляют средние значения пределов прочности образцов серий, испытанных как с замораживанием-размораживанием, так и без него. Определяют относительное снижение предела прочности при разных количествах замораживаний-размораживаний и в качестве морозостойкости F принимают число замораживаний-размораживаний, необходимых для снижения предела прочности в пределах, оговоренных стандартом.

Значительный случайный разброс значений предела прочности образцов пористых материалов (коэффициент вариации ρ≈17%) при неизменных условиях изготовления и испытаний образцов обуславливает большой разброс средних значений предела прочности и требует испытаний значительного количества образцов (25…50) для доказательства значимости относительного снижения предела прочности 0,05…0,15.

Таким образом, основной недостаток базового способа - трудоемкость и малая оперативность.

Известны способы экспресс-контроля морозостойкости, например [ГОСТ - 10060.3-95 «Дилатометрический метод ускоренного определения морозостойкости»]. Он включает изготовление образцов, измерение образцов, определение начального объема, насыщение образцов водой, одноразовое замораживание каждого насыщенного водой образца и стандартного образца в дилатометре до нормативной температуры и измерение при этом разности значений объемных деформаций бетонного и стандартного образцов (относительного изменения объема). Морозостойкость определяют по максимальной относительной разности объемных деформаций бетонного и стандартного образцов по приведенным в ГОСТ таблицам с учетом вида бетона, формы и размера образцов.

Однако при использовании приведенных в ГОСТе таблиц приемлимый результат получается лишь для бетонов на портландцементе и шлакопортландцементе без поверхностно-активных добавок (ПАВ), такие бетоны в настоящее время используются крайне редко. А получение таблиц, необходимых для бетонов с ПАВ, а также других материалов требует длительных трудоемких опытов с использованием, например, базового способа.

Наиболее близкий к предлагаемому способ определения морозостойкости [RU 2430631 C1 МПК G01N 33/38, опубликован 20.00.13] заключается в том, что изготавливают образец материала с относительно малой открытой пористостью, например, из бетонной смеси с малым водоцементным отношением (В/Ц<0,45), насыщенный водой образец замораживают до нормативной температуры, размораживают (термоциклируют), перед замораживанием образца неразрушающим методом определяют пороговую нагрузку, отвечающую пределу длительной прочности при сжатии, после ряда термоциклов измеряют относительную остаточную деформацию размороженного образца в направлении, перпендикулярном предшествующему сжатию, добиваются не меньшей остаточной деформации циклическим сжатием образца в прежнем направлении от нулевой нагрузки до нагрузки, превышающей пороговую не более чем на треть, и повторяют эти операции до нарушения пропорциональности между температурной относительной остаточной деформацией и числом термоциклов, рассчитывают отношение z относительного снижения предела длительной прочности к относительной остаточной деформации ε0 в направлении, перпендикулярном сжатию, по формуле

где ΔR/R - относительное снижение предела длительной прочности.

Далее определяют показатель морозостойкости испытуемого образца в циклах, а также относительную остаточную деформацию εм, соответствующую допускаемому стандартом относительному снижению предела кратковременной прочности в условиях одноосного сжатия для оценки морозостойкости исследуемого материала, по формуле

где [ΔR/R] - допускаемое стандартом относительное снижение предела прочности.

Для образца того же материала с большей пористостью, у которых обычно нет линейной зависимости между температурной относительной остаточной деформацией и числом циклов, чередуют термоциклирование с циклическим сжатием до достижений остаточной деформации, равной относительной остаточной деформации, соответствующей допускаемому стандартом относительному снижению предела прочности, и оценивают морозостойкость по числу необходимых для этого циклов с учетом их эквивалентности.

К недостаткам прототипа относятся необходимость обеспечения образцов с относительно низкой пористостью, что не всегда возможно, особенно при исследовании естественного камня, а также необходимость экспериментальной проверки независимости отношения относительного снижения предела длительной прочности к относительной остаточной деформации в направлении, перпендикулярном сжатию, от пористости материала.

Задача, решаемая изобретением - расширение арсенала технических средств определения морозостойкости; технический результат заключается в реализации этого арсенала.

Решение поставленной задачи достигают тем, что, как и в прототипе, изготавливают несколько образцов материала, насыщают их водой, термоциклируют, замораживая и размораживая каждый образец до нормативных температур. В процессе такого термоциклирования регистрируют относительные остаточные деформации εт образцов после размораживания. После термоциклирования определяют пределы кратковременной прочности образцов в условиях одноосного сжатия и перпендикулярные ему остаточные деформации. Находят отношение относительного снижения предела прочности к относительной остаточной деформации z в направлении, перпендикулярном сжатию. По допускаемому стандартом относительному снижению предела прочности ΔR/R материала в результате термоциклирования и отношению z относительного снижения предела прочности к относительной остаточной деформации ε0 в направлении, перпендикулярном сжатию, рассчитывают относительную остаточную деформацию εм, соответствующую допускаемому стандартом относительному снижению пределу прочности, а по значениям относительной остаточной деформации εт и относительной остаточной деформации εм, соответствующей допускаемому стандартом относительному снижению пределу прочности, определяют морозостойкость Fi каждого i-того образца, морозостойкость материала получают как среднее арифметическое для значений морозостойкости образцов. Но, в отличие от прототипа, после термоциклирования каждый образец нагружают в условиях одноосного сжатия с заданным темпом до экстремальной нагрузки L1 (см. фиг. 1), отвечающей пределу кратковременой прочности, разгружают образец, определяют относительную остаточную деформацию ε0 в направлении, перпендикулярном сжатию, повторяют нагружение в условиях сжатия до значения экстремальной нагрузки L2 (см. фиг. 1), а отношение z относительного снижения предела прочности к относительной остаточной деформации в направлении, перпендикулярном сжатию, определяют с учетом значений эктремальных нагрузок первого и второго нагружений.

На фиг. 1 показан режим нагружения образца в условиях одноосного сжатия после термоциклирования и приняты следующие обозначения: 1 - кривая первого нагружения; 2 - прямая первого разгружения; 3 - прямая второго нагружения; 4 - кривая второго нагружения; 5 - прямая второго разгружения; ε - относительная продольная остаточная деформация; L1 - экстремальная нагрузка первого нагружения; L2 - экстремальная нагрузка второго нагружения.

На фиг. 2 приведен график для определения параметров А и λ зависимости остаточной деформации εт=Ajλ по данным об относительных остаточных деформациях εтij для i-того образца после j-того термоцикла. На фиг. 2 приняты следующие обозначения: j - количество термоциклов; А - температурная относительная остаточная деформация после первого термоцикла; α - угол наклона прямой к горизонтали; - точки, полученные по результатам испытаний, соответственно, I, II, III, IV и V образцов.

Способ основан на следующих экспериментально установленных особенностях деградации водонасыщенных пористых тел при деформировании.

1. Отношение относительного снижения предела прочности к относительной остаточной деформации в направлении, перпендикулярном сжатию, не зависит от значений пористости, остаточных деформаций, предела прочности, а также от режима, использованного для достижения снижения предела прочности и увеличения относительной остаточной деформации.

2. При термоциклировании зависимость относительной остаточной деформации εт от числа j термоциклов хорошо аппроксимируется функцией

где А - температурная относительная остаточная деформация после первого термоцикла;

λ - постоянная материала.

С графика на фиг. 2 снимают среднее натурального логарифма относительной остаточной деформации после первого термоцикла, а значение относительной остаточной деформации после первого термоцикла определяется возведением числа е в степень λ.

Постоянная материала λ в формуле (3) определяют по фиг. 2 как

где α - угол наклона прямой к оси абсцисс на фиг. 2.

Одноосное сжатие образца до экстремальной нагрузки первого нагружения после термоциклирования позволяет определить предел прочности по формуле R=L1/B, где L1 - экстремальная нагрузка первого нагружения, В - площадь сечения, перпендикулярного направлению сжатия образца.

Разгружение образца позволяет определить соответствующую пределу прочности относительную остаточную деформацию ε0 в направлении, перпендикулярном сжатию, а повторное нагружение до экстремальной нагрузки второго нагружения (см. фиг. 1) позволяет определить относительное снижение ΔR/R предела прочности по формуле

где L1 и L2 - экстремальная нагрузка первого и второго нагружения соответственно.

Тогда

где ε0 - относительная остаточная деформация в направлении, перпендикулярном сжатию, после первого нагружения.

Таким образом реализация отличительного признака формулы изобретения устраняет оба недостатка прототипа.

Предложенный способ реализуют следующим образом. Из исследуемого материала по одинаковой технологии готовят несколько одинаковых образцов, например 5, согласно [Экспресс-методы оценки длительной стойкости // Материалы III мк «Популярное бетоноведение» - февраль-март 2009, СПБ: СПГПУ]. Образцы насыщают водой и обмеряют. Каждый образец замораживают и размораживают до нормативных температур, например, от +20 до -20°С по 4 часа несколько paз. После каждого j-того термоцикла определяют относительную остаточную деформацию εтij для i-того образца. После термоциклирования каждый образец нагружают в условиях одноосного сжатия с заданным темпом до экстремального (максимального) значения нагрузки первого нагружения Lмакс=L1 (см. рис. 1). Значение Lмакс регистрирует ведомая стрелка динамометра пресса. Момент размыкания электроконтактов на ведомой и ведущей стрелке удобно фиксировать по световому сигналу, который одновременно указывает на необходимость начать плавную разгрузку образца. После полного разгружения без перестановки образца замеряют остаточную деформацию i-того образца в направлении, перпендикулярном сжатию. Относительную остаточную деформацию ε0i в направлении, перпендикулярном сжатию, для i-того образца рассчитывают по формуле

где а0 - размер i-того образца до сжатия в направлении, перпендикулярном сжатию; Δai - остаточное изменение этого размера.

Повторяют осевое сжатие образца с принятым темпом до значения экстремальной нагрузки второго нагружения L2. Для i-того образца рассчитывают отношение zi относительного снижения предела прочности к относительной остаточной деформации в направлении, перпендикулярном сжатию:

где L1i и L2i - экстремальная нагрузка i-того образца при первом и втором нагружении соответственно, ε0i - относительная остаточная деформация в направлении, перпендикулярном сжатию для i-того образца.

Затем рассчитывают значение относительной остаточной деформации εм, соответствующей допускаемому стандартом относительному снижению предела прочности, для i-того образца по формуле

где [ΔR/R] - допускаемое стандартом относительное снижение предела прочности.

По значениям εтij строят график, приведенный на фиг. 2, и с его помощью определяют значения λ по формуле (4).

Подставляя в правую часть (3) морозостойкость Fi, а в левую часть соответствующую относительную остаточную деформацию εм для i-того образца, которой соответсвует показатель морозостойкости для того же образца, получаем

где εмi - относительная остаточная деформация, соответствующая допускаемому стандартом относительному снижению предела прочности, для i-того образца, А - температурная относительная остаточная деформация i-того образца после первого термоцикла, Fi -морозостойкость i-того образца, λ - постоянная материала, i - номер образца.

С другой стороны, в соответствии с (3)

где εтij - относительная остаточная деформация, i-того образца после j-того термоцикла;

j - номер термоцикла.

После деления (10) на (11) находим

Если проведено всего 5 термоциклов, то в соответствие с (12)

где Fi - морозостойкость i-того образца, εтi5 - относительная остаточная деформация i-того образца после пятого (последнего) термоцикла.

При расчете показателя морозостойкости для i-того образца следует использовать относительную остаточную деформацию последнего термоцикла, определяемую с наименьшей погрешностью. Морозостойкость материала как среднее для морозостойкостей Fi образцов.

В частности, способ реализован на 10 образцах-кубах, ребром 10 см в возрасте 88 дней, изготовленных из бетонной смеси такого состава: портландцемент марки 400 - 1 весовая часть, песок - 2 весовые части, гранитного щебня 5…20 мм - 4,5 весовые части, воды - 0,6 весовой части. Экспериментально установлено двумя разными способами для этого бетона в возрасте 88 дней, что после 105 замораживаний-размораживаний, среднее относительное снижение предела прочности составляет 0,142 по способу [Инженерно-строительный журнал – 2008, №2, стр. 40-44 СПБ: СПБГПУ] и 0,16 по первому базовому способу [ГОСТ - 10060.1-95 «Базовый метод определения морозостойкости»], то есть оба значения лежат в пределах погрешности использованных способов. В среднем относительное снижение предела прочности составляет 15%. Следовательно, для такого бетона при допускаемом стандартом относительном снижении предела прочности, равного 0,15, морозостойкости составляет F0,15=105, где F0,15 - известное значение морозостойкости при [ΔR/R]=0,15.

Образцы насыщали водой по п. 4 [ГОСТ 10060.0-95 «Методы определения морозостойкости. Общие требования»], обмеряли и помещали в измерительную камеру дифференциального объемного дилатометра ДОД-100-К, а во вторую его камеру помещали стандартный алюминиевый образец. Обе камеры заполняли керосином и герметизировали. Дилатометр с образцами устанавливали в морозильную камеру и после 30 мин выдержки начинали замораживание со скоростью 0,3°С/мин до достижения температуры (20±2)°С. После размораживания с той же скоростью по графику показателя разностей объемных деформаций бетонного и алюминиевого образца находили значение остаточной относительной объемной деформации бетонного образца после последнего пятого термоцикла (j=5).

Осевое сжатие образцов со скоростью 400 кг/сек осуществляли на гидравлическом прессе. Значения экстремальных нагрузок L1 и L2 определяли по положению контрольной (ведомой) стрелки. Плавное разгружение образца начинали по сигналу контрольной лампочки, выключаемой электроконтактом между ведущей и ведомой стрелкой динамометра.

В таблице приведены результаты этих опытов для каждого образца, включающие относительные снижения пределов прочности и относительные остаточные деформации в направлении, перпендикулярном сжатию.

Для каждого образца рассчитывали показатели морозостойкости по формуле (13)

где Fi - показатель морозостойкости для i-того образца, εмi - относительная остаточная деформация, соответствующая допускаемому стандартом относительному снижению предела прочности, для i-того образца, εтi5 -относительная остаточная деформация i-того образца после пятого (последнего) термоцикла, λ - постоянная материала, которая оказалась равной 1,12 (см. фиг. 2), i - номер образца.

Среднее для показателей морозостойкостей Fi составило . Среднее квадратичное отклонение для значений Fi составило S=17. Следовательно, при вероятности 0,95 доверительный интервал для составляет

где - среднее квадратичное отклонение для значений морозостойкости образцов.

Таким образом, можно считать отличие от известного значения F0,15=105 случайным, а предложенный способ корректным.

Таким образом, показано, что предложенный способ расширяет арсенал технических средств ускоренного определения морозостойкости пористых тел.

Способ определения морозостойкости пористого материала, заключающийся в том, что изготавливают несколько образцов материала, насыщают их водой, термоциклируют, замораживая и размораживая до нормативных температур, определяют деформации образцов после размораживания, пределы прочности образцов в условиях одноосного сжатия и перпендикулярные ему остаточные деформации, находят отношение относительного снижения предела прочности к относительной остаточной деформации и рассчитывают морозостойкость каждого образца, морозостойкость же материала рассчитывают как среднее морозостойкостей образцов, отличающийся тем, что после термоциклирования каждый образец нагружают в условиях одноосного сжатия с заданным темпом до экстремальной нагрузки, отвечающей пределу кратковременной прочности в условиях одноосного сжатия, разгружают образец, определяют относительную остаточную деформацию в направлении, перпендикулярном сжатию, повторяют нагружение в условиях сжатия до значения экстремальной нагрузки второго нагружения, а относительное снижение предела прочности определяют с учетом значений экстремальных нагрузок при первом и втором нагружении.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области пожарной безопасности зданий и сооружений. Сущность: осуществляют проведение технического осмотра, инструментальное измерение геометрических характеристик элементов фермы в их опасных сечениях; выявление условий опирания и крепления элементов фермы, схем обогрева их поперечных сечений; установление марки стали фермы, характеристик металла сопротивлению на сжатие и растяжение, определение величины нагрузки оценочного испытания на стальную ферму, схем ее приложения, интенсивности силовых напряжений в металле в опасных сечениях элементов стальной фермы, определение времени наступления предельного состояния по признаку потери несущей способности элементов стальной фермы под испытательной нагрузкой оценочного огневого испытания.

Изобретение относится к метрологии, в частности к средствам измерения термостойкости углей. Способ предполагает воздействие на образец угля двух последовательных термоударов, второй из которых имеет большую по сравнению с первым интенсивность, и регистрацию параметров акустической эмиссии.

Изобретение относится к области контроля и диагностики совокупности эксплуатационных свойств износостойких покрытий, связанных, прежде всего, с твердостью, адгезионной прочностью, износостойкостью, и может быть использовано в машиностроении, судостроении и других отраслях, а также для покрытий, находящихся в условиях циклического нагружения, связанных, прежде всего, с эрозионной стойкостью поверхности.

Изобретение относится к области строительства, в частности к определению изменения длительной прочности бетона во времени эксплуатируемых под нагрузкой в условиях внешней агрессивной среды бетонных и железобетонных конструкций.

Изобретение относится к измерительной технике и может быт использовано при испытаниях изделий на термическую стойкость. Заявлен способ испытаний полых изделий на термостойкость, заключающийся в нагреве изделия изнутри и охлаждении снаружи.

Изобретение относится к устройству для оценки термомеханической усталости материала, который подвергается воздействию горячего теплового потока. Устройство содержит образец для испытаний, имеющий "горячую" стенку с наружной поверхностью, которая подвергается воздействию теплового потока, и внутренней поверхностью, от которой отходят параллельные полосы, прикрепленные к этой внутренней поверхности и образующие между собой параллельные каналы; промежуточную часть, имеющую параллельные ребра, форма и размеры которых обеспечивают возможность их вставки в указанные каналы между полосами с образованием прохода в области внутренней поверхности горячей стенки для циркуляции охлаждающей жидкости.

Изобретение относится к испытательной технике, а именно к устройствам для исследования термической усталости конструкционных материалов, и может быть использовано для экспериментального подтверждения расчетного прогноза малоцикловой прочности конструкционных материалов.

Изобретение относится к испытательной технике, к испытаниям, преимущественно, образцов горных пород. Стенд содержит основание, соосно установленные на нем захваты образца, устройство для нагружения образца осевой механической нагрузкой, механизм для взаимодействия с образцом, платформу для перемещения механизма вдоль оси захватов, платформу для перемещения механизма в вертикальном направлении перпендикулярно оси захватов и платформу для перемещения механизма в горизонтальном направлении перпендикулярно оси захватов.

Изобретение относится к испытательной технике, к испытаниям, преимущественно, образцов горных пород. Стенд содержит основание, соосно установленные на нем захваты образца, устройство для нагружения образца, связанное с захватами, механизм для механической обработки образца и платформу для перемещения механизма относительно оси захватов.

Изобретение относится к области энергетики, к устройствам для исследования термоусталости образцов, подверженных случайным температурным пульсациям в потоке жидкости, и может быть использовано в атомной энергетике и в транспортных энергетических устройствах.

Изобретение относится к области испытаний материалов, а конкретно к испытаниям металлических цилиндрических образцов методом деформирования (растяжения-сжатия или сжатия-растяжения), и может быть использовано для физического моделирования в лабораторных условиях процессов многократной пластической деформации металлов, происходящих в условиях промышленного производства и эксплуатации. Сущность: осуществляют термомеханическое циклическое нагружение цилиндрического образца, один цикл нагружения которого включает полуциклы растяжения и сжатия и промежуточный разгрузочный этап. Полуциклы растяжения и сжатия или сжатия и растяжения осуществляют с одинаковой скоростью нагружения и с получением одинаковой степени деформации образца, а промежуточный разгрузочный этап выполняют в течение времени, недостаточного для развития в металле образца процессов разупрочнения. Образец выполнен сплошным цилиндрическим с рабочей частью, имеющей понижение диаметра через переходные зоны. Соотношение длины и диаметра рабочей части образца составляет 1,0÷1,4. Технический результат: обеспечение многократного циклического воздействия растяжением-сжатием или сжатием-растяжением с сохранением исходной формы и размеров образца, исключение потери устойчивости деформации и локального разрушения образца, повышение точности контроля результатов испытаний. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 1 табл., 3 ил.

Изобретение относится к установкам для испытания образцов на термоусталость и может быть использовано для определения долговечности сплавов, применяемых в авиакосмической технике в условиях совместного действия термомеханических и вибрационных нагрузок. Установка содержит установленную на основании силовую раму, размещенные на ней пассивный захват, устройство для нагружения знакопеременной нагрузкой, средство электронагрева испытуемого образца, блок управления и контроля температуры и средство регистрации термических нагрузок, при этом устройство для нагружения выполнено в виде корпуса с установленным в нем пакетом пьезоэлементов и рабочего органа, выполненного в виде диска, центральная часть которого представляет собой активный захват, соосный пассивному захвату, периферийная часть диска снабжена равномерно распределенной по окружности диска инерционной массой, а средняя часть жестко связана с корпусом. Установка снабжена дополнительным устройством нагружения осевой нагрузкой, выполненным в виде трубчатого электронагревателя с трубопроводом, предназначенным для подачи охлаждающей среды, подвижной траверсой, установленной на раме с возможностью осевого перемещения и фиксации относительно последней, и платформой, размещенной на подвижной траверсе и снабженной средством регистрации термических нагрузок. Один торец электронагревателя закреплен на основании. Подвижная траверса связана с другим торцом электронагревателя. Корпус устройства нагружения знакопеременной нагрузкой закреплен на платформе, а средства регистрации термических нагрузок выполнены в виде по крайней мере трех тензометрированных стержней. Технический результат: возможность регулировать асимметрию термомеханического цикла при изменении частоты нагружения. 2 ил.

Изобретение относится к области пожарной безопасности зданий, в частности, оно может быть использовано для пожарно-технической классификации стальной термозащищенной гофробалки по показателям сопротивления воздействию пожара. Оценку огнестойкости стальной гофробалки проводят без разрушения по комплексу единичных показателей качества составных элементов сварного двутавра. Для этого определяют геометрические размеры нижней и верхней полок, гофрированной стенки, схему обогрева их сечений в условиях пожара, величину испытательной нагрузки и интенсивность силовых напряжений в сечениях составных элементов, марку стали, показатели термодиффузии материалов термозащиты. Описание процесса сопротивления термозащищенной гофробалки стандартному тепловому воздействию представлено математической зависимостью, которая учитывает влияние интенсивности силовых напряжений в сечении составного элемента от действия испытательной нагрузки, приведенную толщину металла сечения составного элемента, величину показателя термодиффузии материала термозащиты. Проектный предел огнестойкости гофробалки определяют, используя аналитические уравнения. Достигается возможность оценки огнестойкости стальной термозащищенной гофробалки здания без дополнительного натурного теплового воздействия, повышение достоверности неразрушающих испытаний строительных конструкций, уменьшение расхода металла на изготовление стальных гофробалок, ускорение проведения испытаний. 5 з.п. ф-лы, 5 ил., 1 пр.

Изобретение относится к области пожарной безопасности зданий. При осуществлении способа испытание стальной балки с гофростенкой проводят без разрушения по комплексу единичных показателей качества, оценивая их величину с помощью статистического контроля. Для этого определяют геометрические размеры элементов сварного двутавра стальной балки, схему обогрева опасного сечения элемента сварного двутавра стальной балки в условиях стандартного испытания на огнестойкость, условия закрепления его концов; длину периметра обогрева сечения элемента сварного двутавра, величину испытательной нагрузки и интенсивность силовых напряжений в сечении каждого элемента сварного двутавра стальной гофростенкой балки. Описание процесса сопротивления элемента сварного двутавра стальной балки высокотемпературному воздействию стандартного испытания представлено математической зависимостью, которая учитывает влияние интенсивности силовых напряжений в сечении элемента сварного двутавра стальной балки от действия испытательной нагрузки и приведенную толщину металла сечения элемента сварного двутавра стальной балки с гофрированной стенкой. Предел огнестойкости стальной балки с гофростенкой определяют по длительности сопротивления огневому воздействию наиболее слабого в статическом и тепловом отношении элемента сварного двутавра. Достигается возможность определения огнестойкости стальной балки с гофростенкой без натурного огневого воздействия, повышение достоверности неразрушающих испытаний, уменьшение расхода металла на изготовление стальной балки, ускорение проведения испытаний. 6 з.п. ф-лы, 3 пр., 4 ил.

Изобретение относится к области теплоэнергетики и может быть использовано для определения жаростойкости аустенитных сталей, используемых в теплонапряженных элементах энергетического оборудования. Способ определения жаростойкости аустенитных сталей по максимальной глубине ее коррозионного повреждения при испытаниях заданного количества образцов стали в условиях высокотемпературной агрессивной среды включает изготовление шлифа места наибольшего коррозионного повреждения образца и измерение с помощью оптического микроскопа наибольшей глубины указанного повреждения. При этом с помощью ферритометра выбирают из заданного общего количества несколько образцов с наибольшими значениями величины содержания ферритной фазы в поверхностном слое в указанных местах наибольшего коррозионного повреждения; шлифы изготавливают и проводят их исследование с помощью указанного микроскопа только для выбранного указанным образом количества образцов. Поверхность шлифов выбранных для исследования образцов полируют суспензией на основе оксида кремния с подтравливающим эффектом; после определения жаростойкости отобранных для исследования с помощью оптического микроскопа образцов дополнительно с помощью электронного сканирующего микроскопа у указанных отобранных для исследования образцов измеряют максимальную толщину измененного ферритного слоя металла; результаты измерения для каждого шлифа суммируют и рассчитывается средний коэффициент пропорциональности между максимальными величинами глубины коррозионного повреждения и толщины измененного ферритного слоя. Технический результат - исключение необходимости трудоемкого исследования с применением оптических и сканирующих электронных приборов всех выделенных для исследования жаростойкости образцов.

Изобретение относится к области строительства и предназначено для испытаний плоских многоэтажных рамно-стержневых конструктивных систем на живучесть, в частности экспериментального определения динамических догружений в элементах конструктивной системы при внезапном выключении из работы одного из несущих элементов. Устройство содержит раму, состоящую из колонн и ригелей. Устройство дополнительно содержит подвижный шарнирно-стержневой механизм, состоящий из трех расположенных вертикально опорных стержней, два из которых шарнирно соединены между собой и с опорами стержней, шпильку с резьбой, соединенной горизонтальной связью с третьим опорным стержнем, и сжатую пружину, расположенную вокруг шпильки. Технический результат: удобство, мобильность в лабораторных испытаниях и снижение трудоемкости. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к метрологии, в частности к способам определения термостойкости углей при их циклическом замораживании и оттаивании. Сущность: осуществляют циклическое замораживание и оттаивание однотипных образцов углей при числе М циклов, равном порядковому номеру соответствующего образца в серии. Далее, параллельно регистрируя параметры акустической эмиссии, каждый из образцов медленно равномерно нагревают до температуры в диапазоне (80-90)±5°С и выдерживают при ней в течение не менее 4 часов. Затем определяют границы последовательных временных интервалов, первый из которых начинается в момент прогрева образца до 30°С и заканчивается при стабилизации его температуры на постоянной величине, а второй - той же длительности, начинается при возрастании уровня активности акустической эмиссии до значения, не менее чем в полтора раза превышающего уровень фоновых шумов. В каждом из этих интервалов рассчитывают средние значения активности акустической эмиссии. Во время медленного прогрева образца до температуры выдержки разрушаются и становятся источниками эмиссии изначально слабые структурные связи, а при формировании в образце критических напряжений при длительном термическом нагружении разрушаются и становятся источниками эмиссии остальные, исходно прочные связи. Поэтому коэффициент К, равный отношению между активностью акустической эмиссии во втором и первом из указанных временных интервалов, отражает остаточную после замораживания и оттаивания термическую стойкость угля. Величина термостойкости угля по отношению к циклическому замораживанию и оттаиванию определяется как точка выполаживания зависимости К(М), показывающая количество циклов, после которого в исследуемом угле практически не остается прочных структурных связей. Технический результат: возможность определения термостойкости угля при его циклическом замораживании и оттаивании. 5 ил.

Изобретение относится к методам определения морозостойкости пористых материалов. Сущность: изготавливают несколько образцов материала, насыщают их водой, термоциклируют, замораживая и размораживая до нормативных температур, определяют деформации образцов после размораживания, пределы прочности образцов в условиях одноосного сжатия и перпендикулярные ему остаточные деформации, находят отношение относительного снижения предела прочности к относительной остаточной деформации и рассчитывают морозостойкость каждого образца, морозостойкость же материала рассчитывают как среднее морозостойкостей образцов. После термоциклирования каждый образец нагружают в условиях одноосного сжатия с заданным темпом до экстремальной нагрузки, отвечающей пределу кратковременной прочности в условиях одноосного сжатия, разгружают образец, определяют относительную остаточную деформацию в направлении, перпендикулярном сжатию, повторяют нагружение в условиях сжатия до значения экстремальной нагрузки второго нагружения, а относительное снижение предела прочности определяют с учетом значений эктремальных нагрузок при первом и втором нагружении. Технический результат: расширение арсенала технических средств ускоренного определения марки бетона по морозостойкости. 1 табл., 2 ил.

Наверх