Способ гидрогенизационной переработки вакуумного дистиллата

Изобретение относится к области нефтепереработки, конкретно к способу переработки вакуумного дистиллата. Предлагается способ гидрогенизационной переработки вакуумного дистиллата, включающий мягкий гидрокрекинг вакуумного дистиллата при повышенных температуре и давлении в присутствии катализатора гидрокрекинга, с последующим выделением целевого дизельного дистиллата и непревращенного остатка, причем выделенный после мягкого гидрокрекинга непревращенный остаток разделяют на два потока, один из которых в количестве 30-70 мас.% направляют на стадию дополнительной гидроочистки и затем на смешение с исходным вакуумным дистиллатом, а второй поток в количестве 70-30 мас.% выводят из системы в качестве сырья для каталитического крекинга или производства масел. Технический результат – обеспечение возможности при использовании сырья с повышенным концом кипения (до 560°С) получить высокий выход - до 60 мас.% дизельного топлива ЕВРО-5 (содержание серы менее 0,001 мас.%) и малосернистого сырья для процесса каталитического крекинга и производства масел. 2 з.п. ф-лы, 3 пр.

 

Изобретение относится к области нефтепереработки, конкретно к способу переработки вакуумного дистиллата.

Известен способ мягкого гидрокрекинга вакуумного дистиллата (фр. 350-525°C), содержащего 1,25-1,60% масс серы и 0,07-0,09% масс общего азота, 0,5 млн-1 тяжелых металлов, характеризующегося коксуемостью 0,08-0,15% масс.

(Чаговец А.Н и др. «Нефтепереработка и нефтехимия» №1, 1999 г., стр. 28).

Процесс гидрокрекинга осуществляют при давлении 5,5-5,6 МПа, температуре 385-425°C, объемной скорости подачи сырья 0,55-0,68 ч-1, соотношении водородсодержащий газ (ВСГ)/сырье 500-1000 нм33 и концентрации водорода в ВСГ>90% об.

Способ осуществляют в две стадии, включающие предварительную гидроочистку и собственно гидрокрекинг исходного сырья. В результате получают дизельный дистиллат с выходом 34-40% масс, и облагороженный остаток с выходом 55-59% масс.

Содержание серы в дизельном дистиллате составляет 0,04-0,05% масс. и в облагороженном остатке 0,09-0,12% масс.

Недостатком способа является то, что указанные продукты нуждаются в дополнительном облагораживании.

Наиболее близким к заявляемому является способ гидрогенизационной переработки вакуумного дистиллата, включающий мягкий гидрокрекинг вакуумного дистиллата при повышенных температуре и давлении в присутствии катализатора гидрокрекинга, с последующим выделением дизельного дистиллата. При этом также получают углеводородный газ, бензин и непревращенный остаток (Патент РФ №2430144, 2011 г.).

Способ отличается тем, что выделенный после мягкого гидрокрекинга дизельный дистиллат разделяют на два потока, один из которых в количестве 10-30% масс. направляют на смешение с исходным вакуумным дистиллатом, а другой - в количестве 90-70% масс. направляют на дополнительную гидроочистку с получением целевого дизельного топлива.

Причем мягкий гидрокрекинг вакуумного дистиллата осуществляют при давлении 4-7 МПа, температуре 360-420°C, объемной скорости подачи сырья 0,5-1,5 ч-1 в присутствии алюмо-никель-молибденового и/или алюмо-кобальт-молибденового катализатора.

Основным недостатком известных способов является невозможность получения дизельного топлива стандарта ЕВРО-5 (содержание серы менее 0,001% масс.) с выходом на сырье более 40% масс.

Задачей предлагаемого изобретения является разработка способа гидрогенизационной переработки вакуумного дистиллата, позволяющего при использовании сырья с повышенным концом кипения (до 560°C) получить выход на уровне 50-60% масс. дизельного топлива, соответствующего требованиям ГОСТ Р 52368-2005 (ЕН590:2004), вид 3 на дизельное топливо ЕВРО-5 для умеренного климата.

Для решения поставленной задачи предлагается способ гидрогенизационной переработки вакуумного дистиллата, включающий мягкий гидрокрекинг вакуумного дистиллата при повышенных температуре и давлении в присутствии катализатора гидрокрекинга, с последующим выделением целевого дизельного дистиллата и непревращенного остатка.

Способ отличается тем, что выделенный после мягкого гидрокрекинга непревращенный остаток разделяют на два потока, один из которых в количестве 30-70% масс. направляют на стадию дополнительной гидроочистки и затем на смешение с исходным вакуумным дистиллатом, а второй поток в количестве 70-30% масс. выводят из системы в качестве сырья для каталитического крекинга или производства масел.

Причем мягкий гидрокрекинг вакуумного дистиллата осуществляют при давлении 4,0-10,0 МПа, температуре 360-420°C, объемной скорости подачи сырья 0.5-1,5 ч-1 в присутствии алюмо-никель-молибденового (АНМ) или алюмо-кобальт-молибденового катализатора (АКМ).

Стадию дополнительной гидроочистки непревращенного остатка осуществляют при давлении 4,0-10,0 МПа, температуре 340-410°C, объемной скорости подачи сырья 0,5-3,0 ч-1 в присутствии алюмо-никель-молибденового или алюмо-кобальт-молибденового катализатора.

В результате того, что часть непревращенного остатка возвращают в исходное сырье, подвергнув дополнительной гидроочистке, выход дизельного дистиллата увеличивается до 50-60% масс. на сырье.

В дизельном дистиллате содержание серы составляет менее 0,001% масс., цетановое число - более 51, что соответствует требованиям ГОСТ Р 52368-2005 (ЕН590:2004), вид 3 на дизельное топливо ЕВРО-5 для умеренного климата.

Непревращенный остаток, выводимый из системы, содержит 0,03% масс. серы и является качественным сырьем для процесса каталитического крекинга или производства масел.

Выход непревращенного остатка составляет 30-40% масс., остальное - сероводород, углеводородные газы и бензиновая фракция.

Ниже приведены конкретные примеры заявляемого способа.

Пример 1.

Вакуумный дистиллат сернистой нефти (пределы кипения 360-560°C, плотность 935 кг/м3, содержание серы 2,6% масс.) подвергают мягкому гидрокрекингу.

Процесс осуществляют при давлении 10 МПа, температуре 360°C, объемной скорости подачи сырья 1,5 ч-1, соотношении ВСГ/сырье 1000 нм33 в присутствии АНМ катализатора. Гидрогенизат подвергают сепарации газов и ректификации жидких продуктов.

В результате получают 50% масс. целевого дизельного дистиллата фр. 160-360°C и 40% масс. непревращенного остатка фр. 360-560°C, остальное - сероводород, углеводородные газы и бензиновая фракция.

Непревращенный остаток разделяют на два потока - 70% масс. направляют на дополнительную гидроочистку, а затем - на смешение с исходным сырьем. Оставшиеся 30% масс. выводят из системы.

Условия дополнительной гидроочистки: давление - 10 МПа, температура 340°C, объемная скорость подачи сырья - 3,0 ч-1, соотношение ВСГ/сырье 1000 нм33, АКМ катализатор.

Целевой дизельный дистиллат содержит менее 0,001% масс. серы и характеризуется цетановым числом 51. Непревращенный остаток содержит 0,03% масс. серы и 40% масс. ароматических углеводородов.

Пример 2.

Вакуумный дистиллат малосернистой нефти (пределы кипения 360-520°C, плотность 915 кг/м3, содержание серы 1,3% масс.) подвергают мягкому гидрокрекингу.

Процесс осуществляют при давлении 4 МПа, температуре 420°C, объемной скорости подачи сырья 0,5 ч-1, соотношении ВСГ/сырье 600 нм33 в присутствии АКМ катализатора. Гидрогенизат подвергают сепарации газов и ректификации жидких продуктов.

В результате получают 60% масс. целевого дизельного дистиллата фр. 160-360°C и 33% масс. непревращенного остатка фр. 360-520°C, остальное - сероводород, углеводородные газы и бензиновая фракция.

Непревращенный остаток разделяют на два потока - 30% масс. направляют на дополнительную гидроочистку, а затем - на смешение с исходным сырьем. Оставшиеся 70% масс. выводят из системы.

Условия дополнительной гидроочистки: давление – 4 МПа, температура 410°C, объемная скорость подачи сырья - 0,5 ч-1, соотношение ВСГ/сырье 600 нм33, АНМ катализатор.

Целевой дизельный дистиллат содержит менее 0,001% масс. серы и характеризуется цетановым числом 52. Непревращенный остаток содержит 0,02% масс. серы и 35% масс. ароматических углеводородов.

Пример 3.

Вакуумный дистиллат высокосернистой нефти (пределы кипения 360-540°C, плотность 930 кг/м3, содержание серы 3,2% масс.) подвергают мягкому гидрокрекингу.

Процесс осуществляют при давлении 7 МПа, температуре 390°C, объемной скорости подачи сырья 1,0 ч-1, соотношении ВСГ/сырье 800 нм33 в присутствии АНМ катализатора. Гидрогенизат подвергают сепарации газов и ректификации жидких продуктов.

В результате получают 55% масс. целевого дизельного дистиллата фр. 160-360°C и 35% масс. непревращенного остатка фр. 360-540°C, остальное - сероводород, углеводородные газы и бензиновая фракция.

Непревращенный остаток разделяют на два потока - 50% масс. направляют на дополнительную гидроочистку, а затем - на смешение с исходным сырьем. Оставшиеся 50% масс. выводят из системы.

Условия дополнительной гидроочистки: давление - 7 МПа, температура 380°C, объемная скорость подачи сырья - 1,5 ч-1, соотношение ВСГ/сырье 800 нм33 АКМ катализатор.

Целевой дизельный дистиллат содержит менее 0,001% масс. серы и характеризуется цетановым числом 51. Непревращенный остаток содержит 0,025% масс. серы и 38% масс. ароматических углеводородов.

Таким образом, приведенные примеры показывают, что предлагаемый способ обеспечивает при использовании сырья с повышенным концом кипения (до 560°C) высокий выход - до 60% масс. дизельного топлива ЕВРО-5 (содержание серы менее 0,001% масс.) и малосернистого сырья для процесса каталитического крекинга и производства масел.

1. Способ гидрогенизационной переработки вакуумного дистиллата, включающий мягкий гидрокрекинг вакуумного дистиллата при повышенных температуре и давлении в присутствии катализатора гидрокрекинга, с последующим выделением целевого дизельного дистиллата и непревращенного остатка, отличающийся тем, что выделенный после мягкого гидрокрекинга непревращенный остаток разделяют на два потока, один из которых в количестве 30-70 мас.% направляют на стадию дополнительной гидроочистки и затем на смешение с исходным вакуумным дистиллатом, а второй поток выводят из системы.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что мягкий гидрокрекинг вакуумного дистиллата осуществляют при давлении 4,0-10,0 МПа, температуре 360-420°С, объемной скорости подачи сырья 0,5-1,5 ч-1 в присутствии алюмо-никель-молибденового или алюмо-кобальт-молибденового катализатора.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что стадию дополнительной гидроочистки непревращенного остатка осуществляют при давлении 4,0-10,0 МПа, температуре 340-410°С, объемной скорости подачи сырья 0,5-3,0 ч-1 в присутствии алюмо-никель-молибденового или алюмо-кобальт-молибденового катализатора.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу получения высокоиндексных компонентов базовых масел, соответствующих группе II и III по API, и может быть применено в нефтеперерабатывающей промышленности для получения высокоиндексных компонентов базовых масел из непревращенного остатка гидрокрекинга с использованием процессов депарафинизации селективными растворителями и каталитической гидроочистки.

Изобретение относится к способу гидрообработки углеводородного сырья. Способ включает (a) приведение в контакт сырья с (i) разбавителем и (ii) водородом для приготовления смеси сырья/разбавителя/водорода, где водород растворяют в смеси с получением жидкого сырья; (b) приведение в контакт смеси сырья/разбавителя/водорода с первым катализатором в первой зоне обработки с получением первого выходящего потока продуктов; (с) приведение в контакт первого выходящего потока продуктов со вторым катализатором во второй зоне обработки с получением второго выходящего потока продуктов и (d) рециркуляцию части второго выходящего потока продуктов в виде рециркулирующего потока продуктов для использования в разбавителе на стадии (а) (i) при коэффициенте рециркуляции от примерно 1 до примерно 8; где первая зона обработки включает не менее двух стадий, где первый катализатор представляет собой катализатор гидроочистки, а второй катализатор представляет собой катализатор раскрытия цикла, причем первая и вторая зоны обработки представляют собой реакционные зоны, заполненные жидкостью, где общее количество водорода, подаваемое в процесс, больше 100 нлН2/лсырья.

Изобретение относится к способу гидрогенизационной обработки нефтяного сырья при повышенных температурах и давлении. При этом способ включает стадии: а) насыщение водородом нефтяного сырья путем растворения водорода в этом сырье перед его подачей на гидрогенизационную обработку при температуре 50-350°C и давлении 1,0-20,0 МПа отдельно в массообменном аппарате, обеспечивающем развитую и равномерно распределенную поверхность контакта газовой фазы водорода и жидкой фазы нефтяного сырья; б) гидроочистку, для удаления из нефтяного сырья серы и азота, при температуре 340-400°C и давлении 1,0-20,0 МПа в каталитическом реакторе, обеспечивающем поддержание заданной температуры процесса в зернистом слое катализатора путем отвода тепла из реакционной зоны через теплопередающую стенку внешним теплоносителем; в) насыщение водородом очищенного от соединений серы и азота нефтяного сырья или сырья, не требующего гидроочистки путем растворения водорода в этом сырье перед его подачей на гидрокрекинг, при температуре 50-400°C и давлении 1,0-20,0 МПа отдельно в массообменном аппарате, обеспечивающем развитую и равномерно распределенную поверхность контакта газовой фазы водорода и жидкой фазы нефтяного сырья; г) гидрокрекинг нефтяного сырья, насыщенного водородом на стадии (в), при температуре 350-460°C и давлении 1,0-20,0 МПа в каталитическом реакторе, обеспечивающем поддержание заданной температуры процесса в зернистом слое катализатора путем отвода тепла из реакционной зоны через теплопередающую стенку внешним теплоносителем.

Изобретение относится к способу конверсии сланцевого масла или смеси сланцевых масел, имеющих содержание азота по меньшей мере 0.1 мас. %, содержащему следующие стадии: a) сырье подвергается удалению загрязнений с получением остатка и масла, очищенного от загрязнений, b) масло, очищенное от загрязнений, вводится в часть для гироконверсии в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с кипящим слоем, работающий в режиме газообразного и жидкого восходящего потока и содержащий по меньшей мере один катализатор гидроконверсии на подложке, c) выходящий поток, полученный на стадии b), вводится по меньшей мере частично в зону фракционирования, из которой, посредством атмосферной дистилляции, выходят газообразная фракция, фракция лигроина, фракция газойля и фракция, более тяжелая, чем газойль, d) указанная фракция лигроина обрабатывается по меньшей мере частично в другой части для гидрообработки в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с фиксированным слоем, содержащий по меньшей мере один катализатор гидрообработки, и e) указанная фракция газойля обрабатывается по меньшей мере частично в части для гидрообработки в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с фиксированным слоем, содержащий по меньшей мере один катализатор гидрообработки.

Изобретение относится к способу конверсии сланцевого масла или смеси сланцевых масел, имеющих содержание азота по меньшей мере 0.1 мас. %, содержащему следующие стадии: a) сырье вводится в часть для гидроконверсии в присутствии водорода, причем указанная часть содержит, по меньшей мере, реактор с кипящем слоем, работающий в режиме газообразного и жидкого восходящего потока и содержащий по меньшей мере один катализатор гидроконверсии на подложке, b) выходящий поток, полученный на стадии а), вводится по меньшей мере частично в зону фракционирования, из которой, посредством атмосферной дистилляции, выходят газообразная фракция, фракция лигроина, фракция газойля и фракция, более тяжелая, чем фракция газойля, c) указанная фракция лигроина обрабатывается по меньшей мере частично в первой части для гидрообработки в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с фиксированным слоем, содержащий по меньшей мере один катализатор гидрообработки, d) указанная фракция газойля обрабатывается по меньшей мере частично во второй части для гидрообработки в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с фиксированным слоем, содержащий по меньшей мере один катализатор гидрообработки, e) фракция, более тяжелая, чем фракция газойля, обрабатывается по меньшей мере частично в части для гидрокрекинга в присутствии водорода.

Изобретение относится к способу получения экологически чистого ракетного топлива из керосино-газойлевых фракций каталитического крекинга деасфальтизата, получаемого в процессе деасфальтизации бензином остатков сернистых и высокосернистых нефтей.

Изобретение относится к способу получения дизельного топлива из углеводородного потока. Способ включает гидроочистку первого углеводородного потока в присутствии потока водорода для гидроочистки и катализатора гидроочистки для получения выходящего потока гидроочистки; разделение указанного выходящего потока гидроочистки на парообразный выходящий поток гидроочистки, содержащий водород, и жидкий выходящий поток гидроочистки; фракционирование указанного жидкого выходящего потока гидроочистки для получения потока нафты и легких фракций и потока дизельного топлива; гидрокрекинг второго углеводородного потока, содержащего указанный поток дизельного топлива, в присутствии потока водорода для гидрокрекинга и катализатора гидрокрекинга для получения выходящего потока гидрокрекинга; разделение выходящего потока гидрокрекинга на парообразный выходящий поток гидрокрекинга, содержащий водород, и жидкий выходящий поток гидрокрекинга; и смешивание указанного парообразного выходящего потока гидрокрекинга с указанным выходящим потоком гидроочистки.

Изобретение относится к способу получения ароматических углеводородов из сырья на основе талового масла. Способ характеризуется тем, что газообразный водород и биоасло, которое состоит на 2-90% из жирных кислот талового масла, на 2-98% из смоляных кислот талового масла и необязательно других растительных масел, направляют в неподвижный слой катализатора, образованный из твердого материала; биомасло подвергают каталитической деоксигенации и крекингу в слое под действием водорода с использованием катализатора деоксигенации и катализатора крекинга, которые отличаются друг от друга и расположены последовательно на расстоянии друг от друга в слое катализатора.
Изобретение относится к способу, включающему гидрокрекинг потока сырья, являющегося селективным для конвертированных продуктов в интервале температур кипения дистиллята и дающий выход неконвертированных продуктов, подходящих для использования в качестве смазочных материалов, включающий: предоставление потока сырья, гидрокрекинг потока сырья с образованием продукта гидрокрекинга, и разделение продукта гидрокрекинга на конвертированный продукт, и неконвертированный продукт, причем поток сырья образуют путем: гидроочистки фракции сырой нефти, с образованием гидроочищенного продукта, гидрокрекинга гидроочищенного продукта на стадии предварительного гидрокрекинга потоком водородсодержащего обрабатывающего газа в присутствии каталитической системы предварительного гидрокрекинга при эффективных условиях предварительного гидрокрекинга, достаточных для достижения степени конверсии не более 50%, с образованием гидроочищенного продукта, подвергнутого предварительному гидрокрекингу, и разделения гидроочищенного продукта, подвергнутого предварительному гидрокрекингу, на предварительно конвертированный продукт, и предварительно неконвертированный продукт, так что предварительно неконвертированный продукт является потоком сырья - вакуумного газойля.

Изобретение относится к способу получения переработанного дистиллятного продукта. Способ включает подачу потока углеводородов, содержащего один или большее количество углеводородов C40+, в зону термической конверсии для получения потока дистиллятной фракции углеводородов и потока газойля, подачу потока газойля в зону гидроочистки газойля для получения гидроочищенного газойля, подачу указанного гидроочищенного газойля в зону каталитического крекинга в псевдоожиженном слое катализатора для получения легкого рециклового газойля, подачу легкого рециклового газойля в зону гидрокрекинга для проведения селективного гидрокрекинга ароматических соединений, содержащих, по меньшей мере, два кольца, с получением переработанного дистиллятного продукта и рециркуляцию, по меньшей мере, части переработанного дистиллятного продукта из зоны селективного гидрокрекинга в зону проведения каталитического крекинга в псевдоожиженном слое.

Настоящее изобретение предусматривает способ гидрообработки углеводородов с неравномерным распределением объема катализатора среди двух или более слоев катализатора. Способ гидрообработки углеводородного сырья включает (а) обеспечение двух или более слоев катализатора, размещенных последовательно и связанных жидкой средой, где каждый слой катализатора является неподвижным и содержит катализатор, характеризующийся объемом катализатора, при этом объем катализатора увеличивается в каждом последующем слое катализатора; (b) приведение в контакт сырья с (i) разбавителем и (ii) водородом с получением смеси сырье/разбавитель/водород, где водород растворяют в смеси с обеспечением жидкого сырья; (с) приведение в контакт смеси сырье/разбавитель/водород с первым катализатором в первом слое катализатора с получением выходящего потока продукта; и (d) приведение в контакт выходящего потока продукта с конечным катализатором в конечном слое катализатора с получением конечного выходящего потока продукта, где выходящий поток продукта, контактирующий с конечным катализатором, представляет собой выходящий поток продукта из слоя катализатора непосредственно перед конечным слоем катализатора; где каждый этап приведения в контакт из этапа (с) и этапа (d) осуществляют при условиях реакции, протекающей полностью в жидкой фазе, и где способ характеризуется более высокой степенью конверсии серы и азота, по сравнению с равномерным объемным распределением такого же катализатора в таком же объеме. Кроме того, углеводороды могут превращаться в способе с получением жидкого продукта, включая чистые виды топлива, с рядом требуемых свойств, таких как низкая плотность и высокое цетановое число. 14 з.п. ф-лы, 2 ил., 7 табл., 9 пр.

Настоящее изобретение относится к способу получения дизельного топлива из углеводородного потока и к установке для его осуществления. Способ включает следующие стадии: гидроочистку углеводородного потока в присутствии потока водорода для гидроочистки и катализатора гидроочистки; разделение выходящего потока гидроочистки на парообразный выходящий поток гидроочистки, содержащий водород, и жидкий выходящий поток гидроочистки; фракционирование жидкого выходящего потока гидроочистки, чтобы получить поток дизельного топлива; и гидрокрекинг указанного потока дизельного топлива в присутствии потока водорода для гидрокрекинга и катализатора гидрокрекинга, чтобы получить выходящий поток гидрокрекинга; разделение выходящего потока гидрокрекинга на парообразный выходящий поток гидрокрекинга, содержащий водород, и жидкий выходящий поток гидрокрекинга; и смешивание указанного парообразного выходящего. Предлагаемые изобретения позволяют получить дизельное топливо с ультранизким содержанием серы. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 2 ил.

Настоящее изобретение обеспечивает способ гидроочистки углеводородов в полностью жидкостных реакторах с одним или несколькими независимыми рециркуляционными потоками жидкости. Способ выполняют как полностью жидкостный способ, при этом весь водород растворяют в жидкой фазе, и один или несколько из рециркуляционных потоков могут в действительности быть нулевыми. Способ гидроочистки углеводородного сырья включает: (а) обеспечение двух или более ступеней реакции, расположенных последовательно и в жидкостной связи, при этом каждая ступень реакции содержит по меньшей мере один слой катализатора, причем каждый слой катализатора содержит по меньшей мере один катализатор; (b) контактирование сырья с (i) разбавителем и (ii) водородом для производства смеси сырье/разбавитель/водород, при этом водород растворяют в смеси сырье/разбавитель/водород; (с) контактирование смеси сырье/разбавитель/водород с первым катализатором на первой ступени реакции для производства первого эффлюента продукта; (d) рециркуляцию части первого эффлюента продукта в качестве первого рециркуляционного потока для применения в разбавителе на этапе (b) (i) при первом коэффициенте рециркуляции от 0,1 до 10; (d') необязательно имеющий одну или более протекающих реакционных стадий между первой реакционной стадией и последней реакционной стадией, причем стадия (d') содержит (i) обеспечение предшествующего эффлюента продукта, который представляет собой эффлюент продукта с предшествующей реакционной стадии, на текущую стадию реакции; (ii) необязательное контактирование предшествующего эффлюента продукта с водородом; (iii) необязательное контактирование предшествующего эффлюента продукта с настоящим рецикловым потоком; (iv) контактирование предшествующего эффлюента продукта с текущим катализатором с получением текущего эффлюента продукта; (v) необязательно, рециклирование части текущего эффлюента продукта в виде текущего рециклового потока при текущем коэффициенте рециркуляции от 0,1 до 10; и (vi) подачу текущего эффлюента продукта на последующую реакционную стадию; (е) контактирование по меньшей мере части эффлюента продукта со ступени реакции, предшествующей конечной ступени реакции, и, необязательно, водородом, с конечным катализатором на конечной ступени реакции для производства конечного эффлюента продукта; причем каждую стадию контактирования (с), необязательно стадию (d') (iv), и (е), проводят в условиях полностью жидкостного реактора, и где коэффициент рециркуляции на реакционной стадии не может быть больше, чем коэффициент рециркуляции на предшествующей реакционной стадии, и где конечная стадия реакции не предусматривает рециркуляционного потока. Углеводороды могут быть преобразованы в способе для получения жидких продуктов, таких как чистые топлива с несколькими требуемыми характеристиками. 20 з.п. ф-лы, 2 ил., 3 табл., 8 пр.

Изобретение относится к вариантам способа конверсии тяжелого углеводородного сырья, обладающего большой гибкостью в отношении получения пропилена, бензина и среднего дистиллята. Один из вариантов включает следующие стадии, когда способ осуществляют в режиме "макси-пропилен": a) стадию каталитического крекинга (FCC) тяжелой фракции, дающую фракцию бензина С5-220°С, когда FCC ориентирован на получение бензина, и С5-150°С, когда FCC ориентирован на получение среднего дистиллята; b) стадию селективного гидрирования (SHU) бензиновой фракции, поступающей с установки каталитического крекинга (FCC), осуществляемую в следующих условиях: давление от 0,5 до 5 МПа, температура от 80°С до 220°С, с часовым объемным расходом жидкости (LHSV) от 1 до 10 ч-1, причем часовой объемный расход жидкости выражен в литрах сырья на литр катализатора в час (л/л⋅ч); c) стадию разделения дистилляцией (SPLIT) бензина, выходящего со стадии b), позволяющую разделить две фракции: фракцию легкого бензина C5-Pf и фракцию тяжелого бензина Pf-220°С, причем температура Pf, являющаяся разграничительной между легким бензином и тяжелым бензином, составляет от 50°С до 150°С, предпочтительно от 50°С до 100°С, еще более предпочтительно от 50°С до 80°С; d) стадию очистки (PUR) легкого бензина C5-Pf, выходящего со стадии с), для удаления азота до содержания менее 1 ч./млн по массе, предпочтительно менее 0,2 ч./млн по массе; e) стадию олигомеризации (OLG) легкого бензина C5-Pf, выходящего со стадии очистки (PUR), причем рабочие условия на указанной стадии олигомеризации (OLG) следующие: температура от 60°С до 350°С, предпочтительно от 100°С до 300°С, еще более предпочтительно от 120°С до 250°С, давление от 1 до 10 МПа (1 МПа=106 паскалей), предпочтительно от 2 до 8 МПа, еще более предпочтительно от 3 до 6 МПа, катализаторы на основе алюмосиликата, или аморфного алюмосиликата, или полимера органической кислоты, или цеолитов, предпочтительно катализаторы на основе алюмосиликата, или аморфного алюмосиликата, или полимера органической кислоты, предпочтительно типа сульфосмол; f) стадию разделения олигомеров, полученных на выходе со стадии е), позволяющую выделить, по меньшей мере, 2 фракции: фракцию бензина С5-150°С, фракцию дистиллята 150°С+, причем способ, действующий в режиме "макси-пропилен", отличается тем, что бензиновую фракцию С5-150°С и фракцию дистиллята 150°С+, выходящие со стадии разделения олигомеров, возвращают в FCC. Другие варианты относятся к «макси-бензину» и «макси-дистилляту». Использование настоящего изобретения позволяет повысить продолжительность цикла катализатора олигомеризации. 3 н. и 4 з.п. ф-лы, 1 ил., 8 табл., 5 пр.

Изобретение относится к способу облагораживания пека, причем способ содержит стадии, на которых осуществляют гидрокрекинг тяжелого нефтяного исходного материала в системе реакции гидрокрекинга, содержащей одну или более ступеней реакции гидрокрекинга, содержащих реактор гидрокрекинга с кипящим слоем; извлекают вытекающий поток и отработанный или частично отработанный катализатор из реактора гидрокрекинга с кипящим слоем; фракционируют вытекающий поток, чтобы производить две или более углеводородные фракции; осуществляют сольвентную деасфальтизацию по меньшей мере одной из двух или более углеводородных фракций, чтобы производить фракцию деасфальтированного масла и пек; подают пек, водород и частично отработанный катализатор в реактор гидрокрекинга пека с кипящим слоем; осуществляют контактирование пека, водорода и катализатора в реакторе гидрокрекинга пека с кипящим слоем при условиях реакции - температуре и давлении, достаточных, чтобы конвертировать по меньшей мере часть пека в дистиллятные углеводороды; отделяют дистиллятные углеводороды от катализатора. В некоторых вариантах осуществления процесс может включать выбор условий реакции в реакторе гидрокрекинга пека с кипящим слоем, чтобы быть на уровне или ниже уровня, где образование осадка в противном случае становилось бы чрезмерным и препятствовало непрерывности работ. 4 н. и 27 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение раскрывает способ получения дизельного топлива из углеводородного потока, включающий в себя: гидроочистку основного углеводородного потока и совместно подаваемого потока углеводородного сырья, содержащего дизельное топливо, в присутствии потока водорода и катализатора предварительной очистки, с получением предварительно очищенного выходящего потока; гидрокрекинг предварительно очищенного выходящего потока в присутствии катализатора гидрокрекинга и водорода с получением выходящего потока гидрокрекинга; разделение на фракции по меньшей мере части выходящего потока гидрокрекинга с получением потока дизельного топлива; и гидроочистку потока дизельного топлива в присутствии потока водорода для гидроочистки и катализатора гидроочистки с получением выходящего потока гидроочистки. Технический результат заключается в получении дизельного топлива с низким содержанием серы и аммиака. 9 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к принципиальным схемам технологического процесса обработки газойлей и в особенности химически активных газойлей, полученных термическим крекингом нефтяных остатков, с использованием принципа разделения потоков. Способ облагораживания газойлей до дистиллятных углеводородов включает деление первого потока газойля на первую и вторую части; смешивание второго потока газойля с первой частью первого потока газойля для формирования смешанного потока газойля; контактирование смешанного потока газойля и водорода с первым катализатором гидроконверсии в первой реакционной системе гидрокрекинга для превращения по меньшей мере части углеводородов в смешанном потоке газойля в дистиллятные углеводороды; извлечение эффлюента из первой реакционной системы гидрокрекинга, содержащего не превращенные углеводороды и дистиллятные углеводороды; фракционирование эффлюента из первой реакционной системы гидрокрекинга на одну или более углеводородные фракции, включая фракцию, содержащую не превращенные углеводороды; контактирование водорода и фракции, содержащей не превращенные углеводороды со вторым катализатором гидроконверсии во второй реакционной системе гидрокрекинга для превращения по меньшей мере части не превращенных углеводородов в дистиллятные углеводороды; подачу эффлюента из второй реакционной системы гидрокрекинга на ступень фракционирования для совместного фракционирования с эффлюентом из первой реакционной системы гидрокрекинга; подачу потока, состоящего из второй части первого потока газойля в третью реакционную систему гидрокрекинга; контактирование потока, состоящего из водорода и второй части первого потока газойля с третьим катализатором гидроконверсии в третьей реакционной системе гидрокрекинга для превращения но меньшей мере части углеводородов во второй части в дистиллятные углеводороды; фракционирование эффлюента из третьей реакционной системы гидрокрекинга для извлечения двух или более фракций углеводородов, причем первый поток газойля отличается от второго потока газойля. Раскрытый принцип разделения потоков позволяет оптимизировать интенсивности реакций в реакторах гидрокрекинга. Тем самым используя преимущества отличия реакционных способностей газойлей - продуктов термического крекинга, против некрекированных газойлей. Преимущество выражается в снижении стоимости оборудования для получения базовых масел, дизтоплива, керосина, бензиновых топлив при повышении степени конверсии и долгой жизни катализатора. 2 н. и 28 з.п. ф-лы, 1 ил., 3 табл.
Изобретение относится к катализатору гидрокрекинга углеводородного сырья, содержащему по меньшей мере один металл, выбранный из группы, состоящей из металлов группы VIB и группы VIII периодической системы, используемых по отдельности или в смеси, и подложки, содержащей по меньшей мере один цеолит NU-86, по меньшей мере один цеолит Y и по меньшей мере одну неорганическую пористую матрицу, содержащую по меньшей мере алюминий и/или по меньшей мере кремний, причем указанный катализатор содержит, мас.% от общей массы катализатора: 0,2-10 по меньшей мере одного цеолита NU-86, 0,4-40 по меньшей мере одного цеолита Y, 0,5-50 по меньшей мере одного гидрирующего-дегидрирующего металла, выбранного из группы, состоящей из металлов группы VIB и группы VIII, 1-99 по меньшей мере одной неорганической пористой матрицы, содержащей по меньшей мере алюминий и/или по меньшей мере кремний. Изобретение относится также к способу гидрокрекинга углеводородного сырья с использованием указанного катализатора. Технический результат заключается в увеличении активности и селективности катализатора. 2 н. и 11 з.п. ф-лы, 8 табл., 10 пр.

Изобретение относится к области нефтепереработки, конкретно к способу переработки вакуумного дистиллата. Предлагается способ гидрогенизационной переработки вакуумного дистиллата, включающий мягкий гидрокрекинг вакуумного дистиллата при повышенных температуре и давлении в присутствии катализатора гидрокрекинга, с последующим выделением целевого дизельного дистиллата и непревращенного остатка, причем выделенный после мягкого гидрокрекинга непревращенный остаток разделяют на два потока, один из которых в количестве 30-70 мас. направляют на стадию дополнительной гидроочистки и затем на смешение с исходным вакуумным дистиллатом, а второй поток в количестве 70-30 мас. выводят из системы в качестве сырья для каталитического крекинга или производства масел. Технический результат – обеспечение возможности при использовании сырья с повышенным концом кипения получить высокий выход - до 60 мас. дизельного топлива ЕВРО-5 и малосернистого сырья для процесса каталитического крекинга и производства масел. 2 з.п. ф-лы, 3 пр.

Наверх