Способ гидрогенизационной переработки вакуумного дистиллата


 


Владельцы патента RU 2612133:

Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский и проектный институт нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности" (RU)
Акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти" (АО "ВНИИ НП") (RU)

Изобретение относится к области нефтепереработки, конкретно к способу переработки вакуумного дистиллата. Предлагается способ гидрогенизационной переработки вакуумного дистиллата, включающий мягкий гидрокрекинг вакуумного дистиллата при повышенных температуре и давлении в присутствии катализатора гидрокрекинга, с последующим выделением целевого дизельного дистиллата и непревращенного остатка, причем выделенный после мягкого гидрокрекинга непревращенный остаток разделяют на два потока, один из которых в количестве 30-70 мас.% направляют на стадию дополнительной гидроочистки и затем на смешение с исходным вакуумным дистиллатом, а второй поток в количестве 70-30 мас.% выводят из системы в качестве сырья для каталитического крекинга или производства масел. Технический результат – обеспечение возможности при использовании сырья с повышенным концом кипения (до 560°С) получить высокий выход - до 60 мас.% дизельного топлива ЕВРО-5 (содержание серы менее 0,001 мас.%) и малосернистого сырья для процесса каталитического крекинга и производства масел. 2 з.п. ф-лы, 3 пр.

 

Изобретение относится к области нефтепереработки, конкретно к способу переработки вакуумного дистиллата.

Известен способ мягкого гидрокрекинга вакуумного дистиллата (фр. 350-525°C), содержащего 1,25-1,60% масс серы и 0,07-0,09% масс общего азота, 0,5 млн-1 тяжелых металлов, характеризующегося коксуемостью 0,08-0,15% масс.

(Чаговец А.Н и др. «Нефтепереработка и нефтехимия» №1, 1999 г., стр. 28).

Процесс гидрокрекинга осуществляют при давлении 5,5-5,6 МПа, температуре 385-425°C, объемной скорости подачи сырья 0,55-0,68 ч-1, соотношении водородсодержащий газ (ВСГ)/сырье 500-1000 нм33 и концентрации водорода в ВСГ>90% об.

Способ осуществляют в две стадии, включающие предварительную гидроочистку и собственно гидрокрекинг исходного сырья. В результате получают дизельный дистиллат с выходом 34-40% масс, и облагороженный остаток с выходом 55-59% масс.

Содержание серы в дизельном дистиллате составляет 0,04-0,05% масс. и в облагороженном остатке 0,09-0,12% масс.

Недостатком способа является то, что указанные продукты нуждаются в дополнительном облагораживании.

Наиболее близким к заявляемому является способ гидрогенизационной переработки вакуумного дистиллата, включающий мягкий гидрокрекинг вакуумного дистиллата при повышенных температуре и давлении в присутствии катализатора гидрокрекинга, с последующим выделением дизельного дистиллата. При этом также получают углеводородный газ, бензин и непревращенный остаток (Патент РФ №2430144, 2011 г.).

Способ отличается тем, что выделенный после мягкого гидрокрекинга дизельный дистиллат разделяют на два потока, один из которых в количестве 10-30% масс. направляют на смешение с исходным вакуумным дистиллатом, а другой - в количестве 90-70% масс. направляют на дополнительную гидроочистку с получением целевого дизельного топлива.

Причем мягкий гидрокрекинг вакуумного дистиллата осуществляют при давлении 4-7 МПа, температуре 360-420°C, объемной скорости подачи сырья 0,5-1,5 ч-1 в присутствии алюмо-никель-молибденового и/или алюмо-кобальт-молибденового катализатора.

Основным недостатком известных способов является невозможность получения дизельного топлива стандарта ЕВРО-5 (содержание серы менее 0,001% масс.) с выходом на сырье более 40% масс.

Задачей предлагаемого изобретения является разработка способа гидрогенизационной переработки вакуумного дистиллата, позволяющего при использовании сырья с повышенным концом кипения (до 560°C) получить выход на уровне 50-60% масс. дизельного топлива, соответствующего требованиям ГОСТ Р 52368-2005 (ЕН590:2004), вид 3 на дизельное топливо ЕВРО-5 для умеренного климата.

Для решения поставленной задачи предлагается способ гидрогенизационной переработки вакуумного дистиллата, включающий мягкий гидрокрекинг вакуумного дистиллата при повышенных температуре и давлении в присутствии катализатора гидрокрекинга, с последующим выделением целевого дизельного дистиллата и непревращенного остатка.

Способ отличается тем, что выделенный после мягкого гидрокрекинга непревращенный остаток разделяют на два потока, один из которых в количестве 30-70% масс. направляют на стадию дополнительной гидроочистки и затем на смешение с исходным вакуумным дистиллатом, а второй поток в количестве 70-30% масс. выводят из системы в качестве сырья для каталитического крекинга или производства масел.

Причем мягкий гидрокрекинг вакуумного дистиллата осуществляют при давлении 4,0-10,0 МПа, температуре 360-420°C, объемной скорости подачи сырья 0.5-1,5 ч-1 в присутствии алюмо-никель-молибденового (АНМ) или алюмо-кобальт-молибденового катализатора (АКМ).

Стадию дополнительной гидроочистки непревращенного остатка осуществляют при давлении 4,0-10,0 МПа, температуре 340-410°C, объемной скорости подачи сырья 0,5-3,0 ч-1 в присутствии алюмо-никель-молибденового или алюмо-кобальт-молибденового катализатора.

В результате того, что часть непревращенного остатка возвращают в исходное сырье, подвергнув дополнительной гидроочистке, выход дизельного дистиллата увеличивается до 50-60% масс. на сырье.

В дизельном дистиллате содержание серы составляет менее 0,001% масс., цетановое число - более 51, что соответствует требованиям ГОСТ Р 52368-2005 (ЕН590:2004), вид 3 на дизельное топливо ЕВРО-5 для умеренного климата.

Непревращенный остаток, выводимый из системы, содержит 0,03% масс. серы и является качественным сырьем для процесса каталитического крекинга или производства масел.

Выход непревращенного остатка составляет 30-40% масс., остальное - сероводород, углеводородные газы и бензиновая фракция.

Ниже приведены конкретные примеры заявляемого способа.

Пример 1.

Вакуумный дистиллат сернистой нефти (пределы кипения 360-560°C, плотность 935 кг/м3, содержание серы 2,6% масс.) подвергают мягкому гидрокрекингу.

Процесс осуществляют при давлении 10 МПа, температуре 360°C, объемной скорости подачи сырья 1,5 ч-1, соотношении ВСГ/сырье 1000 нм33 в присутствии АНМ катализатора. Гидрогенизат подвергают сепарации газов и ректификации жидких продуктов.

В результате получают 50% масс. целевого дизельного дистиллата фр. 160-360°C и 40% масс. непревращенного остатка фр. 360-560°C, остальное - сероводород, углеводородные газы и бензиновая фракция.

Непревращенный остаток разделяют на два потока - 70% масс. направляют на дополнительную гидроочистку, а затем - на смешение с исходным сырьем. Оставшиеся 30% масс. выводят из системы.

Условия дополнительной гидроочистки: давление - 10 МПа, температура 340°C, объемная скорость подачи сырья - 3,0 ч-1, соотношение ВСГ/сырье 1000 нм33, АКМ катализатор.

Целевой дизельный дистиллат содержит менее 0,001% масс. серы и характеризуется цетановым числом 51. Непревращенный остаток содержит 0,03% масс. серы и 40% масс. ароматических углеводородов.

Пример 2.

Вакуумный дистиллат малосернистой нефти (пределы кипения 360-520°C, плотность 915 кг/м3, содержание серы 1,3% масс.) подвергают мягкому гидрокрекингу.

Процесс осуществляют при давлении 4 МПа, температуре 420°C, объемной скорости подачи сырья 0,5 ч-1, соотношении ВСГ/сырье 600 нм33 в присутствии АКМ катализатора. Гидрогенизат подвергают сепарации газов и ректификации жидких продуктов.

В результате получают 60% масс. целевого дизельного дистиллата фр. 160-360°C и 33% масс. непревращенного остатка фр. 360-520°C, остальное - сероводород, углеводородные газы и бензиновая фракция.

Непревращенный остаток разделяют на два потока - 30% масс. направляют на дополнительную гидроочистку, а затем - на смешение с исходным сырьем. Оставшиеся 70% масс. выводят из системы.

Условия дополнительной гидроочистки: давление – 4 МПа, температура 410°C, объемная скорость подачи сырья - 0,5 ч-1, соотношение ВСГ/сырье 600 нм33, АНМ катализатор.

Целевой дизельный дистиллат содержит менее 0,001% масс. серы и характеризуется цетановым числом 52. Непревращенный остаток содержит 0,02% масс. серы и 35% масс. ароматических углеводородов.

Пример 3.

Вакуумный дистиллат высокосернистой нефти (пределы кипения 360-540°C, плотность 930 кг/м3, содержание серы 3,2% масс.) подвергают мягкому гидрокрекингу.

Процесс осуществляют при давлении 7 МПа, температуре 390°C, объемной скорости подачи сырья 1,0 ч-1, соотношении ВСГ/сырье 800 нм33 в присутствии АНМ катализатора. Гидрогенизат подвергают сепарации газов и ректификации жидких продуктов.

В результате получают 55% масс. целевого дизельного дистиллата фр. 160-360°C и 35% масс. непревращенного остатка фр. 360-540°C, остальное - сероводород, углеводородные газы и бензиновая фракция.

Непревращенный остаток разделяют на два потока - 50% масс. направляют на дополнительную гидроочистку, а затем - на смешение с исходным сырьем. Оставшиеся 50% масс. выводят из системы.

Условия дополнительной гидроочистки: давление - 7 МПа, температура 380°C, объемная скорость подачи сырья - 1,5 ч-1, соотношение ВСГ/сырье 800 нм33 АКМ катализатор.

Целевой дизельный дистиллат содержит менее 0,001% масс. серы и характеризуется цетановым числом 51. Непревращенный остаток содержит 0,025% масс. серы и 38% масс. ароматических углеводородов.

Таким образом, приведенные примеры показывают, что предлагаемый способ обеспечивает при использовании сырья с повышенным концом кипения (до 560°C) высокий выход - до 60% масс. дизельного топлива ЕВРО-5 (содержание серы менее 0,001% масс.) и малосернистого сырья для процесса каталитического крекинга и производства масел.

1. Способ гидрогенизационной переработки вакуумного дистиллата, включающий мягкий гидрокрекинг вакуумного дистиллата при повышенных температуре и давлении в присутствии катализатора гидрокрекинга, с последующим выделением целевого дизельного дистиллата и непревращенного остатка, отличающийся тем, что выделенный после мягкого гидрокрекинга непревращенный остаток разделяют на два потока, один из которых в количестве 30-70 мас.% направляют на стадию дополнительной гидроочистки и затем на смешение с исходным вакуумным дистиллатом, а второй поток выводят из системы.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что мягкий гидрокрекинг вакуумного дистиллата осуществляют при давлении 4,0-10,0 МПа, температуре 360-420°С, объемной скорости подачи сырья 0,5-1,5 ч-1 в присутствии алюмо-никель-молибденового или алюмо-кобальт-молибденового катализатора.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что стадию дополнительной гидроочистки непревращенного остатка осуществляют при давлении 4,0-10,0 МПа, температуре 340-410°С, объемной скорости подачи сырья 0,5-3,0 ч-1 в присутствии алюмо-никель-молибденового или алюмо-кобальт-молибденового катализатора.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу получения высокоиндексных компонентов базовых масел, соответствующих группе II и III по API, и может быть применено в нефтеперерабатывающей промышленности для получения высокоиндексных компонентов базовых масел из непревращенного остатка гидрокрекинга с использованием процессов депарафинизации селективными растворителями и каталитической гидроочистки.

Изобретение относится к способу гидрообработки углеводородного сырья. Способ включает (a) приведение в контакт сырья с (i) разбавителем и (ii) водородом для приготовления смеси сырья/разбавителя/водорода, где водород растворяют в смеси с получением жидкого сырья; (b) приведение в контакт смеси сырья/разбавителя/водорода с первым катализатором в первой зоне обработки с получением первого выходящего потока продуктов; (с) приведение в контакт первого выходящего потока продуктов со вторым катализатором во второй зоне обработки с получением второго выходящего потока продуктов и (d) рециркуляцию части второго выходящего потока продуктов в виде рециркулирующего потока продуктов для использования в разбавителе на стадии (а) (i) при коэффициенте рециркуляции от примерно 1 до примерно 8; где первая зона обработки включает не менее двух стадий, где первый катализатор представляет собой катализатор гидроочистки, а второй катализатор представляет собой катализатор раскрытия цикла, причем первая и вторая зоны обработки представляют собой реакционные зоны, заполненные жидкостью, где общее количество водорода, подаваемое в процесс, больше 100 нлН2/лсырья.

Изобретение относится к способу гидрогенизационной обработки нефтяного сырья при повышенных температурах и давлении. При этом способ включает стадии: а) насыщение водородом нефтяного сырья путем растворения водорода в этом сырье перед его подачей на гидрогенизационную обработку при температуре 50-350°C и давлении 1,0-20,0 МПа отдельно в массообменном аппарате, обеспечивающем развитую и равномерно распределенную поверхность контакта газовой фазы водорода и жидкой фазы нефтяного сырья; б) гидроочистку, для удаления из нефтяного сырья серы и азота, при температуре 340-400°C и давлении 1,0-20,0 МПа в каталитическом реакторе, обеспечивающем поддержание заданной температуры процесса в зернистом слое катализатора путем отвода тепла из реакционной зоны через теплопередающую стенку внешним теплоносителем; в) насыщение водородом очищенного от соединений серы и азота нефтяного сырья или сырья, не требующего гидроочистки путем растворения водорода в этом сырье перед его подачей на гидрокрекинг, при температуре 50-400°C и давлении 1,0-20,0 МПа отдельно в массообменном аппарате, обеспечивающем развитую и равномерно распределенную поверхность контакта газовой фазы водорода и жидкой фазы нефтяного сырья; г) гидрокрекинг нефтяного сырья, насыщенного водородом на стадии (в), при температуре 350-460°C и давлении 1,0-20,0 МПа в каталитическом реакторе, обеспечивающем поддержание заданной температуры процесса в зернистом слое катализатора путем отвода тепла из реакционной зоны через теплопередающую стенку внешним теплоносителем.

Изобретение относится к способу конверсии сланцевого масла или смеси сланцевых масел, имеющих содержание азота по меньшей мере 0.1 мас. %, содержащему следующие стадии: a) сырье подвергается удалению загрязнений с получением остатка и масла, очищенного от загрязнений, b) масло, очищенное от загрязнений, вводится в часть для гироконверсии в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с кипящим слоем, работающий в режиме газообразного и жидкого восходящего потока и содержащий по меньшей мере один катализатор гидроконверсии на подложке, c) выходящий поток, полученный на стадии b), вводится по меньшей мере частично в зону фракционирования, из которой, посредством атмосферной дистилляции, выходят газообразная фракция, фракция лигроина, фракция газойля и фракция, более тяжелая, чем газойль, d) указанная фракция лигроина обрабатывается по меньшей мере частично в другой части для гидрообработки в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с фиксированным слоем, содержащий по меньшей мере один катализатор гидрообработки, и e) указанная фракция газойля обрабатывается по меньшей мере частично в части для гидрообработки в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с фиксированным слоем, содержащий по меньшей мере один катализатор гидрообработки.

Изобретение относится к способу конверсии сланцевого масла или смеси сланцевых масел, имеющих содержание азота по меньшей мере 0.1 мас. %, содержащему следующие стадии: a) сырье вводится в часть для гидроконверсии в присутствии водорода, причем указанная часть содержит, по меньшей мере, реактор с кипящем слоем, работающий в режиме газообразного и жидкого восходящего потока и содержащий по меньшей мере один катализатор гидроконверсии на подложке, b) выходящий поток, полученный на стадии а), вводится по меньшей мере частично в зону фракционирования, из которой, посредством атмосферной дистилляции, выходят газообразная фракция, фракция лигроина, фракция газойля и фракция, более тяжелая, чем фракция газойля, c) указанная фракция лигроина обрабатывается по меньшей мере частично в первой части для гидрообработки в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с фиксированным слоем, содержащий по меньшей мере один катализатор гидрообработки, d) указанная фракция газойля обрабатывается по меньшей мере частично во второй части для гидрообработки в присутствии водорода, причем указанная часть содержит по меньшей мере один реактор с фиксированным слоем, содержащий по меньшей мере один катализатор гидрообработки, e) фракция, более тяжелая, чем фракция газойля, обрабатывается по меньшей мере частично в части для гидрокрекинга в присутствии водорода.

Изобретение относится к способу получения экологически чистого ракетного топлива из керосино-газойлевых фракций каталитического крекинга деасфальтизата, получаемого в процессе деасфальтизации бензином остатков сернистых и высокосернистых нефтей.

Изобретение относится к способу получения дизельного топлива из углеводородного потока. Способ включает гидроочистку первого углеводородного потока в присутствии потока водорода для гидроочистки и катализатора гидроочистки для получения выходящего потока гидроочистки; разделение указанного выходящего потока гидроочистки на парообразный выходящий поток гидроочистки, содержащий водород, и жидкий выходящий поток гидроочистки; фракционирование указанного жидкого выходящего потока гидроочистки для получения потока нафты и легких фракций и потока дизельного топлива; гидрокрекинг второго углеводородного потока, содержащего указанный поток дизельного топлива, в присутствии потока водорода для гидрокрекинга и катализатора гидрокрекинга для получения выходящего потока гидрокрекинга; разделение выходящего потока гидрокрекинга на парообразный выходящий поток гидрокрекинга, содержащий водород, и жидкий выходящий поток гидрокрекинга; и смешивание указанного парообразного выходящего потока гидрокрекинга с указанным выходящим потоком гидроочистки.

Изобретение относится к способу получения ароматических углеводородов из сырья на основе талового масла. Способ характеризуется тем, что газообразный водород и биоасло, которое состоит на 2-90% из жирных кислот талового масла, на 2-98% из смоляных кислот талового масла и необязательно других растительных масел, направляют в неподвижный слой катализатора, образованный из твердого материала; биомасло подвергают каталитической деоксигенации и крекингу в слое под действием водорода с использованием катализатора деоксигенации и катализатора крекинга, которые отличаются друг от друга и расположены последовательно на расстоянии друг от друга в слое катализатора.
Изобретение относится к способу, включающему гидрокрекинг потока сырья, являющегося селективным для конвертированных продуктов в интервале температур кипения дистиллята и дающий выход неконвертированных продуктов, подходящих для использования в качестве смазочных материалов, включающий: предоставление потока сырья, гидрокрекинг потока сырья с образованием продукта гидрокрекинга, и разделение продукта гидрокрекинга на конвертированный продукт, и неконвертированный продукт, причем поток сырья образуют путем: гидроочистки фракции сырой нефти, с образованием гидроочищенного продукта, гидрокрекинга гидроочищенного продукта на стадии предварительного гидрокрекинга потоком водородсодержащего обрабатывающего газа в присутствии каталитической системы предварительного гидрокрекинга при эффективных условиях предварительного гидрокрекинга, достаточных для достижения степени конверсии не более 50%, с образованием гидроочищенного продукта, подвергнутого предварительному гидрокрекингу, и разделения гидроочищенного продукта, подвергнутого предварительному гидрокрекингу, на предварительно конвертированный продукт, и предварительно неконвертированный продукт, так что предварительно неконвертированный продукт является потоком сырья - вакуумного газойля.

Изобретение относится к способу получения переработанного дистиллятного продукта. Способ включает подачу потока углеводородов, содержащего один или большее количество углеводородов C40+, в зону термической конверсии для получения потока дистиллятной фракции углеводородов и потока газойля, подачу потока газойля в зону гидроочистки газойля для получения гидроочищенного газойля, подачу указанного гидроочищенного газойля в зону каталитического крекинга в псевдоожиженном слое катализатора для получения легкого рециклового газойля, подачу легкого рециклового газойля в зону гидрокрекинга для проведения селективного гидрокрекинга ароматических соединений, содержащих, по меньшей мере, два кольца, с получением переработанного дистиллятного продукта и рециркуляцию, по меньшей мере, части переработанного дистиллятного продукта из зоны селективного гидрокрекинга в зону проведения каталитического крекинга в псевдоожиженном слое.

Настоящее изобретение предусматривает способ гидрообработки углеводородов с неравномерным распределением объема катализатора среди двух или более слоев катализатора. Способ гидрообработки углеводородного сырья включает (а) обеспечение двух или более слоев катализатора, размещенных последовательно и связанных жидкой средой, где каждый слой катализатора является неподвижным и содержит катализатор, характеризующийся объемом катализатора, при этом объем катализатора увеличивается в каждом последующем слое катализатора; (b) приведение в контакт сырья с (i) разбавителем и (ii) водородом с получением смеси сырье/разбавитель/водород, где водород растворяют в смеси с обеспечением жидкого сырья; (с) приведение в контакт смеси сырье/разбавитель/водород с первым катализатором в первом слое катализатора с получением выходящего потока продукта; и (d) приведение в контакт выходящего потока продукта с конечным катализатором в конечном слое катализатора с получением конечного выходящего потока продукта, где выходящий поток продукта, контактирующий с конечным катализатором, представляет собой выходящий поток продукта из слоя катализатора непосредственно перед конечным слоем катализатора; где каждый этап приведения в контакт из этапа (с) и этапа (d) осуществляют при условиях реакции, протекающей полностью в жидкой фазе, и где способ характеризуется более высокой степенью конверсии серы и азота, по сравнению с равномерным объемным распределением такого же катализатора в таком же объеме. Кроме того, углеводороды могут превращаться в способе с получением жидкого продукта, включая чистые виды топлива, с рядом требуемых свойств, таких как низкая плотность и высокое цетановое число. 14 з.п. ф-лы, 2 ил., 7 табл., 9 пр.

Настоящее изобретение относится к способу получения дизельного топлива из углеводородного потока и к установке для его осуществления. Способ включает следующие стадии: гидроочистку углеводородного потока в присутствии потока водорода для гидроочистки и катализатора гидроочистки; разделение выходящего потока гидроочистки на парообразный выходящий поток гидроочистки, содержащий водород, и жидкий выходящий поток гидроочистки; фракционирование жидкого выходящего потока гидроочистки, чтобы получить поток дизельного топлива; и гидрокрекинг указанного потока дизельного топлива в присутствии потока водорода для гидрокрекинга и катализатора гидрокрекинга, чтобы получить выходящий поток гидрокрекинга; разделение выходящего потока гидрокрекинга на парообразный выходящий поток гидрокрекинга, содержащий водород, и жидкий выходящий поток гидрокрекинга; и смешивание указанного парообразного выходящего. Предлагаемые изобретения позволяют получить дизельное топливо с ультранизким содержанием серы. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 2 ил.

Настоящее изобретение обеспечивает способ гидроочистки углеводородов в полностью жидкостных реакторах с одним или несколькими независимыми рециркуляционными потоками жидкости. Способ выполняют как полностью жидкостный способ, при этом весь водород растворяют в жидкой фазе, и один или несколько из рециркуляционных потоков могут в действительности быть нулевыми. Способ гидроочистки углеводородного сырья включает: (а) обеспечение двух или более ступеней реакции, расположенных последовательно и в жидкостной связи, при этом каждая ступень реакции содержит по меньшей мере один слой катализатора, причем каждый слой катализатора содержит по меньшей мере один катализатор; (b) контактирование сырья с (i) разбавителем и (ii) водородом для производства смеси сырье/разбавитель/водород, при этом водород растворяют в смеси сырье/разбавитель/водород; (с) контактирование смеси сырье/разбавитель/водород с первым катализатором на первой ступени реакции для производства первого эффлюента продукта; (d) рециркуляцию части первого эффлюента продукта в качестве первого рециркуляционного потока для применения в разбавителе на этапе (b) (i) при первом коэффициенте рециркуляции от 0,1 до 10; (d') необязательно имеющий одну или более протекающих реакционных стадий между первой реакционной стадией и последней реакционной стадией, причем стадия (d') содержит (i) обеспечение предшествующего эффлюента продукта, который представляет собой эффлюент продукта с предшествующей реакционной стадии, на текущую стадию реакции; (ii) необязательное контактирование предшествующего эффлюента продукта с водородом; (iii) необязательное контактирование предшествующего эффлюента продукта с настоящим рецикловым потоком; (iv) контактирование предшествующего эффлюента продукта с текущим катализатором с получением текущего эффлюента продукта; (v) необязательно, рециклирование части текущего эффлюента продукта в виде текущего рециклового потока при текущем коэффициенте рециркуляции от 0,1 до 10; и (vi) подачу текущего эффлюента продукта на последующую реакционную стадию; (е) контактирование по меньшей мере части эффлюента продукта со ступени реакции, предшествующей конечной ступени реакции, и, необязательно, водородом, с конечным катализатором на конечной ступени реакции для производства конечного эффлюента продукта; причем каждую стадию контактирования (с), необязательно стадию (d') (iv), и (е), проводят в условиях полностью жидкостного реактора, и где коэффициент рециркуляции на реакционной стадии не может быть больше, чем коэффициент рециркуляции на предшествующей реакционной стадии, и где конечная стадия реакции не предусматривает рециркуляционного потока. Углеводороды могут быть преобразованы в способе для получения жидких продуктов, таких как чистые топлива с несколькими требуемыми характеристиками. 20 з.п. ф-лы, 2 ил., 3 табл., 8 пр.
Наверх