Установка получения синтетического жидкого топлива

Установка получения синтетического жидкого топлива относится к химической промышленности и может быть использовано, в частности, для проведения химического процесса получения синтетического жидкого топлива. Установка получения синтетического жидкого топлива, в состав которой входят блок адсорбционной очистки сырьевого газа от соединений серы, блок конверсии метана в синтез-газ, блок очистки синтез-газа от CO2, блок синтеза жидких углеводородов, блок стабилизации синтетических жидких углеводородов (СЖУ), блок гидроочистки СЖУ, блок гидрооблагораживания СЖУ, блок фракционирования синтетического жидкого топлива (СЖТ), блок водооборота и блок циркуляции водорода. Блоки связаны между собой функционально. Обеспечивается упрощение технологического процесса получения синтетических жидких топлив за счет организации самообеспечения отдельных технологических стадий водородсодержащим газом (очистки сырьевого газа от соединений серы, гидроочистки и гидрооблагораживания синтетических жидких углеводородов (СЖУ)), исключения стадии извлечения целевых продуктов синтеза из отходящих газов (за счет подачи отходящих газов в секцию стабилизации СЖУ), а также за счет проведения гидроочистки и гидрооблагораживания СЖУ без предварительного фракционирования. 1 ил.

 

Изобретение относится к химической промышленности и может быть использовано, в частности, для проведения химического процесса получения синтетического жидкого топлива.

Известна установка для получения синтетических жидких топлив (СЖТ) из метана угольных пластов. Установка для получения СЖТ включает линию подачи сырьевого потока - метанола, линию циркуляционного газа, дренажную линию, линию отвода СЖТ, узел получения модельного синтез-газа и узел получения СЖТ в виде блока конверсии модельного синтез-газа. Связанные в технологическую цепь компрессор, подогреватель, реакторы каталитической конверсии синтез-газа, холодильник-конденсатор и трехфазный сепаратор образуют блок конверсии модельного синтез-газа в СЖТ. Между холодильником-конденсатором и трехфазным сепаратором встроен двухфазный сепаратор. Узел получения модельного синтез-газа содержит блок разложения сырьевого потока - метанола и сепаратор. Прием компрессора сообщен с газовым выходом сепаратора узла получения модельного синтез-газа. Блок разложения сырьевого потока - метанола выполнен в виде связанных между собой испарителя, двух реакторов разложения сырьевого потока - метанола, холодильника-конденсатора, смесителя. В установке блок конверсии модельного синтез-газа в СЖТ содержит два реактора каталитической конверсии синтез-газа (Патент RU 61278 U1, МПК C07C 1/04 (2006.01), опубл. 27.02.2007).

Задачей, на решение которой направлено заявленное техническое решение, является создание установки получения синтетического жидкого топлива, обеспечивающей исключение стадии извлечения целевых продуктов синтеза из отходящих газов в частности и упрощение процесса получения синтетических жидких топлив в целом.

Технический результат, на который направлено заявленное изобретение, заключается в упрощении технологического процесса получения синтетических жидких топлив за счет организации самообеспечения отдельных технологических стадий водородсодержащим газом (очистки сырьевого газа от соединений серы, гидроочистки и гидрооблагораживания синтетических жидких углеводородов (СЖУ)), исключения стадии извлечения целевых продуктов синтеза из отходящих газов (за счет подачи отходящих газов в секцию стабилизации СЖУ), а также за счет проведения гидроочистки и гидрооблагораживания СЖУ без предварительного фракционирования.

Указанный технический результат достигается за счет создания установки получения синтетического жидкого топлива, в состав которой входят блок адсорбционной очистки сырьевого газа от соединений серы, блок конверсии метана в синтез-газ, блок очистки синтез-газа от CO2, блок синтеза жидких углеводородов, блок стабилизации синтетических жидких углеводородов (СЖУ), блок гидроочистки СЖУ, блок гидрооблагораживания СЖУ, блок фракционирования синтетического жидкого топлива (СЖТ), блок водооборота и блок циркуляции водорода, причем первый вход блока адсорбционной очистки сырьевого газа от соединений серы связан с линией подачи сырьевого природного газа из заводской сети, второй вход связан с линией подачи водородсодержащего газа из блока синтеза жидких углеводородов, третий вход связан с первой линией подачи топливного газа из блока циркуляции водорода, кроме того, блок адсорбционной очистки сырьевого природного газа имеет выход очищенного природного газа, связанный с первым входом блока конверсии метана в синтез-газ, при этом блок конверсии метана в синтез-газ имеет второй вход - вход технического кислорода, третий вход, связанный с линией подачи CO2 из блока очистки синтез-газа от CO2, четвертый вход, связанный с линией подачи перегретого пара из блока водооборота, первый вход которого связан с линией подачи водяного конденсата из блока конверсии метана в синтез-газ, второй вход блока водооборота связан с линией подачи конденсата пара для регенерации диэтаноламина (ДЭА) из блока очистки синтез-газа от CO2, третий вход связан с линией подачи реакционной воды из блока синтеза жидких углеводородов, четвертый вход связан с линией подачи пара из блока синтеза жидких углеводородов, пятый вход связан с линией подачи водяного конденсата из блока стабилизации СЖУ, а шестой вход связан с линией подачи водяного конденсата из блока фракционирования СЖТ, первый вход блока очистки синтез-газа от CO2 связан с линией подачи синтез-газа, содержащего CO2, из блока конверсии метана в синтез-газ, а второй вход блока очистки синтез-газа от CO2 связан с линией подачи пара для регенерации раствора ДЭА из блока водооборота, первый вход блока циркуляции водорода связан с линией подачи газа стабилизации из блока стабилизации СЖУ, второй вход связан с линией подачи смеси водорода и углеводородных газов из блока гидроочистки СЖУ, третий вход связан с линией подачи газа сепарации из блока гидрооблагораживания СЖУ, четвертый вход связан с линией подачи газа сепарации из блока фракционирования СЖТ, первый вход блока синтеза жидких углеводородов связан с линией подачи перегретой котловой воды из блока водооборота, второй вход связан с второй линией подачи топливного газа из блока циркуляции водорода, а третий вход связан с линией подачи очищенного от CO2 синтез-газа из блока очистки синтез-газа от CO2, первый вход блока стабилизации СЖУ связан с третьей линией подачи топливного газа из блока циркуляции водорода, второй вход - с линией подачи нестабильных СЖУ из блока синтеза жидких углеводородов, третий вход - с линией подачи отходящего газа из блока синтеза жидких углеводородов, а четвертый вход - с линией подачи пропана, первый вход блока гидроочистки СЖУ связан с линией подачи стабильной широкой фракции СЖУ из блока стабилизации СЖУ, а второй вход - с линией подачи циркуляционного водорода из блока гидрооблагораживания СЖУ, первый вход которого связан с линией подачи гидроочищенной широкой фракции СЖУ из блока гидроочистки СЖУ, второй вход связан с линией подачи очищенного водорода из блока циркуляции водорода, третий вход связан с четвертой линией подачи топливного газа из блока циркуляции водорода, а четвертый вход связан с линией подачи фракции СЖТ 360-540°C на рецикл из блока фракционирования СЖТ, при этом первый вход блока фракционирования СЖТ связан с линией подачи пара из блока водооборота, второй вход - с пятой линией подачи топливного газа из блока циркуляции водорода, а третий вход - с линией подачи широкой фракции СЖТ из блока гидрооблагораживания СЖУ, причем блок очистки синтез-газа от CO2 имеет выход для вывода CO2 в атмосферу, блок циркуляции водорода имеет выход для подачи избытка топливного газа в заводскую сеть, блок водооборота имеет выход для подачи избытка пара из блока водооборота в заводскую сеть, а блок фракционирования СЖТ имеет выход фракций СЖТ: «начало кипения» - 150°C, 150-180°C, 180-280°C, 280-360°C и 360-540°C для дальнейшего их использования в качестве компонентов топлива.

Сущность изобретения поясняется чертежом.

Установка получения синтетического жидкого топлива (СЖТ) включает в себя десять основных блоков:

- блок 1 адсорбционной очистки газа от соединений серы;

- блок 2 конверсии метана в синтез-газ;

- блок 3 очистки синтез-газа от CO2;

- блок 4 синтеза жидких углеводородов;

- блок 5 стабилизации СЖУ;

- блок 6 гидроочистки СЖУ;

- блок 7 гидрооблагораживания СЖУ;

- блок 8 фракционирования СЖТ;

- блок 9 водооборота;

- блок 10 циркуляции водорода.

Блок 1 адсорбционной очистки газа от соединений серы включает в себя печь, реактор гидрирования и адсорберы. Блок 2 конверсии метана в синтез-газ включает в себя сатуратор, рекуперативные теплообменники, реакторы, аппараты воздушного охлаждения, сепаратор. Блок 3 очистки синтез-газа от CO2 включает в себя абсорбер, десорбер, экспанзер, рекуперативные теплообменники, аппарат воздушного охлаждения, сепаратор и паровой испаритель. Блок 4 синтеза жидких углеводородов включает в себя печь, реактор синтеза, рекуперативные теплообменники, аппарат воздушного охлаждения, сепаратор, мембранную установку выделения водорода и компрессор. Блок 5 стабилизации СЖУ включает в себя печь, ректификационную колонну, рекуперативные теплообменники, пропановый холодильник и сепаратор. Блок 6 гидроочистки СЖУ включает в себя реактор, аппарат воздушного охлаждения, сепаратор и насосы. Блок 7 гидрооблагораживания СЖУ включает в себя печь, реактор, рекуперативные теплообменники, аппарат воздушного охлаждения, сепараторы и насосы. Блок 8 фракционирования СЖТ включает в себя печь, ректификационную колонну, отпарные колонны, рекуперативные теплообменники, аппараты воздушного охлаждения, сепараторы и насосы. Блок 10 циркуляции водорода содержит аппарат воздушного охлаждения, сепаратор, адсорберы, компрессоры.

Блок 1 адсорбционной очистки сырьевого газа от серы имеет три входа: первый вход - вход 11 сырьевого природного газа из заводской сети, второй вход, связанный с линией 25 подачи водородсодержащего газа из блока синтеза жидких углеводородов, третий вход, связанный с первой линией 48 подачи топливного газа из блока циркуляции водорода, также блок 1 адсорбционной очистки сырьевого газа имеет выход 12 очищенного природного газа, связанный с первым входом блока 2 конверсии метана в синтез-газ. При этом блок 2 конверсии метана в синтез-газ имеет еще три входа: второй вход - вход 13 технического кислорода, третий вход, связанный с линией 16 подачи углекислого газа из блока 3 очистки синтез-газа от CO2, и четвертый вход, связанный с линией 14 подачи перегретого пара из блока 9 водооборота. Блок 9 водооборота в свою очередь имеет шесть входов: первый вход, связанный с линией 17 подачи водяного конденсата из блока конверсии метана в синтез-газ, второй вход, связанный с линией 19 подачи конденсата пара для регенерации диэтаноламина (ДЭА) из блока 3 очистки синтез-газа от CO2, третий вход, связанный с линией 23 подачи реакционной воды из блока 4 синтеза жидких углеводородов, четвертый вход, связанный с линией 24 подачи пара из блока 4 синтеза жидких углеводородов, пятый вход, связанный с линией 29 подачи водяного конденсата из блока 5 стабилизации СЖУ, и шестой вход, связанный с линией 41 подачи водяного конденсата из блока 8 фракционирования синтетического жидкого топлива (СЖТ). Блок 3 очистки синтез-газа от CO2 имеет два входа: первый вход связан с линией 15 подачи синтез-газа, содержащего CO2, из блока 2 конверсии метана в синтез-газ, а второй вход - с линией 18 подачи пара для регенерации раствора ДЭА из блока 9 водооборота. Блок 10 циркуляции водорода имеет четыре входа: первый вход, связанный с линией 30 подачи газа стабилизации из блока 5 стабилизации СЖУ, второй вход, связанный с линией 34 подачи смеси водорода и углеводородных газов из блока 7 гидроочистки СЖУ, третий вход, связанный с линией 38 подачи газа сепарации из блока 7 гидрооблагораживания СЖУ, и четвертый вход, связанный с линией 40 подачи газа сепарации из блока 8 фракционирования СЖТ. Блок 4 синтеза жидких углеводородов имеет три входа: первый вход, связанный с линией 22 подачи перегретой котловой воды из блока 9 водооборота, второй вход, связанный со второй линией 49 подачи топливного газа из блока 10 циркуляции водорода, и третий вход, связанный с линией 21 подачи очищенного от CO2 синтез-газа из блока 3 очистки синтез-газа от CO2. Блок 5 стабилизации СЖУ имеет четыре входа: первый вход, связанный с третьей 50 линией подачи топливного газа из блока 10 циркуляции водорода, второй вход, связанный с линией 27 подачи нестабильных СЖУ из блока 4 синтеза жидких углеводородов, третий вход, связанный с линией 26 подачи отходящего газа из блока 4 синтеза жидких углеводородов, и четвертый вход, связанный с линией 28 подачи пропана. Блок 6 гидроочистки СЖУ имеет два входа: первый вход, связанный с линией 31 подачи стабильной широкой фракции СЖУ из блока 5 стабилизации СЖУ, и второй вход, связанный с линией 32 подачи циркуляционного водорода из блока 7 гидрооблагораживания СЖУ. Первый вход блока 7 гидрооблагораживания СЖУ связан с линией 33 подачи гидроочищенной широкой фракции СЖУ из блока 6 гидроочистки СЖУ, второй вход - с линией 35 подачи очищенного водорода из блока 10 циркуляции водорода, третий вход - с четвертой линией 51 подачи топливного газа из блока циркуляции водорода, а четвертый вход - с линией 36 подачи фракции СЖТ 360-540°C на рецикл из блока 8 фракционирования СЖТ. При этом первый вход блока 8 фракционирования СЖТ связан с линией 39 подачи пара из блока водооборота, второй вход - с пятой линией 52 подачи топливного газа из блока циркуляции 10 водорода, а третий вход - с линией 37 подачи широкой фракции СЖТ из блока 7 гидрооблагораживания СЖУ. Блок 3 очистки синтез-газа от CO2 имеет линию 20 для вывода CO2 в атмосферу, блок 10 циркуляции водорода имеет линию 53 для подачи избытка топливного газа в заводскую сеть, блок водооборота имеет линию 47 для подачи избытка пара из блока водооборота в заводскую сеть, а блок фракционирования СЖТ имеет линии 42-46 выхода фракций СЖТ: «начало кипения» - 150°C, 150-180°C, 180-280°C, 280-360°C и 360-540°C для дальнейшего их использования в качестве компонентов топлива.

Установка работает следующим образом.

Сырьевой природный газ по линии 11 поступает в блок 1 адсорбционной очистки газа от соединений серы из заводской сети с давлением не более 6,0 МПа и температурой не более 40°C, дросселируется и смешивается с водородсодержащим газом, поступающим по линии 25 из блока 4 синтеза СЖУ. Полученная смесь водородсодержащего и природного газа нагревается в печи до температуры 370°C за счет тепла, образующегося при сжигании топливного газа, последовательно проходит стадию каталитического гидрирования серосодержащих органических соединений до сероводорода и его поглощение адсорбентом на основе оксида цинка. Топливный газ по линии 48 поступает из блока 10 циркуляции водорода.

Очищенный природный газ с содержанием сернистых соединений не более 0,5 ppm по линии 12 направляется в блок 2 конверсии метана в синтез-газ, где за счет взаимодействия углеводородных компонентов природного газа с паром, диоксидом углерода и кислородом при температурах 850-1100°C проходят реакции образования смеси оксида углерода и водорода (синтез-газа). При охлаждении полученной смеси образуется водяной конденсат, который направляется по линии 17 в блок 9 водооборота.

Необходимый для процесса производства синтез-газа технический кислород по линии 13 поступает из блока разделения воздуха (не показан) с избыточным давлением не более 4,0 МПа, необходимый пар поступает по линии 14 из блока 9 водооборота.

Охлажденный синтез-газ по линии 15 направляется в блок 3 очистки синтез-газа от CO2, где в колонне насадочного типа протекает абсорбционная очистка синтез-газа раствором диэтаноламина (ДЭА) от содержащегося в нем диоксида углерода. Регенерация насыщенного раствора ДЭА проводится в десорбере - колонне насадочного типа. Тепло, необходимое для регенерации насыщенного раствора ДЭА, сообщается раствору в рибойлерах, обогреваемых глухим паром 18 низкого давления, который поступает из блока 9 водооборота. Конденсат пара по линии 19 направляется в блок 9 водооборота.

Часть выделяющегося при десорбции из насыщенного раствора ДЭА диоксида углерода компримируется и направляется по линии 16 в блок 2 конверсии метана в синтез-газ. Избыточные объемы диоксида углерода по линии 20 сбрасываются в атмосферу.

Очищенный синтез-газ по линии 21 направляется в блок 4 синтеза СЖУ, где смешивается с потоком газа циркуляции, нагревается в печи за счет тепла, образующегося при сжигании топливного газа, поступающего по линии 49, и проходит последовательно три ступени синтеза углеводородов на кобальтсодержащем катализаторе синтеза Фишера-Тропша при температуре 210°C-220°C и давлении 2,0÷2,5 МПа.

Для поддержания постоянного температурного режима работы реакторов синтеза в рубашки реакторов из блока 9 водооборота по линии 22 подается вода, перегретая до температуры проведения реакции. Образующийся в результате отвода тепла реакции пар по линии 24 направляется в блок 9 водооборота.

После каждой ступени синтеза полученная газожидкостная смесь охлаждается, затем разделяется на жидкую и газовую фазы. Газовые фазы, выходящие из первой и второй ступени синтеза, нагреваются в рекуперативных теплообменниках и направляются на следующую ступень синтеза. Газовая фаза, выходящая из третьей ступени синтеза, делится на два потока - газ циркуляции и отходящий газ.

Отходящий газ по линии 26 направляется в блок 5 стабилизации СЖУ для извлечения из него углеводородов С5+, а газ циркуляции поступает на мембранную установку, где проходит частичное выделение из газового потока водородсодержащего газа. Водородсодержащий газ по линии 25 направляется в блок 1 адсорбционной очистки природного газа от серы. Поток газа циркуляции после выделения водородсодержащего газа поступает на смешение с очищенным синтез-газом.

Жидкая фаза со всех трех ступеней синтеза разделяется на нестабильные синтетические жидкие углеводороды и реакционную воду (побочный продукт синтеза). Реакционная вода по линии 23 направляется на водоочистку в блок 9 водооборота, а нестабильные синтетические жидкие углеводороды по линии 27 - в блок 5 стабилизации СЖУ.

Процесс стабилизации проводится в ректификационной колонне-стабилизаторе тарельчатого типа с предварительным рекуперативным нагревом сырья при давлении около 1,9-2,0 МПа и температуре верха колонны на уровне приблизительно +43°C, низа +317°C. Для охлаждения дефлегматора используется пропановый холодильник, для подогрева куба колонны используется огневая печь.

Необходимый для процесса стабилизации топливный газ по линии 50 поступает из блока 10 циркуляции водорода, а пропан по линии 28 - из блока получения пропана (не показан).

Пары с верха стабилизатора охлаждаются, конденсируются и разделяются на газовую (газ стабилизации), углеводородную и водную фазы (водяной конденсат). Газ стабилизации, содержащий водород, по линии 30 направляется в блок 10 циркуляции водорода. Углеводородная фаза подается на орошение колонны-стабилизатора, а водяной конденсат по линии 29 направляется на очистку в блок 9 водооборота.

Из нижней части стабилизатора выводится балансовое количество стабильной широкой фракции СЖУ, которое по линии 31 направляется в блок 6 гидроочистки СЖУ.

Поток стабильной широкой фракции СЖУ смешивается с циркуляционным водородом, поступающим по линии 32 из блока 7 гидрооблагораживания СЖУ, и подвергается гидроочистке от непредельных углеводородов при температуре 150°C и давлении 1,5 МПа на катализаторе гидроочистки.

Полученная газопродуктовая смесь охлаждается и разделяется на газовую (смесь водорода и углеводородных газов) и жидкую фазы (гидроочищенная широкая фракция СЖУ).

Смесь водорода и углеводородных газов из блока 6 направляется по линии 34 в блок 10 циркуляции водорода на смешение с газом стабилизации, поступающим по линии 30, и последующую очистку от углеводородов, а гидроочищенная широкая фракция СЖУ по линии 33 направляется в блок 7 гидрооблагораживания СЖУ.

Гидроочищенная широкая фракция СЖУ смешивается с очищенным водородом, поступающим по линии 35 из блока 10 циркуляции водорода, и затем направляется на смешение с фракцией СЖТ 360-540°C, возвращающейся по линии 36 в качестве рецикла из блока 8 фракционирования СЖТ.

Полученная смесь гидроочищенных СЖУ, фракции СЖТ 360-540°C и водорода нагревается в печи до температуры начала реакции за счет тепла, образующегося при сжигании топливного газа 51, и подается на стадию гидрооблагораживания, где при температуре 350°C и давлении 5 МПа на катализаторе гидрооблагораживания в результате протекания реакций крекинга и изомеризации углеводородов происходят структурные изменения состава смеси.

Газожидкостная смесь после стадии гидрооблагораживания охлаждается, частично конденсируется и поступает на стадию двухступенчатой сепарации для отделения непрореагировавшего водорода и газа сепарации, образовавшегося в результате каталитических процессов.

Выделившийся водород из блока 7 гидрооблагораживания СЖУ после сброса давления по линии 32 направляется в блок 6 гидроочистки СЖУ. Газ сепарации по линии 38 подается в блок 10 циркуляции водорода, в линию топливного газа.

Широкая фракция СЖТ по линии 37 подается для разделения на узкие топливные фракции в блок 8 фракционирования СЖТ, где нагревается в печи до температуры 330°C за счет тепла, образующегося при сжигании топливного газа, и под давлением 0,8 МПа направляется в колонну ректификации для разделения на фракции СЖТ 42-46: НК-150°C, 150-180°C, 180-280°C, 280-360°C и 360-540°C. Топливный газ по линии 52 поступает из блока 10 циркуляции водорода.

Пары фракции НК-150°C (НК - начало кипения) отводятся с верха колонны, охлаждаются и поступают в трехфазный сепаратор, где происходит отделение газовой фазы от жидкости, а также водяного конденсата от жидких углеводородов. При этом газ сепарации по линии 40 направляется в блок 10 циркуляции водорода, водяной конденсат по линии 41 направляется на очистку в блок 9 водооборота, жидкая фаза углеводородов подается на орошение колонны, а ее избыточные объемы выводятся с установки в виде фракции СЖТ НК-150°C.

Фракции СЖТ 150-180°C, 180-280°C, 280-360°C отбираются из колонны в качестве боковых погонов. Фракция СЖТ 360-540°C из нижней части колонны подается в качестве рецикла по линии 36 в блок 7 гидрооблагораживания СЖУ с возможностью вывода этой фракции с установки.

Для улучшения отпарки легких фракций в нижнюю часть колонны подается острый водяной пар по линии 39 из блока 9 водооборота.

Блок 10 циркуляции водорода выполняет функции организации рецикла водорода и подготовки топливного газа для его дальнейшего использования на различных стадиях производства. При этом осуществляется очистка водорода от примесей на базе установки короткоцикловой адсорбции, входящей в состав блока. Избыток топливного газа 53 направляется в заводскую сеть.

Блок водооборота служит для сбора реакционной воды и водяного конденсата, образующихся на различных стадиях производства, их очистки и подготовки для повторного использования в технологических процессах, а также для производства пара с необходимыми параметрами. Избыток пара 47 направляется в заводскую сеть.

Установка получения синтетического жидкого топлива, в состав которой входят блок адсорбционной очистки сырьевого газа от соединений серы, блок конверсии метана в синтез-газ, блок очистки синтез-газа от CO2, блок синтеза жидких углеводородов, блок стабилизации синтетических жидких углеводородов (СЖУ), блок гидроочистки СЖУ, блок гидрооблагораживания СЖУ, блок фракционирования синтетического жидкого топлива (СЖТ), блок водооборота и блок циркуляции водорода, причем первый вход блока адсорбционной очистки сырьевого газа от соединений серы связан с линией подачи сырьевого природного газа из заводской сети, второй вход связан с линией подачи водородсодержащего газа из блока синтеза жидких углеводородов, третий вход связан с первой линией подачи топливного газа из блока циркуляции водорода, кроме того, блок адсорбционной очистки сырьевого природного газа имеет выход очищенного природного газа, связанный с первым входом блока конверсии метана в синтез газ, при этом блок конверсии метана в синтез-газ имеет второй вход - вход технического кислорода, третий вход, связанный с линией подачи CO2 из блока очистки синтез-газа от CO2, четвертый вход, связанный с линией подачи перегретого пара из блока водооборота, первый вход которого связан с линией подачи водяного конденсата из блока конверсии метана в синтез-газ, второй вход блока водооборота связан с линией подачи конденсата пара для регенерации диэтаноламина (ДЭА) из блока очистки синтез-газа от CO2, третий вход связан с линией подачи реакционной воды из блока синтеза жидких углеводородов, четвертый вход связан с линией подачи пара из блока синтеза жидких углеводородов, пятый вход связан с линией подачи водяного конденсата из блока стабилизации СЖУ, а шестой вход связан с линией подачи водяного конденсата из блока фракционирования СЖТ, первый вход блока очистки синтез-газа от CO2 связан с линией подачи синтез-газа, содержащего CO2, из блока конверсии метана в синтез-газ, а второй вход блока очистки синтез-газа от CO2 связан с линией подачи пара для регенерации раствора ДЭА из блока водооборота, первый вход блока циркуляции водорода связан с линией подачи газа стабилизации из блока стабилизации СЖУ, второй вход связан с линией подачи смеси водорода и углеводородных газов из блока гидроочистки СЖУ, третий вход связан с линией подачи газа сепарации из блока гидрооблагораживания СЖУ, четвертый вход связан с линией подачи газа сепарации из блока фракционирования СЖТ, первый вход блока синтеза жидких углеводородов связан с линией подачи перегретой котловой воды из блока водооборота, второй вход связан с второй линией подачи топливного газа из блока циркуляции водорода, а третий вход связан с линией подачи очищенного от CO2 синтез-газа из блока очистки синтез-газа от CO2, первый вход блока стабилизации СЖУ связан с третьей линией подачи топливного газа из блока циркуляции водорода, второй вход - с линией подачи нестабильных СЖУ из блока синтеза жидких углеводородов, третий вход - с линией подачи отходящего газа из блока синтеза жидких углеводородов, а четвертый вход - с линией подачи пропана, первый вход блока гидроочистки СЖУ связан с линией подачи стабильной широкой фракции СЖУ из блока стабилизации СЖУ, а второй вход - с линией подачи циркуляционного водорода из блока гидрооблагораживания СЖУ, первый вход которого связан с линией подачи гидроочищенной широкой фракции СЖУ из блока гидроочистки СЖУ, второй вход связан с линией подачи очищенного водорода из блока циркуляции водорода, третий вход связан с четвертой линией подачи топливного газа из блока циркуляции водорода, а четвертый вход связан с линией подачи фракции СЖТ 360-540°C на рецикл из блока фракционирования СЖТ, при этом первый вход блока фракционирования СЖТ связан с линией подачи пара из блока водооборота, второй вход - с пятой линией подачи топливного газа из блока циркуляции водорода, а третий вход - с линией подачи широкой фракции СЖТ из блока гидрооблагораживания СЖУ, причем блок очистки синтез-газа от CO2 имеет выход для вывода CO2 в атмосферу, блок циркуляции водорода имеет выход для подачи избытка топливного газа в заводскую сеть, блок водооборота имеет выход для подачи избытка пара из блока водооборота в заводскую сеть, а блок фракционирования СЖТ имеет выход фракций СЖТ: «начало кипения» - 150°C, 150-180°C, 180-280°C, 280-360°C и 360-540°C для дальнейшего их использования в качестве компонентов топлива.



 

Похожие патенты:

Изобретение предназначено для химической промышленности и может быть использовано при получении водорода. Устройство конверсии окиси углерода включает охладитель-сепаратор 1, оснащённый линией вывода водного конденсата 12, несколько охлаждаемых реакторов 2, 3, 4 каталитической конверсии окиси углерода, между которыми на линиях подачи частично конвертированного газа расположены сатураторы 5 и 6, соединённые с линией вывода водного конденсата 12, с линией подачи смеси части синтез-газа 13 и части водного конденсата 14.

Изобретение относится к установкам для получения водорода методом паровой конверсии углеводородного сырья и может быть использовано в различных отраслях промышленности.

Изобретение относится к нефтехимии и может быть использовано для получения моторных топлив. Внутреннюю полость реактора загружают сырьём фракцией до 50 мм: биотопливом, твердыми бытовыми или сельскохозяйственными отходами, угольными шламами посредством узла загрузки 3.

Изобретение может быть использовано в химической промышленности. Генератор синтез-газа содержит цилиндрический корпус 1, внутри которого с кольцевым зазором установлена камера сгорания 2.

Изобретение относится к химической промышленности, а именно к реактору переработки газового углеводородного сырья для получения синтез-газа, который может быть использован в газохимии для получения метилового спирта, диметилового эфира, альдегидов и спиртов, углеводородов и синтетического моторного топлива.

Изобретение относится к области добычи и переработки полезных ископаемых. Установка для извлечения водорода из воды Черного моря содержит реактор, соединенный трубопроводами с воздухозаборником и емкостью с серной кислотой, поступающей из окислителя.

Изобретение относится к получению синтетического газа и может быть использовано в химической промышленности. Способ получения синтетического газа включает введение метана и углекислого газа в реакционную камеру.

Изобретение относится к области получения аммиака на основе риформинга углеводородов, в частности к способу повышения производительности установки для получения аммиака.

Изобретение относится к обработке отходящего газа из синтеза Фишера-Тропша, приводящей к понижению выделения углерода. Нециркуляционный остаточный газ, вырабатываемый после реакции синтеза Фишера-Тропша подвергается реформингу паром и превращается в обогащенный водородом синтез-газ.

Изобретение может быть использовано в водородной энергетике и сталелитейной промышленности. В реакционное пространство помещают обогащенный углеродом гранулят с размером частиц от 0,1-100 мм, содержащий по меньшей мере 80 мас.

Изобретение относится к физике, химии, биофизике, медицине, биологии, электронике, оптоэлектронике. В смесителе-газоформирователе 8 готовят смесь путём подачи в него углерода и/или углеродсодержащих веществ из блока 15, порошка катализатора из блока 16, инертного газа из системы 6 через расходомер 7 и подогретого в устройстве 17 водорода из источника 18. Подключение указанных элементов осуществляют при помощи программно-коммутирующего устройства (ПКУ) 14. Полученную смесь подают в систему нагревания 2, включающую разрядную камеру 1, помещённую внутрь радиопрозрачной трубки 3, находящейся в индукторе 4, выполненном в виде спирали, соединённом с высокочастотным генератором 5. ПКУ 14 включает импульсный лазер 19, луч 20 которого, сфокусированный на поверхности металлического стержня 21, инициирует разряд в полученной смеси. Продукты индукционного нагрева направляют в накопительную емкость 9 через сопловой блок, содержащий сопло Лаваля 13 с числами Маха 1,5÷5. В накопительной ёмкости 9, герметично соединенной с системой нагревания 2 и системой отвода инертного газа 12, размещён охлаждаемый с помощью системы 11 сажеуловитель 10. Изобретение позволяет значительно увеличить содержание углеродных нанотрубок в полученной саже. 2 н.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к химической промышленности и может быть использовано при изготовлении композиционных материалов, синтезе мономеров и высокомолекулярных полиорганических соединений. Сначала герметичную камеру 1 заполняют водой 4. Затем при отрицательном давлении в присутствии паров этанола, подаваемых из емкости 9, формируют плазмотроном 2 плазменную струю 3, входящую в объем воды 4, образуя область плазмохимической реакции, на которую воздействуют индукционным полем, создаваемым конусным индуктором 5 при силе тока 100 А и частоте 1300 Гц. Выделенный газообразный водород компрессируют компрессором 6, сушат в адсорбционном осушителе 7 и собирают в газовом баллоне 8. Повышаются производительность и безопасность способа. 3 ил.

Изобретение относится к тонкому и основному органическому синтезу и касается, в частности, способа двухстадийного получения пропионовой кислоты, которая находит применение как ценный полупродукт органического синтеза. Предложен двухстадийный непрерывный способ получения пропионовой кислоты, включающий стадию гидрогенизации диоксида углерода в синтез-газ в присутствии катализатора, содержащего металлический кобальт на носителе в виде металлорганической каркасной структуры MIL-53(Al), и стадию гидроксикарбонилирования этилена монооксидом углерода и водой в присутствии катализатора гидроксикарбонилирования, представляющего собой металлический родий на носителе в виде металлорганической каркасной структуры MIL-53(Al), и процесс проводят в проточном 2- полочном реакторе при давлении 40-80 атм путем контактирования стационарного слоя катализатора, расположенного на верхней полке реактора и нагретого до температуры 500°C, с сырьевой смесью Н2 и CO2 при объемной скорости подачи газового сырья 500-1000 ч-1 последующим смешением образовавшихся и нагретых до температуры 500-520°C акционных газов, содержащих смесь СО-H2-CO-H2O, с холодным этиленом, подаваемым в межполочное пространство, и полученную газовую смесь при соотношении СО:H2O:С2Н4, близком к 1:1:1, подают на нижнюю полку реактора и подвергают контактированию при температуре 140-200°C с находящимся там катализатором гидроксикарбонилирования. Процесс проводят при объемном соотношении Н2:CO2 в газовом сырье, равном 0,8-1,2, и используют катализаторы с размером металлических частиц 2-4 нм при содержании кобальта 10 мас.% и родия 5-15 мас.%. Техническим результатом изобретения является повышение выхода пропионовой кислоты до 47,5% и селективности ее образования при одновременном упрощении технологии процесса и снижении энергетических затрат. Предлагаемый способ обеспечивает утилизацию парникового газа (CO2). 2 з.п. ф-лы, 3 ил., 1 табл., 7 пр.

Изобретение относится к установкам для получения водорода методом паровой конверсии углеводородного сырья и может быть использовано в различных отраслях промышленности. Установка включает узел сероочистки и конвертор сырья с горелкой, расположенные на линии подачи сырья, конвертор оксида углерода, соединенный линией подачи части подготовленной воды с узлом водоподготовки, а также узел выделения водорода, оснащенный линией подачи продувочного газа в горелку. Причем линия подачи по меньшей мере части подготовленной воды примыкает к линии подачи сырья, на которой затем размещен теплообменник нагрева смеси сырья с водяным паром и водой, соединенный линией подачи синтез-газа с конвертором сырья и конвертором оксида углерода, который оснащен линиями ввода части сырья и вывода ее смеси с водяным паром в линию подачи сырья перед теплообменником. Узел выделения водорода соединен линией подачи конденсата с узлом водоподготовки. Технический результат изобретения заключается в повышении давления водорода. 3 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 пр.

Настоящее изобретение относится к способу получения парафинового продукта из углеродсодержащего сырья. Способ включает частичное окисление углеродсодержащего сырья для получения смеси, содержащей водород и монооксид углерода, осуществление синтеза Фишера-Тропша с использованием полученной смеси и извлечение парафинового продукта и отходящего газа, гидрогенизацию по меньшей мере части отходящего газа из синтеза Фишера-Тропша, необязательно после удаления углеводородов, используя молярное отношение пар/отходящий газ в диапазоне от 0,5 до 1,5, и катализатор, содержащий медь и цинк, или катализатор, содержащий медь, цинк и марганец, превращение по меньшей мере части образовавшегося газа, используя катализатор на основе никеля, который содержит не более 0,2 масс. % кобальта, не более 0,2 масс. % железа и не более 0,2 масс. % рутения, в расчете на общую массу катализатора, и получение водородсодержащего газа из по меньшей мере части полученного газа, используя процесс риформинга, процесс парового риформинга, процесс риформинга метана с водяным паром, процесс адиабатического парового риформинга, процесс парового риформинга с огневым нагревателем или автотермический процесс парового риформинга. Изобретение обеспечивает оптимизированный способ получения парафинового продукта, а также увеличение срока службы катализатора. 7 з.п. ф-лы, 2 табл., 4 пр.

Изобретение относится к установке для получения водорода методом паровой конверсии углеводородного сырья и может быть использовано в различных отраслях промышленности. Установка включает блок сероочистки, установленный на линии подачи сырья, конвертор с горелкой, соединенный линией подачи синтез-газа с конвертором окиси углерода, который соединен линией подачи воды в качестве хладагента с блоком водоподготовки, а линией подачи водородсодержащего газа - с блоком выделения водорода, оснащенным линией подачи продувочного газа в горелку, оборудованную линиями подачи топлива и вывода дымовых газов. При этом блок сероочистки оснащен линией подачи очищенного сырья в качестве теплоносителя в конвертор окиси углерода, соединенный линией подачи воды с блоком водоподготовки, а на линии подачи синтез-газа установлены два теплообменника синтез-газ/нагретая смесь сырья с водой и конденсатоотводчик, размещенный между ними и соединенный с блоком водоподготовки линией вывода продувочной воды. Технический результат заключается в снижении расхода сырья. 2 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 пр.

Изобретение относится к риформингу углеводородов. Способ получения синтез-газа для синтеза аммиака включает конверсию источника углеводородов в сырой синтез-газ, которую проводят с использованием каталитического автотермического парового риформинга или с использованием некаталитического частичного окисления паром без стадии первичного риформинга в присутствии окислителя, такого как кислород или обогащенный кислородом воздух, обработку сырого синтез-газа методом конверсии водяного газа, которая включает среднетемпературную конверсию при температуре 200-300°C, при этом получают конвертированный синтез-газ, очистку конвертированного синтез-газа, которая включает стадию адсорбции со сдвигом давления для удаления остаточных оксидов углерода и метана из синтез-газа, при этом получают очищенный синтез-газ, необязательное добавление азота в очищенный синтез-газ, при этом получают синтез-газ для синтеза аммиака с требуемым соотношением водорода и азота, и конверсию источника углеводородов в сырой синтез-газ, которую проводят в реакторе для автотермического парового риформинга или в реакторе для частичного окисления, при этом соотношение пар/углерод в питающем потоке реактора составляет менее 2. Изобретение обеспечивает высокорентабельное и крупномасштабное производство аммиака. 12 з.п. ф-лы, 4 ил., 1 табл., 1 пр.

Изобретение относится к способу модернизации существующих установок для получения аммиака, использующих природный газ. Способ заключается в том, что в установку, содержащую головную секцию для конверсии природного газа в подпиточный газ для синтеза аммиака, состоящую из первичного и вторичного риформеров, при этом первичный риформер включает радиационную секцию и конвективную секцию, при этом в радиационной секции выполняется каталитическая конверсия технологического газа и передача этому газу тепловой энергии, называемой тепловой нагрузкой риформера, а во вторичный риформер подается воздух, поддерживающий горение, и частично конвертированный технологический газ, выходящий из первичного риформера, причем общее количество подводимого к установке природного газа разделается на технологическую часть, используемую для каталитической конверсии метана в водород и топливную часть, вводят следующие изменения: уменьшают тепловую нагрузку первичного риформера относительно количества вырабатываемого аммиака и, как следствие, снижают выходную температуру частично конвертированного газа, выходящего из первичного риформера, добавляют подающую линию по существу чистого кислорода, направляемого ко вторичному риформеру по меньшей мере частично заменяющего воздух, поддерживающий горение, добавляют линию нагнетания азота в количестве, необходимом для получения подпиточного газа, пригодного для синтеза аммиака, и уменьшают топливную часть и, как следствие, увеличивают технологическую часть, при данном общем количестве подводимого природного газа. Изобретение обеспечивает увеличение производительности существующих установок получения аммиака. 6 з.п. ф-лы, 2 ил., 2 табл., 2 пр.

Изобретение относится к трубчатым установкам риформинга для превращения углеводородсодержащих исходных веществ, предпочтительно природного газа и легких жидких углеводородов, в продукт - синтез-газ. Трубчатая установка содержит внешнюю трубку, открытую на одном конце установки и закрытую на противоположном конце установки. Причем внешняя трубка содержит засыпанный слой твердого катализатора, активного при паровом риформинге, и выполнена с возможностью наружного обогрева. Вход для поступающего газового потока расположен на открытом конце трубки и имеет флюидную связь с засыпанным слоем катализатора. Внутри засыпанного слоя катализатора расположена по меньшей мере одна изогнутая в форме спирали теплообменная трубка. Входной конец трубки имеет флюидную связь с засыпанным слоем катализатора, а выходной конец - с выходом для потока продукта - синтез-газа. Теплообменная трубка посредством теплообмена находится в связи по теплообмену с засыпанным слоем катализатора и протекающим через него поступающим газовым потоком. Выход продукта расположен на открытом конце установки и имеет флюидную связь с выходным концом теплообменной трубки, но не имеет флюидной связи со входом для поступающего газового потока. Поступающий газовый поток сначала проходит сквозь засыпанный слой катализатора, а затем в противотоке через теплообменную трубку. Теплообменная трубка на участке не более 90% ее протяженности, находящейся внутри засыпанного слоя катализатора, является спирально изогнутой, а в остальном проходит прямо, и/или угол наклона витка спирали внутри засыпанного слоя катализатора изменяется. Технический результат: минимизация потерь давления и склонности к коррозии. 3 н. и 13 з.п. ф-лы, 1 табл., 5 ил.

Изобретение относится к материаловедению и может быть использовано при изготовлении наполнителей для порошковой металлургии, красок, пластмасс, металлокерамики, клеевых и композиционных материалов. Многостенные углеродные нанотрубки (МУНТ) в виде порошка 14 размещают в реакторе 12, создают в его объёме предварительное разрежение и перемешивают нанотрубки реверсным вращением в пределах 270о. Затем производят нагрев нанотрубок с помощью печи пиролиза 15 и подают пары металлоорганического соединения алюминия - три-изобутилалюминия из ампулы 3, нагретой в печи испарителя 2 до 50-70 °С. В результате пиролиза при температуре 250-300 °С три-изобутилалюминий разлагается и образуется гибридный материал на основе МУНТ, поверхность которых декорирована дистанционно разделенными кристаллическими наночастицами алюминия. Летучие продукты пиролиза удаляют из реактора 12 по трубке 18 и собирают в ловушке. Упрощается технология получения гибридного материала на основе МУНТ, декорированных дистанционно разделенными кристаллическими наночастицами алюминия. Полученный товарный продукт не требует дополнительных промывок растворителями и сушки. 8 ил., 8 пр.
Наверх