Способ оценки погрешностей трехосного гироскопа

Изобретение относится к трехосным гироскопам средней и повышенной точности, а конкретно к способу оценки их систематических погрешностей. Технический результат заключается в повышении точностных характеристик трехосного гироскопа за счет повышения достоверности оценки систематических погрешностей трехосного гироскопа, с одновременным уменьшением трудоемкости процесса измерений. Способ оценки погрешностей систематического дрейфа трехосного гироскопа, заключающийся в проведении измерений выходных сигналов трехосного гироскопа в нескольких азимутальных положениях и цифровой обработке полученных измерений, отличается тем, что измерения в нескольких азимутальных положениях совершают при повороте базы трехосного гироскопа вокруг вертикальной оси, цифровую обработку измерений осуществляют путем построения аппроксимирующих функций и определения коэффициентов аппроксимации, расчета постоянной проекции вертикальной составляющей угловой скорости вращения Земли с учетом конструктивного расположения осей чувствительности, определения разности полученных коэффициентов аппроксимации и расчетного значения проекции вертикальной составляющей угловой скорости вращения Земли на оси чувствительности гироскопа. 6 ил., 2 табл.

 

Данное изобретение относится к трехосным гироскопам средней и повышенной точности, а конкретно к способу оценки их систематических погрешностей.

Для оценки качества трехосного гироскопа необходимо проводить оценку погрешностей по трем измерительным осям. Оценки систематических погрешностей используют для калибровки трехосного гироскопа с целью повышения его точностных характеристик.

Определение систематических дрейфов основано на измерении проекций угловой скорости вращения Земли на оси чувствительности гироскопа, ориентация которых определяется их конструктивным расположением и азимутальным расположением базы трехосного гироскопа в инерциальном пространстве.

Важными факторами (ограничениями) при оценке систематических погрешностей являются временные затраты, трудоемкость испытаний, а также использование дополнительного оборудования (стенды, специализированные кронштейны и т.д.) и необходимость выставки базы в известное азимутальное положение либо его измерение.

Известен способ [1, 2] оценки систематических погрешностей, заключающийся в том, что проводят поочередную выставку каждой оси чувствительности в вертикальное положение и проводят измерения в каждом положении в течение некоторого времени, оценивают систематическую составляющую измеренной угловой скорости по каждой оси по среднему значению измерений за вычетом вертикальной составляющей угловой скорости вращения Земли на данной широте места.

Недостатками данного способа являются необходимость использования специализированного кронштейна для выставки каждой оси чувствительности в вертикальное положение, а также большие временные затраты, необходимые для определения систематических погрешностей по каждой из трех осей чувствительности в отдельности, и высокая трудоемкость, обусловленная повторными операциями закрепления трехосного гироскопа на специализированном кронштейне.

Известен способ [2, 3] оценки систематических погрешностей трехосного гироскопа, заключающийся в том, что последовательно измеряют проекции угловой скорости вращения Земли в двух различных азимутальных положениях на поворотном столе, затем решают систему уравнений с нелинейными ограничениями, при этом поворот совершают вокруг оси, не совпадающей ни с одной из осей чувствительности трехосного гироскопа.

Недостатком данного способа является необходимость использования высокоточного поворотного стенда (требование по точности позиционирования менее 30'').

Задачей, на решение которой направлено изобретение, является оценка систематических погрешностей трехосного гироскопа без использования специального кронштейна (для выставки каждой оси в вертикальное положение) с проведением измерений в нескольких азимутальных положениях, полученных поворотом с низкой точностью (порядка 1° и хуже).

Технический результат заключается в повышении точностных характеристик трехосного гироскопа за счет повышения достоверности оценки систематических погрешностей трехосного гироскопа, с одновременным уменьшением трудоемкости процесса измерений.

Технический результат достигается за счет того, что в способе оценки систематического дрейфа трехосного гироскопа, заключающемся в определении разности между средним значением систематической составляющей измеренной угловой скорости и проекцией вертикальной составляющей угловой скорости вращения Земли, согласно изобретению выполняют измерения в нескольких азимутальных положениях относительно вертикальной оси базы трехосного гироскопа, цифровую обработку измерений осуществляют путем построения аппроксимирующих функций, коэффициенты которых содержат информацию о характере изменения проекций угловой скорости вращения Земли, и обработки коэффициентов аппроксимации, содержащих информацию о систематических дрейфах гироскопа.

К существенным отличиям заявляемого изобретения относятся проведение измерений выходных сигналов трехосного гироскопа в нескольких положениях, при нескольких фиксированных углах установки основания базы трехосного гироскопа, обработка измерений путем аппроксимации тригонометрической функцией, определение систематических погрешностей на основе обработки коэффициентов аппроксимации.

Данный способ реализуют следующим образом.

На фигуре 1 представлена схема реализации данного способа, согласно которой проводят измерения выходных сигналов гироскопа в нескольких азимутальных положениях (например, в 24-х положениях с поворотом в азимуте через 15° (фиг. 2)). При проведении испытаний начальный азимут может быть произвольным (требования к выставке азимута не предъявляются). Далее формируют массивы измерений, каждый из которых аппроксимируют тригонометрической функцией вида:

ωapr1⋅sin(C2t+α0)+С3,

где С1, С2, С3, α0 - параметры, определяемые по результатам аппроксимации - амплитуда, частота, смещение, начальная фаза соответственно. Коэффициент С3 - коэффициент смещения - включает в себя систематическую погрешность гироскопа и постоянную составляющую, обусловленную вертикальной составляющей угловой скорости вращения Земли на данной широте места.

Вычисляя проекцию вертикальной составляющей угловой скорости вращения Земли по известной формуле [4] (ΩyE⋅sin(В), где В - широта места, ΩE=15,04°/час - модуль угловой скорости вращения Земли), можно выделить систематические погрешности гироскопа.

На основе данного изобретения разработана методика оценки систематических погрешностей трехосного лазерного гироскопа моноблочной конструкции. Методика включает в себя проведение измерений трехосного гироскопа в 24 азимутальных положениях, при полном обороте вокруг оси, перпендикулярной его установочной плоскости.

Рассмотрим расположение осей чувствительности трехосного лазерного гироскопа относительно основания установки. Каждая ось чувствительности образует с плоскостью основания угол 35°15'92'' (фиг. 3).

При расположении плоскости основания в плоскости горизонта проекции угловой скорости вращения Земли на оси чувствительности гироскопа определяются выражением:

ΩyE⋅sin(B), ΩxE⋅cos(B), A=A0i,

где ω1, ω2, ω3 - проекции угловой скорости вращения Земли на оси чувствительности трехосного гироскопа, Ωy - вертикальная составляющая угловой скорости вращения Земли, Ωx - горизонтальная составляющая угловой скорости вращения Земли, ΩE - модуль вектора угловой скорости вращения Земли, В - широта места, αust - угол между осью чувствительности и плоскостью основания, А - азимут - угол между направлением на север и осью чувствительности С2, А0 - начальный азимут, βi - угол поворота относительно начального положения при i-м измерении.

В матричном виде проекции угловой скорости вращения Земли описываются следующим образом

где М - матрица ориентации осей трехосного гироскопа относительно неподвижной земной системы координат; - матрица поворота системы координат на начальный угол относительно направления на Север; - матрица азимутального поворота на угол (изменение угла с шагом 15° для каждого последующего измерения); - вектор угловой скорости вращения Земли в проекциях на неподвижную Земную систему координат, В - текущая широта места (например, В=55,4° - географическая широта для г. Арзамас Нижегородской области; ΩE=15,04°/час - модуль угловой скорости вращения Земли.

Матрица М перехода от навигационной СК к осям чувствительности гироскопа выбиралась с учетом того, что вертикаль совпадает с осью виброподставки, а оси чувствительности образуют одинаковые углы с плоскостью базы гироскопа (фиг. 3):

Проверка работоспособности предложенного способа оценки систематических погрешностей трехосного гироскопа была проведена путем моделирования и по результатам натурных испытаний трехосного лазерного гироскопа.

При моделировании задавались следующие параметры:

- величина систематических погрешностей;

- шаг азимутального поворота;

- погрешность азимутальных поворотов;

- конструктивные параметры гироскопа - расположение осей чувствительности;

- географическая широта места проведения испытаний.

Результаты моделирования приведены в таблице 1 применительно к одной из осей чувствительности гироскопа. В таблице приведены максимальные ошибки оценки по 300 реализациям моделирования.

В таблице видно, что ошибка определения систематического дрейфа зависит от ошибки позиционирования азимутального поворота и не превышает 0,031°/час для ошибки поворота 2°. Для трехосного лазерного гироскопа с точностными характеристиками по систематическому дрейфу порядка 0,5°/час данные результаты являются достаточными.

На фигурах 4-6 представлены результаты использования предложенного способа для реальных измерений трехосного лазерного гироскопа. Проекция вертикальной составляющей угловой скорости вращения Земли определяется выражением: .

Амплитуда тригонометрической функции определяется выражением: C1x⋅cos(αust).

Результаты оценки систематических погрешностей представлены в таблице 2.

К преимуществам данного способа оценки погрешностей трехосного гироскопа можно отнести то, что в результате аппроксимации дополнительно проводится оценка начального азимутального положения базы трехосного гироскопа. Например, по результатам экспериментальных испытаний трехосного лазерного гироскопа начальное азимутальное положение составляет минус 8.1°.

Источники информации

1. Чувствительный элемент ЧЭ-03. Проверка. Техническая приемка. Инструкция. ИСМЯ.433741.029И1, п. 5.2.4.1

2. Суханов С.В., Гурлов Д.В. Алгоритмы оценки погрешностей трехосного лазерного гироскопа // Тезисы докладов XX научно-технической конференции молодых ученых и специалистов. Королев, 2014. С. 218-220.

3. Федоров А.Е., Рекунов Д.А., Переляев С.Е., Челноков Ю.Н. Калибровка блока инерциальных чувствительных элементов и моделирование автономного режима функционирования инерциальной системы на базе монолитного трехкомпонентного лазерного гироскопа // Новости навигации, 2010, №3. С. 20-25.

4. Матвеев В.В., Распопов В.Я. Основы построения бесплатформенных инерциальных навигационных систем // СПб.: ГНЦ РФ ОАО "Концерн "ЦНИИ Электроприбор", 2009. - 280 с. ISBN 978-5-900180-73-3. С. 119.

Способ оценки погрешностей систематического дрейфа трехосного гироскопа, заключающийся в проведении измерений выходных сигналов трехосного гироскопа в нескольких азимутальных положениях и цифровой обработке полученных измерений, отличающийся тем, что измерения в нескольких азимутальных положениях совершают при повороте базы трехосного гироскопа вокруг вертикальной оси, цифровую обработку измерений осуществляют путем построения аппроксимирующих функций и определения коэффициентов аппроксимации, расчета постоянной проекции вертикальной составляющей угловой скорости вращения Земли с учетом конструктивного расположения осей чувствительности, определения разности полученных коэффициентов аппроксимации и расчетного значения проекции вертикальной составляющей угловой скорости вращения Земли на оси чувствительности гироскопа.



 

Похожие патенты:

Группа изобретений относится к оборудованию для контроля рабочих параметров при бурении и может быть использована для ремонта средств передачи сигналов измерения из скважины на поверхность в процессе бурения как в горизонтальных, так и в других скважинах в процессе бурения.

Изобретение относится к приборостроению и может быть использовано в лазерной гироскопии при юстировке кольцевых резонаторов лазерных гироскопов по величине порога зоны нечувствительности (порога захвата).

Изобретение относится к области гироскопического приборостроения и предназначено для определения величин масштабных коэффициентов лазерного гироскопа при проведении калибровок (паспортизации) бесплатформенных инерциальных навигационных систем.

Изобретение относится к области приборостроения и может быть использовано при построении одноосных и трехосных измерителей параметров движения - угловых скоростей и линейных ускорений для инерциальных навигационных систем и пилотажных систем управления подвижных объектов.

Варианты осуществления настоящего раскрытия относятся к способу и устройству для калибровки гиродатчиков с использованием измерений магнитного датчика и фонового вычисления в ходе нормальной работы изделия.

Способ определения погрешности геодезических приборов за неправильность формы цапф и боковое гнутие зрительной трубы включает закрепление на объективном конце зрительной трубы исследуемого прибора отражающего зеркала под углом 45° к визирной оси, размещение на продолжении горизонтальной оси вращения зрительной трубы исследуемого прибора марки.

Изобретение относится к области приборостроения и может быть использовано при изготовлении роторов электростатических гироскопов. Способ предназначен для использования при изготовлении роторов чувствительных элементов электростатических гироскопов.

Группа изобретений относится к установке и работе инерционных датчиков, таких как, например, датчики пространственного положения (гироскопы) или датчики движения (акселерометры) на борту транспортного средства.

Изобретения относятся к области навигации летательных аппаратов (ЛА) и могут быть использованы для определения контрольных значений параметров пространственно-угловой ориентации ЛА при летных испытаниях пилотажно-навигационного оборудования (ПНО).

Изобретение относится к области приборостроения и может быть использовано при производстве твердотельных волновых гироскопов и систем ориентации и навигации на их основе.

Изобретение относится к области прецизионного приборостроения и может быть использовано при создании и эксплуатации навигационных систем на базе гироскопических устройств (ГУ).

Изобретение относится к области приборостроения, в частности к измерительной технике, и предназначено для измерения угловой скорости, например, в системах управления, навигации, стабилизации и наведения.

Изобретение относится к регулирующим устройствам. Заявлена группа изобретений, включающая регулирующее устройство, датчик угловой скорости, способ эксплуатации регулирующего устройства с гармонической задающей величиной.

Изобретение относится к области гироскопического приборостроения и предназначено для определения величин масштабных коэффициентов трехосных лазерных гироскопов (ТЛГ) с взаимно ортогональными осями чувствительности при проведении калибровки (паспортизации) бесплатформенных инерциальных навигационных систем, построенных на основе ТЛГ, или их составных частей.

Изобретение относится к области авиационно-космического приборостроения и может найти применение для пространственной угловой ориентации орбитальных космических аппаратов (КА), в которых применяются системы ориентирования, построенные по принципу орбитального гирокомпасирования.

Изобретение относится к области авиационно-космического приборостроения и может найти применение для повышения точности угловой ориентации орбитальных космических аппаратов (КА), в которых применяются системы ориентирования с использованием орбитальных гирокомпасов (ОГК).

Изобретение относится к области прецизионного приборостроения и может быть использовано при разработке и производстве двухстепенных поплавковых гироскопов. Двухстепенной поплавковый гироскоп содержит корпус с двумя торцевыми крышками, цилиндрическую поплавковую гирокамеру, установленную в корпусе на камневых опорах, поддерживающую жидкость, заполняющую зазор между корпусом гироскопа и поплавковой гирокамерой, обмотку обогрева и обмотку термодатчика, размещенные на наружной цилиндрической поверхности корпуса, датчик угла, датчик момента, при этом внутри корпуса соосно с ним установлен цилиндр, на внутренней поверхности которого вдоль поплавковой камеры изолированно от корпуса установлены две идентичные системы из m электродов, где m=2(n+2), n=1,2 …, жестко связанных с цилиндром, геометрический центр поверхности плоской развертки одной системы электродов лежит по одну сторону от плоскости, перпендикулярной продольной оси гироскопа, делит цилиндрическую поверхность встроенного цилиндра на две равные части и симметричен геометрическому центру поверхности плоской развертки второй системы.

Изобретение относится к следящим системам (СС) с гироскопическим приводом в качестве исполнительного механизма (ИМ). Технический результат - обеспечение устойчивой работы СС.

Изобретение относится к области прецизионного приборостроения и может быть использовано при производстве электростатических гироскопов. Способ изготовления ротора электростатического гироскопа содержит этапы, на которых: формируют из сплошной заготовки сферическую поверхность ротора, выполняют вдоль его диаметральной оси сквозное цилиндрическое отверстие, выполняют финишную обработку поверхности ротора, устанавливают ротор в корпусе гироскопа, выполняют обезгаживание ротора в корпусе, при этом вдоль диаметральной оси ротора, перпендикулярной к оси сквозного цилиндрического отверстия, выполняют второе сквозное цилиндрическое отверстие.

Изобретение относится к микромеханическим датчикам скорости вращения, в которых используется эффект Кориолиса, в частности к микромеханическим гироскопам (ММГ) вибрационного типа.

Изобретение относится к твердотельным волновым гироскопам (ТВГ), работающим в режиме датчика углового положения. Способ компенсации дрейфа ТВГ включает предварительное определение математических параметров модели температурной скорости дрейфа ТВГ, определение углового положения волны резонатора в рабочем режиме и алгоритмическую компенсацию его температурной скорости дрейфа в соответствии с этой моделью, рассчитывают значения производной частоты резонатора, при этом модель дрейфа использует значения углового положения волны, частоту резонатора и производную частоты и рассчитывается в виде функции где Ak, Bk - полиномы степени N по члену f и степени M по члену g; θ - значение углового положения волны; - резонансная частота твердотельного волнового гироскопа; g - значение производной резонансной частоты; N - максимальная степень в функциональной зависимости величины дрейфа от частоты; M - максимальная степень в функциональной зависимости величины дрейфа от производной частоты; K - количество гармоник в функциональной зависимости дрейфа от угла; параметры ak,i,j, bk,i,j находят для конкретного прибора путем проведения съемов значений электрического угла θ, скорости изменения электрического угла, резонансной частоты производной резонансной частоты g для различных температур и скоростей изменения температур на неподвижном основании. Технический результат – повышение точности компенсации дрейфа ТВГ. 2 н.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к трехосным гироскопам средней и повышенной точности, а конкретно к способу оценки их систематических погрешностей. Технический результат заключается в повышении точностных характеристик трехосного гироскопа за счет повышения достоверности оценки систематических погрешностей трехосного гироскопа, с одновременным уменьшением трудоемкости процесса измерений. Способ оценки погрешностей систематического дрейфа трехосного гироскопа, заключающийся в проведении измерений выходных сигналов трехосного гироскопа в нескольких азимутальных положениях и цифровой обработке полученных измерений, отличается тем, что измерения в нескольких азимутальных положениях совершают при повороте базы трехосного гироскопа вокруг вертикальной оси, цифровую обработку измерений осуществляют путем построения аппроксимирующих функций и определения коэффициентов аппроксимации, расчета постоянной проекции вертикальной составляющей угловой скорости вращения Земли с учетом конструктивного расположения осей чувствительности, определения разности полученных коэффициентов аппроксимации и расчетного значения проекции вертикальной составляющей угловой скорости вращения Земли на оси чувствительности гироскопа. 6 ил., 2 табл.

Наверх