Способ очистки бензола от тиофена экстрактивной ректификацией с диметилформамидом в одной сложной колонне с боковой укрепляющей секцией



Способ очистки бензола от тиофена экстрактивной ректификацией с диметилформамидом в одной сложной колонне с боковой укрепляющей секцией
Способ очистки бензола от тиофена экстрактивной ректификацией с диметилформамидом в одной сложной колонне с боковой укрепляющей секцией
Способ очистки бензола от тиофена экстрактивной ректификацией с диметилформамидом в одной сложной колонне с боковой укрепляющей секцией

 


Владельцы патента RU 2619593:

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский технологический университет" (RU)

Изобретение относится к способу очистки бензола от тиофена экстрактивной ректификацией с диметилформамидом (ДМФА). Способ характеризуется тем, что процесс проводят в одной сложной колонне с боковой укрепляющей секцией, причем эффективность основной колонны 70 теоретических тарелок, эффективность боковой секции 11 теоретических тарелок, при соотношении узкая бензольная фракция:ДМФА, равном 1:(2,2-2,6), с подачей ДМФА на (7-9)-ю тарелку и узкой бензольной фракции в среднюю часть основной колонны, с отбором парового потока в боковую секцию с (64-65)-й тарелки основной колонны и возвратом потока жидкости из боковой секции на те же тарелки основной колонны, с отбором в дистилляте основной колонны бензола, в кубе - диметилформамида, который после охлаждения возвращают на орошение на (7-9)-ю тарелку основной колонны, а в дистилляте боковой секции - тиофеновой фракции. Изобретение обеспечивает повышение степени извлечения бензола из узкой бензольной фракции и выделение тиофеновой фракции при низких значениях флегмовых чисел при том же удельном расходе ДМФА, что и в схеме-прототипе. 1 н и 3 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл., 19 пр.

 

Изобретение относится к области химической технологии и нефтехимии, в частности к способам очистки бензола от тиофена.

Бензол является ценным полупродуктом для промышленности основного органического и нефтехимического синтеза. Он используется для получения алкилбензолов, фенола, циклогексана и других органических соединений. В промышленности бензол получают в процессах коксования каменного угля, пиролиза и риформинга нефтяного сырья, гидродеалкилирования ароматических фракций [Коляндр Л.Я. Получение чистого бензола для синтеза. М.: Металлургия, 1966, 172 с.]. В результате предварительного разделения смесей компонентов, образующихся в этих процессах, выделяют фракцию сырого бензола, которая содержит большое число как ароматических, так и неароматических соединений. Тиофен - основная серосодержащая примесь, входящая в состав сырого бензола. Наибольшее количество тиофена (до 1,5%мас.) содержится в сыром бензоле коксохимического производства. Промышленность основного органического синтеза предъявляет высокие требования к содержанию тиофена в бензоле, так как тиофен отрицательно влияет на катализаторы, применяемые в процессах дальнейшей переработки бензола. Согласно ГОСТ 8448-78 содержание тиофена в бензоле каменноугольном и сланцевом не должно превышать 0,02%мас. для бензола марки «для нитрации» и 0,00005% мас. для бензола высшей очистки.

Наиболее эффективным промышленным способом глубокого обессеривания бензола является каталитическая гидроочистка [Патент РФ №2198910, опубл. 20.02.2003].

Однако этот способ характеризуется высокими капитальными затратами и значительным энергопотреблением, что делает эффективным его применение только на установках большой единичной мощности.

В связи с этим на производствах бензола малой и средней мощности не утратил актуальности метод сернокислотной очистки бензола от тиофена, который известен достаточно давно [Коляндр Л.Я. Получение чистого бензола для синтеза. М.: Металлургия, 1966, 172 с.] и постоянно совершенствуется [Патент РФ №2174504,, опубл. 10.10.2001; Патент РФ №2254319, опубл. 20.06.2005].

Однако этот метод позволяет получать бензол высших сортов только из сырья, содержащего не более 0,2-0,3%мас. тиофена [Коляндр Л.Я. Получение чистого бензола для синтеза. М.: Металлургия, 1966, 172 с.].

Наиболее эффективный способ предварительного выделения основного количества тиофена из сырого бензола - экстрактивная ректификация с диметилформамидом (ДМФА) и N-метилпирролидоном (NMP). В уровне техники [Зарецкий М.И. и др. Оценка технологических параметров процессов получения тиофеновой фракции и выделения чистого тиофена экстрактивной ректификацией / Кокс и химия. 1989, №2, с. 20-24] представлены процессы получения тиофеновой фракции и выделения чистого тиофена экстрактивной ректификацией из смеси бензол-тиофен-толуол. Установлено, что в экстрактивной колонне эффективностью 40 теоретических тарелок при использовании ДМФА возможно получение бензола более высокого качества (99,63%мол.) и тиофеновой фракции с более высоким содержанием тиофена (~30-35%), чем при использовании NMP. Соотношение исходная смесь : ДМФА равно 1:3.

Недостаток этого процесса - потери бензола с тиофеновой фракцией. Для его преодоления авторы предлагают после выделения из тиофеновой фракции толуола подвергать ее повторной ректификации с использованием ДМФА с получением бензольного концентрата с содержанием бензола 95%мол., который возвращается рециклом на первую стадию экстрактивной ректификации, и товарного тиофена с чистотой более 98%мол.

Однако наличие в схеме большого количества колонн, рецикл бензольного концентрата, двукратное применение экстрактивного агента и, как следствие, его повышенный расход и затраты энергии в кипятильниках колонн также являются недостатками этого процесса.

С целью снижения расхода ДМФА и NMP в процессах очистки бензола от тиофена предлагается использовать их в виде смесей с ионными жидкостями [Han J. et al. Process Intensification on the Separation of Benzene and Thiophene by Extractive Distillation / AIChE Journal, 2015, V. 61, №12, P. 4470-4480; Dong Ch. et al. Separation of benzene and thiophene with a mixture of N-methyl-2-pyrrolidinone (NMP) and ionic liquid as entrainer / Fluid Phase Equilibria, 2015, V. 388, P. 142-150].

Однако в виду высокой стоимости ионных жидкостей указанные смешанные растворители в ближайшее время, скорее всего, не найдут широкого промышленного применения.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ очистки бензола от тиофена экстрактивной ректификацией с диметилформамидом [Зарецкий М.И. Очистка коксохимического бензола от тиофена. Получение чистого тиофена из тиофеновой фракции методом экстрактивной ректификации. Расчет промышленной установки /Кокс и химия, 2004, №6, С. 20-23]. Технологическая схема состоит из двух колонн - колонны экстрактивной ректификации (колонна 1) и колонны регенерации экстрактивного агента (колонна 2), эффективностью по 50 тарелок каждая. Узкая бензольная фракция в количестве 4,2-5,0 м3/ч (3450-4100 кг/ч) с концентрацией тиофена 0,8-1,2%мас. при температуре 75°С подается в среднюю часть колонны 1, экстрактивный агент с температурой 86-88°С поступает на ее верхний уровень. Процесс экстрактивной ректификации проводят при флегмовом числе 2,5-3,7 и соотношении ДМФА : узкая бензольная фракция, равном (2,02-2,4):1 по объему, что соответствует (2,2-2,6):1 по массе. В качестве дистиллята экстрактивной колонны отбирают бензол с примесью тиофена 0,2-0,3%мас., а в виде кубовой жидкости - смесь бензола, тиофена и ДМФА, которую делят во второй колонне при флегмовом числе, равном 14,1-22,0. Кубовый поток - регенерированный ДМФА - после охлаждения возвращают на орошение в первую колонну. Верхний продукт второй колонны представляет собой тиофеновую фракцию с содержанием тиофена 10-11%мас. Из этой фракции автор, на основе проведенных им инженерных расчетов, предлагает в дальнейшем экстрактивной ректификацией с ДМФА получать тиофеновый концентрат с содержанием тиофена 50%мас. и более, из которого повторной экстрактивной ректификацией с ДМФА выделять товарный тиофен с чистотой свыше 95%мас.

Однако указанный способ выделения тиофена не нашел применения в промышленности ввиду многостадийности, высокого расхода ДМФА и, как следствие, значительных энергозатрат на разделение. В настоящее время тиофеновая фракция с содержанием бензола до 90%мас.квалифицируется производителями сырого бензола как побочный продукт производства бензола из бензола сырого каменноугольного и не находит квалифицированного применения.

Недостатками прототипа являются: проведение процесса в двух колоннах, что требует установки насосов, трубопроводов и промежуточных емкостей для перекачивания кубовой жидкости из первой колонны во вторую; выделение тиофеновой фракции во второй колонне при высоких флегмовых числах и, соответственно, высоком энергопотреблении; потери бензола с тиофеновой фракцией в количестве 72 кг на 1 тонну узкой бензольной фракции, что составляет свыше 6700 т/год при производительности установки по сырому бензолу 130000 т/год.

Известны способы разделения смесей экстрактивной ректификацией в одной колонне с боковой укрепляющей секцией, которые позволяют получать продукты более высокого качества с меньшими энергозатратами по сравнению с двухколонными схемами. Например, осуществление экстрактивной ректификации азеотропной смеси ацетон-хлороформ с диметилформамидом в одной колонне с боковой укрепляющей секцией позволило снизить энергозатраты на разделение на 28,5% и получить ацетон более высокого качества по сравнению с двухколонной схемой при одинаковом удельном расходе экстрактивного агента [Патент РФ №2207896, опубл. 10.07.2003]. Аналогичные результаты получены и при экстрактивной ректификации в одной колонне с боковой укрепляющей секцией смеси этанол-вода с этиленгликолем [Патент РФ №2454261, опубл. 27.06.2012]. Указанные известные способы могут быть применены для разделения экстрактивной ректификацией и других смесей, но при отличных от известных [Патент РФ №2207896, опубл. 10.07.2003; Патент РФ №2454261, опубл. 27.06.2012] значениях конструктивных и рабочих параметров сложной колонны с боковой укрепляющей секцией.

Технический результат настоящего изобретения заключается в повышении степени извлечения бензола из узкой бензольной фракции и выделении тиофеновой фракции при низких значениях флегмовых чисел при том же удельном расходе ДМФА, что и в схеме-прототипе.

Указанный технический результат достигается тем, что способ очистки бензола от тиофена экстрактивной ректификацией с ДМФА проводят в одной сложной колонне с боковой укрепляющей секцией, причем эффективность основной колонны составляет 70 теоретических тарелок, эффективность боковой секции - 11 теоретических тарелок. Узкую бензольную фракцию подают в среднюю часть основной колонны, экстрактивный агент - в верхнюю часть основной колонны на (7-9)-ю тарелку. Массовое соотношение количества исходной смеси и ДМФА составляет 1:(2,2-2,6). Поток пара отбирают в боковую секцию с (64-65)-й тарелки основной колонны, поток жидкости из боковой секции возвращают на ту же тарелку. В качестве дистиллята основной колонны отбирают бензол с суммарным содержанием тиофена и ДМФА 0,2%мас. Кубовый продукт - ДМФА с концентрацией 99,99%мас. - после охлаждения возвращают на орошение на (7-9)-ю тарелку основной колонны. Тиофеновую фракцию отбирают в виде дистиллята боковой секции.

Основной отличительный признак изобретения заключается в том, что очистку бензола от тиофена проводят в одной сложной колонне, состоящей из основной колонны эффективностью 70 теоретических тарелок и боковой секции эффективностью 11 теоретических тарелок, при соотношении узкая бензольная фракция:ДМФА, равном 1:(2,2-2,6), с подачей ДМФА на (7-9)-ю тарелку и узкой бензольной фракции в среднюю часть основной колонны, с отбором парового потока в боковую секцию с (64-65)-й тарелки основной колонны и возвращением потока жидкости из боковой секции на ту же тарелку.

Дополнительными отличительными признаками, характеризующими изобретение в частных случаях, являются тарелки подачи узкой бензольной фракции в основную колонну, флегмовые числа в основной колонне и боковой секции, при которых обеспечивается выделение в дистилляте основной колонны бензола с концентрацией 99,8%мас. и достижение заданной степени извлечения бензола, а именно: для достижения степени извлечения бензола 95,3% узкую бензольную фракцию подают на (32-34)-ю тарелку основной колонны, флегмовые числа в основной колонне (5,5-5,7) и боковой секции (1,3-1,5); для достижения степени извлечения бензола 98,1% узкую бензольную фракцию подают на (28-30)-ю тарелку основной колонны, флегмовые числа в основной колонне (6,0-6,3) и боковой секции (1,4-1,6); для достижения степени извлечения бензола 99,2% узкую бензольную фракцию подают на (23-25)-ю тарелку основной колонны, флегмовые числа в основной колонне (6,9-7,4) и боковой секции (1,4-1,6).

Указанные признаки являются существенными, так как обеспечивают достижение заявляемого технического результата, заключающегося в повышении степени извлечения бензола до 95,3-99,2% в отличие от 92,5-92,9% для схемы-прототипа и выделении тиофеновой фракции при более низких флегмовых числах (1,3-1,6 в отличие от 14,1-22 для схемы-прототипа) с одновременным получением бензола с концентрацией основного вещества 99,8%мас., удовлетворяющего требованиям к бензолу, направляемому на сернокислотную очистку от тиофена, при одинаковом массовом соотношении узкая бензольная фракция : ДМФА.

Заявляемые существенные признаки находятся в сложной взаимосвязи друг с другом, и их оптимальная совокупность была выявлена в результате обширного вычислительного эксперимента, базировавшегося на известных экспериментальных данных о равновесии жидкость-пар для компонентов разделяемой смеси и ДМФА, также на информации о режимных параметрах колонн схемы-прототипа.

Заявляемое число тарелок в основной колонне и боковой секции было определено в результате анализа зависимости энергозатрат в кипятильнике колонны от числа тарелок. Увеличение числа тарелок в основной колонне сверх 70 не приводит к заметному сокращению энергозатрат, но при этом возрастают капитальные затраты и гидравлическое сопротивление колонны, а, соответственно, и температура в ее кубовой части. При меньшем числе тарелок в основной колонне увеличивается флегмовое число и, соответственно, затраты пара в кубе и расход охлаждающей воды в конденсаторе. При числе тарелок в боковой секции меньшем 11 возрастают значения флегмовых чисел в ней, вместе с тем увеличение числа тарелок в боковой секции не оказывает существенного влияния на показатели процесса, но приводит к увеличению капитальных затрат. При подаче ДМФА выше 7-й тарелки возрастает его концентрация в дистилляте основной колонны и получение бензола требуемого качества становится возможным только при более высоких, чем заявляемые, значениях флегмовых чисел. При подаче ДМФА ниже 9-й тарелки сокращается размер экстрактивной секции в колонне и получение продуктов заданного состава в заявляемом интервале изменения расхода ДМФА становится возможным только при более высоких, чем заявляемые, значениях флегмовых чисел. Аналогичный эффект наблюдается при подаче узкой бензольной фракции на тарелки, расположенные выше заявляемого для каждой заданной степени извлечения бензола диапазона тарелок. При подаче узкой бензольной фракции на тарелки, расположенные ниже заявляемого для каждой заданной степени извлечения бензола диапазона тарелок, возрастает концентрация бензола в потоке ДМФА, отбираемом в кубе основной колонны. При отборе парового потока в боковую секцию ниже 65-й тарелки существенно возрастает концентрация ДМФА в тиофеновой фракции, а при отборе потока в боковую секцию выше 64-й тарелки возрастает концентрация тиофена в потоке ДМФА, отбираемом в кубе основной колонны.

Способ по настоящему изобретению иллюстрируется примерами 1-18, приведенными в таблице, и чертежом. Примеры 1-6 иллюстрируют способ при степени извлечения бензола 95,3%. ДМФА (поток 1, см. чертеж) с концентрацией 99,99%мас. при температуре 80°С подают на 7-ю тарелку, а узкую бензольную фракцию (поток 2, см. чертеж) с концентрацией тиофена 1,0%мас. и температурой 75°С на 33-ю тарелку основной колонны. Поток пара (поток 5 см. чертеж) отбирают в боковую секцию с 65-й тарелки основной колонны, поток жидкости из боковой секции (поток 6, см. чертеж) возвращают на ту же тарелку основной колонны. Бензол (поток 3 см. чертеж) отбирают в дистилляте основной колонны, тиофеновую фракцию (поток 4, см. чертеж) - в дистилляте боковой секции. Примеры 1 и 2 иллюстрируют работу способа в условиях настоящего изобретения, примеры 3-6 приведены для параметров вне заявляемых условий. При значениях флегмовых чисел в основной колонне и боковой секции ниже заявляемых падает концентрация бензола в дистилляте основной колонны и возрастает концентрация ДМФА в дистилляте боковой секции. При значениях флегмовых чисел в основной колонне и боковой секции выше заявляемых качество продуктов практически не изменяется, но при этом возрастают энергозатраты в кубе основной колонны.

Примеры 7-12 иллюстрируют способ при степени извлечения бензола 98,1%. ДМФА (поток 1, см. чертеж) с концентрацией 99,99%мас. при температуре 80°С подают на 7-ю тарелку, а узкую бензольную фракцию (поток 2, см. чертеж) с концентрацией тиофена 1,0%мас. и температурой 75°С - на 29-ю тарелку основной колонны. Поток пара (поток 5, см. чертеж) отбирают в боковую секцию с 65-й тарелки основной колонны, поток жидкости из боковой секции (поток 6, см. чертеж) возвращают на ту же тарелку основной колонны. Бензол (поток 3, см. чертеж) отбирают в дистилляте основной колонны, тиофеновую фракцию (поток 4, см. чертеж) - в дистилляте боковой секции. Примеры 7 и 8 иллюстрируют работу способа в условиях настоящего изобретения, примеры 9-12 приведены для параметров вне заявляемых условий. При значениях флегмовых чисел в основной колонне и боковой секции ниже заявляемых падает концентрация бензола в дистилляте основной колонны и возрастает концентрация ДМФА в дистилляте боковой секции. При значениях флегмовых чисел в основной колонне и боковой секции выше заявляемых качество продуктов практически не изменяется, но при этом возрастают энергозатраты в кубе основной колонны.

Примеры 13-18 иллюстрируют способ при степени извлечения бензола 99,2%. ДМФА (поток 1, см. чертеж) с концентрацией 99,99%мас. при температуре 80°С подают на 7-ю тарелку, а узкую бензольную фракцию (поток 2, см. чертеж) с концентрацией тиофена 1,0%мас. и температурой 75°С на 24-ю тарелку основной колонны. Поток пара (поток 5, см. чертеж) отбирают в боковую секцию с 65-й тарелки основной колонны, поток жидкости из боковой секции (поток 6, см. чертеж) возвращают на ту же тарелку основной колонны. Бензол (поток 3, см. чертеж) отбирают в дистилляте основной колонны, тиофеновую фракцию (поток 4, см. чертеж) - в дистилляте боковой секции. Примеры 13 и 14 иллюстрируют работу способа в условиях настоящего изобретения, примеры 15-18 приведены для параметров вне заявляемых условий. При значениях флегмовых чисел в основной колонне и боковой секции ниже заявляемых падает концентрация бензола в дистилляте основной колонны и возрастает концентрация ДМФА в дистилляте боковой секции. При значениях флегмовых чисел в основной колонне и боковой секции выше заявляемых качество продуктов практически не изменяется, но при этом возрастают энергозатраты в кубе основной колонны.

Пример 19 показывает осуществление очистки узкой бензольной фракции от тиофена согласно известному способу - ближайшему аналогу. Степень извлечения бензола ниже, чем в заявляемом способе, и составляет 92,5-92,9%, а флегмовые числа, при которых происходит выделение тиофеновой фракции в колонне регенерации ДМФА, составляют 14,1-22, что существенно выше, чем в заявляемом способе, где тиофеновая фракция выделяется в дистилляте боковой секции при флегмовых числах 1,3-1,6.

Настоящее изобретение может быть применено в нефтехимической промышленности при выделении бензола из пироконденсата или сырого коксохимического бензола.

1. Способ очистки бензола от тиофена экстрактивной ректификацией с диметилформамидом (ДМФА), отличающийся тем, что процесс проводят в одной сложной колонне с боковой укрепляющей секцией, причем эффективность основной колонны 70 теоретических тарелок, эффективность боковой секции 11 теоретических тарелок, при соотношении узкая бензольная фракция:ДМФА, равном 1:(2,2-2,6), с подачей ДМФА на (7-9)-ю тарелку и узкой бензольной фракции в среднюю часть основной колонны, с отбором парового потока в боковую секцию с (64-65)-й тарелки основной колонны и возвратом потока жидкости из боковой секции на те же тарелки основной колонны, с отбором в дистилляте основной колонны бензола, в кубе - диметилформамида, который после охлаждения возвращают на орошение на (7-9)-ю тарелку основной колонны, а в дистилляте боковой секции - тиофеновой фракции.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что узкую бензольную фракцию подают на (32-34)-ю тарелку основной колонны, флегмовые числа в основной колонне (5,5-5,7) и боковой секции (1,3-1,5), степень извлечения бензола 95,3%.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что узкую бензольную фракцию подают на (28-30)-ю тарелку основной колонны, флегмовые числа в основной колонне (6,0-6,3) и боковой секции (1,4-1,6), степень извлечения бензола 98,1%.

4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что узкую бензольную фракцию подают на (23-25)-ю тарелку основной колонны, флегмовые числа в основной колонне (6,9-7,4) и боковой секции (1,4-1,6), степень извлечения бензола 99,2%.



 

Похожие патенты:

Настоящее изобретение относится к способу для эффективного отделения бутенов и бутанов посредством экстрактивной перегонки с использованием полярного растворителя и к системе для его осуществления.

Изобретение относится к области основного органического синтеза. Способ разделения зеотропной смеси бутилбутират (ББ) - масляная кислота (МК), компоненты которой обладают относительной летучестью, близкой к единице, включает разделение данной смеси методом экстрактивной ректификации с использованием в качестве разделяющего агента сульфолана (СФ), взятого в соотношении 1:3-4 к исходной смеси в колонне экстрактивной ректификации эффективностью 35-50 теоретических тарелок (т.т.), при этом флегмовое число в колонне составляет 1-3, далее производят отбор бутилбутирата в дистилляте и смеси масляная кислота - сульфолан в кубе колонны (1), затем смесь МК - СФ подается в колонну регенерации разделяющего агента (2) эффективностью 10 т.т., при этом значение флегмового числа составляет 1-2, из куба колонны (2) выводится разделяющий агент и подается в колонну (1), при этом давление в колонне (1) составляет 760 мм рт.ст., а давление в колонне (2) составляет 100 мм рт.ст.

Изобретение относится к способу получения 1,3-бутадиена. Способ включает: а) извлечение, посредством экстракционной перегонки в секции экстракции, конечного продукта, содержащего 1,3-бутадиен и очищенный продукт, из смесей насыщенных и ненасыщенных соединений, содержащих от 2 до 10 атомов углерода в цепи; б) направление очищенного продукта в секцию дегидрирования; в) дегидрирование очищенного продукта в секции дегидрирования в присутствии катализатора дегидрирования и инертного продукта с получением выходящего реакционного потока, содержащего 1,3-бутадиен; г) подачу рециклом выходящего реакционного потока, содержащего 1,3-бутадиен, непосредственно в секцию экстракции после отделения неконденсируемых соединений.

Изобретение относится к вариантам системы извлечения 1,3-бутадиена из фракции С4 и в режиме высокого давления, и в режиме низкого давления. Один из вариантов системы включает: систему испарения сырья, предназначенную, по меньшей мере, для частичного испарения углеводородного сырья, содержащего бутаны, бутены, 1,2-бутадиен, 1,3-бутадиен, ацетилены С4, ацетилены С3 и углеводороды С5+; систему экстракционной дистилляции, предназначенную для приведения испаренной углеводородной фракции в контакт с растворителем с целью селективного растворения части углеводородной фракции с образованием (а) фракции, обогащенной растворителем, содержащей 1,3-бутадиен, 1,2-бутадиен, ацетилены С4, ацетилены С3, углеводороды С5+ и первую порцию бутанов и бутенов, и (b) парообразной фракции, содержащей вторую порцию бутанов и бутенов; ректификационную колонну и заключительное промывное устройство, предназначенные, по меньшей мере, для частичной дегазации обогащенного растворителя и извлечения первой парообразной фракции, содержащей первую порцию бутанов и бутенов, второй парообразной фракции, содержащей ацетилены С3 и С4, 1,3-бутадиен, 1,2-бутадиен и углеводороды С5+, и нижней фракции, содержащей частично дегазированный растворитель; дегазатор и охлаждающую колонну, предназначенные для дополнительной дегазации растворителя и извлечения жидкой фракции, содержащей дегазированный растворитель, третьей парообразной фракции, содержащей, по меньшей мере, один из ацетиленов С4 и 1,2-бутадиен, и фракции, содержащей ацетилены С4.

Изобретение относится к способу извлечения 1,3-бутадиена из фракции C4. Способ включает: подачу углеводородной фракции, содержащей бутаны, бутены, 1,2-бутадиен, 1,3-бутадиен, C4 ацетилены, C3 ацетилены и С5+ углеводороды, в установку экстрактивной перегонки; приведение в контакт углеводородной фракции с растворителем в установке экстрактивной перегонки для селективного растворения части углеводородной фракции; извлечение паровой фракции, содержащей первую часть бутанов и бутенов, из установки экстрактивной перегонки; извлечение фракции обогащенного растворителя, содержащей 1,3-бутадиен, 1,2-бутадиен, C4 ацетилены, C3 ацетилены, C5+ углеводороды и вторую часть бутанов и бутенов; подачу фракции обогащенного растворителя в ректификатор для по меньшей мере частичной дегазации обогащенного растворителя; извлечение второй части бутанов и бутенов из ректификатора в виде головной фракции; извлечение C3 и C4 ацетиленов, 1,3-бутадиена, 1,2-бутадиена и C5+ углеводородов из ректификатора в виде боковой фракции; извлечение частично дегазированного растворителя, содержащего 1,2-бутадиен и C4 ацетилены, из ректификатора в виде донной фракции; подачу по меньшей мере части частично дегазированного растворителя в дегазатор для дополнительной дегазации растворителя; извлечение головной фракции, содержащей по меньшей мере одно из C4 ацетиленов и 1,2-бутадиена, из дегазатора; извлечение боковой фракции, содержащей C4 ацетилены, из дегазатора; извлечение донной фракции, содержащей дегазированный растворитель, из дегазатора; сжатие головной фракции дегазатора с помощью компрессора с жидкостным кольцом; и рециркуляцию по меньшей мере части сжатой головной фракции дегазатора в ректификатор.

Изобретение относится к химической промышленности. Способ включает разделение пятикомпонентной смеси, которое проводят в схемах, включающих один или два трехколонных комплекса экстрактивной ректификации.

Изобретение относится к способу производства олефинов и бензина с низким содержанием бензола из нафты. Способ включает стадии: 1) проведение экстрактивной перегонки нафты с получением нефтяного экстракта, содержащего циклоалканы и ароматические углеводороды, и очищенной нефти, содержащей алканы и C6-циклоалканы, при этом весовое отношение между C6-циклоалканами, содержащимися в очищенной нефти, и C6-циклоалканами, содержащимися в нафте, составляет 80-95%; 2) контактирование нефтяного экстракта с катализатором риформинга в реакционных условиях каталитического риформинга: 0,01-3,0 МПа, 300-600°C, молярное отношение водород/углеводороды 0,5-20 и объемная (волюмометрическая) скорость 0,1-50 час-1, с получением риформата с низким содержанием бензола; 3) подача очищенной нефти в установку парового крекинга для осуществления реакции крекинга с получением легких олефинов.

Изобретение относится к промышленному комплексу целевого разделения С4-углеводородных фракций, включающему технологический узел производства бутадиена, который содержит колонну экстрактивной ректификации, вход которой соединен с каналом подачи исходной углеводородной смеси и каналом подачи экстрагента, а выход связан последовательно с колонной десорбции и колонной отмывания углеводородных фракций от экстрагента.

Изобретение относится к способу выделения бензола из смесей с неароматическими углеводородами с одновременным получением дистиллята экстрактивной ректификацией.

Изобретение относится к области основного органического синтеза, а именно к способу разделения зеотропной смеси бутилпропионат - пропионовая кислота. Способ разделения зеотропной смеси бутилпропионат (БП) - пропионовая кислота (ПК), компоненты которой обладают относительной летучестью, близкой к единице, включает разделение данной смеси методом экстрактивной ректификации с использованием в качестве разделяющего агента сульфолана (СФ), взятого в соотношении 1:6-7 к исходной смеси в колонне экстрактивной ректификации эффективностью 40-50 теоретических тарелок (т.т.), причем флегмовое число в колонне составляет 2-3, далее производят отбор бутилпропионата в дистилляте и смеси пропионовая кислота - сульфолан в кубе колонны (1); затем смесь ПК - СФ подается в колонну регенерации разделяющего агента (2) эффективностью 8 т.т., значение флегмового числа составляет 0.8-1, из куба колонны (2) выводится разделяющий агент и подается в колонну (1).

Изобретение относится к способу бескислородного сочетания метана в олефины, в котором: метан в качестве исходного газа можно напрямую конвертировать в олефины и совместно получать ароматические соединения и водород; указанные катализаторы представляют собой катализаторы, в которых элементы-металлы легированы в каркас аморфных материалов в расплавленном состоянии, изготовленных из Si, связанного с одним или более атомами из С, N и О; количество легирующих металлов в легированном каркасе катализаторов составляет более чем 0,001 массового %, но менее чем 10 массовых % от общей массы катализатора.

Настоящее изобретение относится к вариантам способа трансалкилирования ароматических углеводородных соединений. Один из вариантов включает: a.

Изобретение относится к двум вариантам способа конверсии алканолов в ароматические углеводороды. Один из вариантов включает: частичное дегидрирование C1-С6 алканольного исходного материала в присутствии катализатора дегидрирования при температуре дегидрирования и давлении дегидрирования с получением водорода и смеси оксигенатных компонентов, содержащей (а) непрореагировавший С1-С6 алканол и (b) карбоновую кислоту, альдегид, сложный эфир или любое их сочетание; причем по меньшей мере часть оксигенатных компонентов в данной смеси имеет соотношение водорода к полезному углероду менее 1,6, а степень частичного дегидрирования приводит к получению смеси оксигенатных компонентов, имеющей общее соотношение водорода к полезному углероду от 1,2 до 1,8; и воздействие на оксигенатный компонент катализатора конверсии оксигенатов при температуре конверсии оксигенатов и давлении конверсии оксигенатов с получением ароматических углеводородов.

Изобретение относится к способу выделения бензола из смесей с неароматическими углеводородами с одновременным получением дистиллята экстрактивной ректификацией.

Изобретение относится к способу производства ароматических соединений из потока углеводородного сырья. Способ включает: подачу потока углеводородного сырья в колонну фракционирования для получения верхнего потока, содержащего углеводороды С7 и более легкие углеводороды, и потока кубового остатка, содержащего углеводороды С8 и более тяжелые углеводороды; подачу верхнего потока в реакторную систему гидрогенизации/дегидрогенизации с получением первого потока, содержащего ароматические соединения С6 и С7 с низким содержанием олефинов, при этом реакторная система гидрогенизации/дегидрогенизации функционирует при температуре в интервале от 420°C до 460°C; подачу потока кубового остатка в аппарат для проведения риформинга для получения риформата кубового остатка, содержащего ароматические соединения; подачу указанного первого потока и потока риформата кубового остатка в по существу изотермическую реакторную систему с получением в результате потока ароматических соединений, при этом изотермическая реакторная система функционирует при температуре более 540°C; и подачу указанного потока ароматических соединений в колонну разделения риформата для получения верхнего потока риформата, содержащего ароматические соединения С7 и более легкие ароматические соединения, и парафины С7 или более легкие парафины, и потока кубового остатка, содержащего углеводороды С8 и более тяжелые углеводороды.

Изобретение относится к способу получения ароматических углеводородов из этана в присутствии катализатора. Способ характеризуется тем, что газовую смесь этана и кислорода, взятую в объемном соотношении 60-70 и 30-40 соответственно, подвергают контактированию с нагретым до 400-450°C катализатором, представляющим собой двухслойную композицию в виде смешанной оксидной Mo1.0V0.37Te0.17Nb0.12O3 составляющей, расположенной в проточном реакторе на входе газового сырья, и цеолита HZSM-5, расположенного далее по ходу движения сырья, при этом компоненты катализатора взяты в объемном соотношении 20-30 и 70-80 соответственно, и процесс проводят при атмосферном давлении и объемной скорости подачи газового сырья 1000-2000 ч-1.
Изобретение относится к области катализа. Описан способ приготовления катализатора для получения бензола из метана путем его конверсии, включающий нанесение молибдена на носитель, представляющий собой цеолит HZSM-5, путем пропитки его водным раствором соли молибдена с последующей прокалкой на воздухе при температуре 500-600°С, причем цеолит HZSM-5 предварительно подвергают деалюминированию путем его термопаровой обработки в токе воздуха с парциальным давлением паров воды 10-100 кПа при температуре 450-550°С.

Изобретение относится к вариантам способа ароматизации углеводородов. .

Изобретение относится к способу дегидроароматизации метана для получения жидких ароматических соединений и гидрированных производных. .
Изобретение относится к области катализа, в частности к способам приготовления катализаторов гидродехлорирования хлорорганических соединений. .
Наверх