Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз

Изобретение относится к моделированию электромагнитного переходного процесса линии электропередач при ударе молнии. Сущность: в испытательной системе динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи на основе моделей линии электропередачи и заземляющего троса, моделей опоры и очага заземления опоры и модели изолятора опора делится на отрезок косого материала, отрезок траверсы и отрезок главной части. Одновременно учтены факторы изолятора, линии электропередачи и заземляющего троса и применены соответствующие волновое сопротивление, собственное полное сопротивление, взаимное полное сопротивление, собственная проводимость, взаимная полная проводимость и индуктивность для моделирования и создания эквивалентной схемы переходного состояния удара молнии. Технический результат: возможность точного анализа распространения грозовой волны в линии электропередач, возможность идентификации типа дугового перекрытия прямого удара или удара молнии в трос линии электропередач. 4 з.п. ф-лы, 10 ил.

 

Область техники

Данное изобретение относится к системе моделирования электромагнитного переходного процесса линии электропередачи электроэнергии при ударе молнии, в частности к системе моделирующего испытания электромагнитного переходного процесса при прямом ударе молнии в вершину опоры или ударе молнии в трос провода электропередачи.

Уровень техники

По реальной ситуации эксплуатации электросети различных стран удар молнии все еще является главным вредом безопасной и надежной эксплуатации линии электропередачи, а также отношение отказа отключения линии электропередачи, вызванного ударом молнии, к общему количеству отказов постоянно увеличено. Аварии электроэнергетической системы больше половины в Японии и Швеции вызваны из-за ударов молнии; в Египте также возникал перерыв в подаче тока по всей стране из-за удара молнии в электромагистраль; по данным, обнародованным международной конференцией по мощным электрическим системам высокого напряжения, в таких странах как бывшем СССР, США и т.д., при непрерывной эксплуатации за 3 года линии электропередачи класса 275-500 кВ и общей длиной 32,700 км, отношение аварий ударом молнии к общему количеству аварий составляет 60%. Поскольку линия электропередачи является частью, легко подвергающейся удару молнии, в электросети изучение электромагнитного переходного процесса грозы имеет важное значение для обеспечения безопасной эксплуатации электросети.

В настоящее время, еще не появляется система аналогового моделирующего электромагнитного переходного процесса ударов молнии в линию электропередачи.

Раскрытие изобретения

Данное изобретение заключается в обеспечении системы испытания динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз (или экспериментальная платформа) для ввода тока ударной волны грозы в разных местах системы, измерения сигналов дистального молниеотвода и провода, таким образом, точно анализируя процесс распространения грозовой волны в целой линии электропередачи, а также выполняя анализ характеристической величины согласно измеренной форме волны для идентификации типа дугового перекрытия прямого удара или удара молнии в трос линии электропередачи.

Цель данного изобретения осуществлена таким образом: в испытательной системе динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи другой конец волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры соединен с концом демпфирующего сопротивления R1 отрезка косого материала опоры и концом демпфирующей индуктивности L1 отрезка косого материала опоры, другой конец демпфирующего сопротивления R1 отрезка косого материала опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L1 отрезка косого материала опоры соединены одновременно с концом волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры, другой конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединен с концом демпфирующего сопротивления R2 отрезка траверсы опоры и концом демпфирующей индуктивности L2 отрезка траверсы опоры, другой конец демпфирующего сопротивления R2 отрезка траверсы опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L2 отрезка траверсы опоры одновременно соединены последовательно с волновым сопротивлением Zt3 отрезка главной части опоры и затем с концом демпфирующего сопротивления R3 отрезка главной части опоры и концом демпфирующей индуктивности L3 отрезка главной части опоры, другой конец демпфирующего сопротивления R3 отрезка главной части опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L3 отрезка главной части опоры заземлены после одновременного последовательного соединения с сопротивлением очага заземления; причем конец волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры использован в качестве первого выводного конца после последовательного соединения с первой катушкой первого трансформатора тока T1, собственным полным сопротивлением Z11 первого заземляющего троса, взаимным полным сопротивлением Z12 между первым заземляющим тросом и вторым заземляющим тросом, взаимным полным сопротивлением Z1a между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы a, взаимным полным сопротивлением Z1b между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы b и взаимным полным сопротивлением Z1c между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы c, и в качестве второго выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой первого трансформатора тока T1, собственным полным сопротивлением Z22 второго заземляющего троса и второй катушкой третьего трансформатора тока T3, а первая катушка третьего трансформатора тока T3 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z12 между первым заземляющим тросом и вторым заземляющим тросом; третья катушка первого трансформатора тока T1 и первая катушка второго трансформатора тока T2 соединены параллельно с минимальным значением Zm min взаимного полного сопротивления между первым и вторым заземляющими тросами и проводами электропередачи фаз a, b и c; причем конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры использован в качестве третьего выводного конца после последовательного соединения с первым изолятором YZ1, второй катушкой второго трансформатора тока T2, собственным полным сопротивлением Zaa провода электропередачи фазы а и второй катушкой четвертого трансформатора тока T4, а первая катушка четвертого трансформатора тока T4 соединена последовательно с взаимным полным сопротивлением Z1a между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы a; и конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединяет последовательно с вторым изолятором YZ2 и третьей катушкой второго трансформатора тока T2, а затем с концом собственного полного сопротивления Zbb провода электропередачи фазы b, при этом другой конец собственного полного сопротивления Zbb использован в качестве четвертого выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой пятого трансформатора тока T5, а первая катушка пятого трансформатора тока Т5 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z1b между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы b; и соединен последовательно с третьим изолятором YZ3 и четвертой катушкой второго трансформатора тока T2, а затем с концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы с, при этом другой конец собственного полного сопротивления Zcc использован в качестве пятого выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой шестого трансформатора тока T6, а первая катушка шестого трансформатора тока Т6 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z1c между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы c; при этом взаимная полная проводимость Ybc между проводом электропередачи фазы b и проводом электропередачи фазы с обеспечена между другим концом собственного полного сопротивления Zbb провода электропередачи фазы b и другим концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы с; проводимость земли Yc0 провода электропередачи фазы с обеспечена между другим концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы c и землей.

Также предусмотрен источник тока ударной волны, который введен из конца волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры или из узла третьего изолятора YZ3 и четвертой катушки второго трансформатора тока T2.

Упомянутые первый, второй и третий изоляторы применяют имитируемый изолятор или разрядный промежуток воздуха имитируемого изолятора.

Упомянутые первый - шестой трансформаторы тока T1, T2, T3, T4, T5 и T6 имеют коэффициент трансформации 1:1 и применяют марганцево-цинковый феррит в качестве железного сердечника.

Параметры выражены как ниже:

,

где j - символ мнимой части комплексного числа;

ri - радиус линии i, i составляет a, b, c, 1 и 2;

Rii - сопротивление переменного тока линии i, i принято как a, b, c, 1 и 2;

hi - высота подвеса линии i против земли, i принято как a, b, c, 1 и 2;

Dik - расстояние между зеркальными изображениями линий i и k, i и k приняты как a, b, c, 1 и 2, и i≠k;

dik - расстояние между линиями i и k, i и k приняты как a, b, c, 1 и 2, и i≠k;

GMRi - среднее геометрическое расстояние линии i, i принято как a, b, c, 1 и 2;

- угловая частота при частоте , rad/s;

ΔRii, ΔRik, ΔXii и ΔXik - поправочный член Карсон с учетом влияния земли, i и k составляют a, b, c, 1 и 2;

Zii - собственное полное сопротивление линии i, i составляет a, b, c, 1 и 2;

Z m min - минимальное значение взаимного полного сопротивления всех линий;

Zik, Zki - разница взаимного полного сопротивления между линией i и линией k к Zm min, i и k составляют a, b, c, 1 и 2;

, i=1, 2 или 3;

, i=1, 2 или 3;

;

где Hi - высота каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;

Rti - радиус ведущей подставки опоры, i принято как 1, 2 и 3;

rti - радиус подставки опоры, i принято как 1, 2 и 3;

Zt,i - волновое сопротивление каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;

rB, RB - радиус верхней и нижней частей основания опоры;

Ri - демпфирующее сопротивление каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;

Li - демпфирующая индуктивность каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;

α - коэффициент затухания;

υt - скорость света;

γ - коэффициент ослабления.

Данная система испытания имеет следующие особенности и преимущества:

1. В разных положениях стенда модели, посредством ввода ударного тока, измеряют сигналы дистального заземляющего троса и провода, анализируют процесс распространения грозовой волны в целой линии электропередачи, таким образом, оптимизируют участок линии электропередачи со слабой молниезащитой и молниезащиту оборудовании в трансформаторной подстанции в соответствии с результатом анализа. Проводят анализ характеристической величины на основе измеренной формы волны, таким образом представляя метод идентификации модели дугового перекрытия прямого удара и удара молнии в трос линии электропередачи.

2. Благодаря регулируемым параметрам схемной платы испытательного стенда динамического моделирования, можно получить различные эффективные меры по молниезащите с помощью испытательного стенда динамического моделирования и провести экспериментальный анализ устройства молниезащиты отводного типа, как параллельного зазора.

В основные воздействующие факторы ответного удара опоры при ударе молнии входят: разделение тока по заземляющему тросу, высота опоры, сопротивление заземления опоры, рабочее напряжение провода; в основные воздействующие факторы для удара молнии в провод входят: защитный угол заземляющего троса, рельеф с нахождением линии опор, рабочее напряжение провода, высота опоры. В испытательном стенде динамического моделирования, регулировать параметры элементов модели в регулируемых пределах для изменения воздействующих факторов грозового повреждения, в целях получения оптимальной модели различной молниезащиты путем повторного регулирования. В испытательном стенде динамического моделирования, провести изучение оптимизации типа конфигурации устройства молниезащиты отводного типа, как параллельного зазора, в целях снижения частоты отключения при ударе молнии.

Улучшение мер молниезащиты и уровня координации изоляции является важной гарантией реализации цели значительного повышения надежности эксплуатации объединенной электросети.

3. Испытательный стенд динамического моделирования может быть использован в качестве физического испытательного стенда для сборника данных грозового тока и грозового перенапряжения вдоль линии электропередачи.

Характеристики параметров грозы имеют важное значение для исследования координации изоляции электроэнергетической системы и ответных мер молниезащиты, повышения работоспособности устройства молниезащиты, оценки сферы защиты устройством молниезащиты различных оборудований, трансформаторной станции, электростанции и зданий, а также анализа аварий ударом молнии и определения ответственности за несчастный случай. В настоящее время, в электростанции и трансформаторной подстанции, в основном, использованы осциллограф и молниеотвод для мониторинга грозового тока, но молниеотвод только может записывать число возникновения гроз, но не может записывать такие информации грозового тока как полярности и величины амплитуды, и обеспечить точные информации для защиты молнии; из-за высокой величины амплитуды и частоты при возникновении грозового тока, осциллограф в трансформаторной станции не может записывать точную форму волны грозового тока вследствие ограничения частоты отбора проб осциллографа, еще перед вводом формы волны грозового тока в трансформаторную станцию произойдет искажение формы волны, поэтому измеренная форма волны не является реальной формой волны грозового тока, и не может точно отражать реальные характеристики параметров грозы. Поэтому необходимо исследование параметров грозы.

Из-за случайности гроз, при прямом сборе параметров грозы на реальной линии, период сбора будет длинным вследствие случайности гроз, и при каждом испытании линии электропередачи необходимо выполнить прекращение подачи энергии линии электропередачи, при этом линия электропередачи с частым возникновением грозового удара в основном находится в горном районе, и неоднократное регулирование устройства мониторинга будет очень неудобным. Посредством сбора и испытания параметров гроз на испытательном стенде динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи, можно проверить эффективность и стабильность устройства мониторинга гроз, а также определить монтажное местоположение и монтажное расстояние устройства мониторинга гроз.

Краткое описание чертежей

Фиг. 1 - Электрическая схема собственного полного сопротивления и взаимного полного сопротивления первого и второго заземляющих тросов и проводов электропередачи фаз a, b и c.

Фиг. 2 - Электрическая схема проводимости земли первого заземляющего троса и взаимной полной проводимости между первым заземляющим тросом и проводами электропередачи фаз a, b и c.

Фиг. 3 - Конструктивная схема элементов электрической цепи модели промежуточной линии электропередачи (между двумя опорами) при прямом ударе молнии в вершину опоры.

Фиг. 4 - Конструктивная схема элементов электрической цепи модели промежуточной линии электропередачи при ударе молнии в трос провода одной фазы.

Фиг. 5 - Блок-схема моделирования волнового сопротивления опоры.

Фиг. 6, Фиг. 7, Фиг. 8 и Фиг. 9 - Схема соответствующих параметров моделированной параллельной многопроводниковой системы опоры

Фиг. 10 - Модельная схема опоры и очага заземления опоры.

Осуществление изобретения

Конструкция испытательного стенда динамического модели (т.е. испытательная система):

1. Модели линии электропередачи и заземляющего троса;

2. Модели опоры и очага заземления опоры;

3. Модель изолятора.

Модели линии электропередачи и заземляющего троса:

В данном изобретении длина выбранного участка эквивалентной модели типа π составляет L=λ/10, где λ является максимальной частотной составляющей частотного спектра после преобразования Фурье переходного тока грозы, воздействующей на линию, то есть длина электромагнитной волны в окружающей среде линии. Таким образом, относительно грозовой волны элементы секционированной линии удовлетворяют гипотезе статического поля.

Данное изобретение предоставляет точный метод установки физической модели прохода гроз при грозовом ударе в линию электропередачи и опору. В отличие от традиционной модели линии электропередачи, к данному стенду модели добавлена физическая модель заземлителя, с точным учетом электромагнитной связи между заземлителем и линией электропередачи. С помощью многосекционной эквивалентной цепи типа π, моделируют собственное полное сопротивление и взаимное полное сопротивление заземлителя и линии электропередачи (Фиг. 1), собственную проводимость и взаимную полную проводимость (Фиг. 2); непосредственно применяется трансформатор для моделирования взаимного полного сопротивления линии, и устанавливается устройство мониторинга тока и напряжения на заземлителях опор на различных участках, а также впервые рекомендуют одновременный сбор данных грозовой волны на заземлителе и линии электропередачи. По сравнению со сбором данных грозовой волны только на линии электропередачи, можно провести двухканальный комплексный анализ для эффективного устранения помех, а также прямо идентифицировать тип (ответный удар и удар в трос) отказов ударом молнии.

На Фиг. 1 показаны собственное полное сопротивление различных линий, а также взаимное полное сопротивление между линиями. На Фиг. 2 показаны собственные проводимости в конечных точках различных линий, а также взаимные полные проводимости между линиями.

Как показано на Фиг. 1, общее полное сопротивление системы Z составляет:

.

Как показано на Фиг. 2, общая проводимость опоры в системе к заземлителю Yshunt/2 составляет:

,

где Z11, Z22, Zaa, Zbb и Zcc составляют собственным полным сопротивлением различных линий, и остальные - взаимное полное сопротивление между линиями. Y10/2, Y20/2, Yao/2, Ybo/2 и Yco/2 составляют собственные проводимости в конечных точках различных линий, и остальные - взаимная полная проводимость между линиями.

И модель составляющей указана по следующей формуле:

;

где Y=Z-1.

Как показано на Фиг. 3 и Фиг. 4, T1, T2, T3, T4, T5 и T6 являются трансформатором тока с коэффициентом трансформации 1:1, в том числе, в сердечнике T1 обмотаны 3 обмотки, а в сердечнике T2 обмотаны 4 обмотки. В качестве сердечника трансформатора тока применяется марганцево-цинковый феррит, максимальная частота использования которого составляет 3MHZ, и является ударным сопротивлением очага заземления опоры.

На Фиг. 3 и Фиг. 4 показана система испытания характеристик грозовой бегущей волны линии электропередачи: другой конец волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры соединен с концом демпфирующего сопротивления R1 отрезка косого материала опоры и концом демпфирующей индуктивности L1 отрезка косого материала опоры, другой конец демпфирующего сопротивления R1 отрезка косого материала опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L1 отрезка косого материала опоры соединены одновременно с концом волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры, другой конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединен с концом демпфирующего сопротивления R2 отрезка траверсы опоры и концом демпфирующей индуктивности L2 отрезка траверсы опоры, другой конец демпфирующего сопротивления R2 отрезка траверсы опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L2 отрезка траверсы опоры одновременно соединены последовательно с волновым сопротивлением Zt3 отрезка главной части опоры и затем с концом демпфирующего сопротивления R3 отрезка главной части опоры и концом демпфирующей индуктивности L3 отрезка главной части опоры, другой конец демпфирующего сопротивления R3 отрезка главной части опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L3 отрезка главной части опоры заземлены после одновременного последовательного соединения с сопротивлением очага заземления; причем конец волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры использован в качестве первого выводного конца после последовательного соединения с первой катушкой первого трансформатора тока T1, собственным полным сопротивлением Z11 первого заземляющего троса, взаимным полным сопротивлением Z12 между первым заземляющим тросом и вторым заземляющим тросом, взаимным полным сопротивлением Z1a между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы a, взаимным полным сопротивлением Z1b между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы b и взаимным полным сопротивлением Z1c между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы c, и в качестве второго выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой первого трансформатора тока T1, собственным полным сопротивлением Z22 второго заземляющего троса и второй катушкой третьего трансформатора тока T3, а первая катушка третьего трансформатора тока T3 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z12 между первым заземляющим тросом и вторым заземляющим тросом; третья катушка первого трансформатора тока T1 и первая катушка второго трансформатора тока T2 соединяют параллельно с минимальным значением Zm min взаимного полного сопротивления между первым и вторым заземляющими тросами и проводами электропередачи фаз a, b и c; причем конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры использован в качестве третьего выводного конца после последовательного соединения с первым изолятором YZ1, второй катушкой второго трансформатора тока T2, собственным полным сопротивлением Zaa провода электропередачи фазы a и второй катушкой четвертого трансформатора тока T4, первая катушка четвертого трансформатора тока T4 соединена последовательно с взаимным полным сопротивлением Z1a между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы a; и конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединен последовательно с вторым изолятором YZ2 и третьей катушкой второго трансформатора тока T2, а затем с концом собственного полного сопротивления Zbb проводом электропередачи фазы b, при этом другой конец собственного полного сопротивления Zbb использован в качестве четвертого выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой пятого трансформатора тока T5, а первая катушка пятого трансформатора тока T5 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z1b между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы b; и конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединен последовательно с третьим изолятором YZ3 и четвертой катушкой второго трансформатора тока T2, а затем с концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы c, при этом другой конец собственного полного сопротивления Zcc использован в качестве пятого выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой шестого трансформатора тока T6, а первая катушка шестого трансформатора тока T6 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z1c между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы c; при этом взаимная полная проводимость Ybc между проводом электропередачи фазы b и проводом электропередачи фазы с обеспечена между другим концом собственного полного сопротивления Zbb провода электропередачи фазы b и другим концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы c; проводимость земли Yc0 провода электропередачи фазы с обеспечена между другим концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы c и землей.

Также предусмотрен источник тока ударной волны, который введен из конца волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры или из узла третьего изолятора YZ3 и четвертой катушки второго трансформатора тока T2. Первый, второй и третий изоляторы применяют разрядный промежуток воздуха имитируемого изолятора, или применяется имитируемый эквивалентный изолятор. Параметры выражены по следующей формуле:

;

, обычно,

, обычно, ,

где ri - радиус линии i, i составляет a, b, c, 1 и 2;

Rii - сопротивление переменного тока линии i, i принято как a, b, c, 1 и 2;

hi - высота подвеса линии i против земли, i принято как a, b, c, 1 и 2;

Dik - расстояние между зеркальными изображениями линий i и k, i и k приняты как a, b, c, 1 и 2, и i≠k;

dik - расстояние между линиями гик, i и k приняты как a, b, c, 1 и 2, и i≠k;

GMRi - среднее геометрическое расстояние линии i, i принято как a, b, c, 1 и 2;

- угловая частота при частоте , rad/s;

ΔRii, ΔRik, ΔXii и ΔXik - поправочный член Карсон с учетом влияния земли, i и k составляют a, b, c, 1 и 2;

Zii - собственное полное сопротивление линии i, i составляет a, b, c, 1 и 2;

Zm min - минимальное значение взаимного полного сопротивления всех линий;

Zik, Zki - разница взаимного полного сопротивления между линией i и линией k к Zm min, i и k составляют a, b, c, 1 и 2;

, i=1, 2 или 3;

, i=1, 2 или 3;

,

где Hi - высота каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;

Rti - радиус ведущая подставка опоры, i принято как 1, 2 и 3;

rti - радиус подставка опоры, i принято как 1, 2 и 3;

Zti - волновое сопротивление каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;

rB, RB - радиус верхней и нижней частей основания опоры;

Ri - демпфирующее сопротивление каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;

Li - демпфирующая индуктивность каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;

α - коэффициент затухания;

υt - скорость света;

γ - коэффициент ослабления.

В Фиг. 3 и Фиг. 4, данная модель линии не учитывает ни сопротивления прямой последовательности, обратной последовательности и нулевой последовательности линии, а моделирует взаимоиндукции между различными линиями в соответствии с реальной ситуацией; при полном моделировании взаимоиндукции между различными линиями, внешняя характеристика (сопротивления прямой последовательности, обратной последовательности и нулевой последовательности) соответствует реальной линии. Модель может полностью моделировать взаимоиндукцию между различными фазами, всесторонне отражать особенности электрической величины линии электропередачи, импедансный элемент применяется провод для моделирования параметров индуктивности провода и заземляющего троса, и реализация модели и регулирование параметров модели являются удобным.

Путем установки датчика грозового тока на подставке заземлителя опоры и подцепи гирлянд изоляторов, можно различать точек удара молнии линии; при возникновении аварии удара молнии в трос на линии, величина амплитуды грозового тока, измеренная датчиком на подцепи соответствующей гирлянды изоляторов, больше сигналов, записанных датчиком на подставке заземлителя опоры; при возникновении аварии ответного удара, кроме записей сигналов дугового перекрытия гирлянды изоляторов, датчик подставки заземлителя опоры тоже имеет соответствующие записанные формы волны.

Посредством мониторинга формы волны напряжения на заземлителях по линии и опорах линии электропередачи, при возникновении аварии удара молнии, можно провести обратный расчет с помощью локализации по разнице во времени и характеристик затухания прохода грозы согласно измеренной форме волны перенапряжения грозы, в целях определения формы перенапряжения грозы на точке аварии.

Модели опоры и очага заземления опоры (см. Фиг. 5 и Фиг. 10):

Опора линии электропередачи сверхвысокого напряжения и особо сверхвысокого напряжения высока, ширина на различных положениях опоры значительно различна, что имеет сильное воздействие на распространение грозового тока на опоре; точное моделирование процесса распространения грозового тока на опоре зависит от точности моделирования волнового сопротивления опоры.

Сосредоточенная индуктивность и единое волновое сопротивление в методе в правилах не пригодны для опоры с большой высотой и сложной конструкцией.

Модель многоволнового сопротивления в параллельной многопроводниковой системе (см. Фиг. 6 - Фиг. 9) и непараллельной многопроводниковой системе может быть применена для точного моделирования процесса распространения грозового тока на опоре.

При расчете молниезащиты, отношение электрического потенциала на вершине опоры к ударному току, введенному в вершину опоры, при воздействии грозовой ударной волны, является волновым сопротивлением ответа на удар опоры и прямо влияет на результат расчета электрического потенциала на вершине опоры. В действующих правилах в Китае, моделирование опоры линии с использованием сосредоточенной индуктивности, примененной в методе расчета молниезащиты, игнорирует влияние опоры на емкость на землю, тем самым, результаты расчета имеют большие погрешности, а также при расчете влияние ударного сопротивления заземления опоры преувеличено, и из-за этого точность расчета не высока. Фактически, во время распространения грозовой волны по опоре, индуктивность и емкость единичной длины на частях опор с различной высотой неодинакова, что делает волновое сопротивление с распределением по опоре переменным; в реальных инженерных расчетах, модель многоволнового сопротивления применяется для расчета опоры, опора делится на несколько частей для моделирования, таким образом, результат расчета более соответствует реальной ситуации по сравнению со сосредоточенной индуктивностью.

Согласно действию растекания и скин-эффекту очага заземления опоры, анализируется закон изменения характеристик, изменяющихся во времени, параметров почв в процессе ударного растекания;

Из-за влияния величины амплитуды и частоты проходящего ударного тока, импульсное сопротивление очага заземления опоры проявляет более сильной нелинейной характеристики.

Модель изолятора.

Модель изоляторов нового молниезащитного параллельного зазора имеет параллельный зазор с способностью гашения дуги

Путем регулирования длины гирлянды изоляторов, размера параллельного зазора и конструкции устройства гашения дуги, а также изменения напряжения дугового перекрытия и скорости создания дуг, осуществляют аналитическое исследование частоты отключения при ударе молнии, и моделирование характеристик изоляторов на реальной линии, таким образом, получая способ конфигурации устройства молниезащиты отводного типа, как параллельного зазора.

1. Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи, характеризующаяся тем, что

другой конец волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры соединен с концом демпфирующего сопротивления R1 отрезка косого материала опоры и концом демпфирующей индуктивности L1 отрезка косого материала опоры,

другой конец демпфирующего сопротивления R1 отрезка косого материала опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L1 отрезка косого материала опоры соединены одновременно с концом волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры,

другой конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединен с концом демпфирующего сопротивления R2 отрезка траверсы опоры и концом демпфирующей индуктивности L2 отрезка траверсы опоры,

другой конец демпфирующего сопротивления R2 отрезка траверсы опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L2 отрезка траверсы опоры одновременно соединены последовательно с волновым сопротивлением Zt3 отрезка главной части опоры и затем с концом демпфирующего сопротивления R3 отрезка главной части опоры и концом демпфирующей индуктивности L3 отрезка главной части опоры,

другой конец демпфирующего сопротивления R3 отрезка главной части опоры и другой конец демпфирующей индуктивности L3 отрезка главной части опоры заземлены после одновременного последовательного соединения с сопротивлением Rf очага заземления;

причем конец волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры использован в качестве первого выводного конца после последовательного соединения с первой катушкой первого трансформатора тока Т1, собственным полным сопротивлением Z11 первого заземляющего троса, взаимным полным сопротивлением Z12 между первым заземляющим тросом и вторым заземляющим тросом, взаимным полным сопротивлением Z1a между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы а, взаимным полным сопротивлением Z1b между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы b и взаимным полным сопротивлением Z1c между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы с, и

в качестве второго выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой первого трансформатора тока Т1, собственным полным сопротивлением Z22 второго заземляющего троса и второй катушкой третьего трансформатора тока Т3,

а первая катушка третьего трансформатора тока T3 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z12 между первым заземляющим тросом и вторым заземляющим тросом;

третья катушка первого трансформатора тока Т1 и первая катушка второго трансформатора тока Т2 соединены параллельно с минимальным значением Zm min взаимного полного сопротивления между первым и вторым заземляющими тросами и проводами электропередачи фаз a, b и с;

причем конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры использован в качестве третьего выводного конца после последовательного соединения с первым изолятором YZ1, второй катушкой второго трансформатора тока Т2, собственным полным сопротивлением Zaa провода электропередачи фазы а и второй катушкой четвертого трансформатора тока Т4,

а первая катушка четвертого трансформатора тока T4 соединена последовательно с взаимным полным сопротивлением Z1a между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы а;

и конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединен последовательно с вторым изолятором YZ2 и третьей катушкой второго трансформатора тока Т2, а затем с концом собственного полного сопротивления Zbb провода электропередачи фазы b, при этом другой конец собственного полного сопротивления Zbb использован в качестве четвертого выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой пятого трансформатора тока T5,

а первая катушка пятого трансформатора тока T5 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z1b между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы b; и конец волнового сопротивления Zt2 отрезка траверсы опоры соединен последовательно с третьим изолятором YZ3 и четвертой катушкой второго трансформатора тока Т2, а затем с концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы с,

при этом другой конец собственного полного сопротивления Zcc использован в качестве пятого выводного конца после последовательного соединения с второй катушкой шестого трансформатора тока T6,

а первая катушка шестого трансформатора тока Т6 соединена параллельно с взаимным полным сопротивлением Z1c между первым заземляющим тросом и проводом электропередачи фазы с;

при этом взаимная полная проводимость Ybc между проводом электропередачи фазы b и проводом электропередачи фазы с обеспечена между другим концом собственного полного сопротивления Zbb провода электропередачи фазы b и другим концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы с;

проводимость земли Yc0 провода электропередачи фазы с обеспечена между другим концом собственного полного сопротивления Zcc провода электропередачи фазы с и землей.

2. Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи по п. 1, характеризующаяся тем, что также предусмотрен источник тока ударной волны, который введен из конца волнового сопротивления Zt1 отрезка косого материала опоры или из узла третьего изолятора YZ3 и четвертой катушки второго трансформатора тока Т2.

3. Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи по п. 1 или 2, характеризующаяся тем, что упомянутые первый, второй и третий изоляторы применяют разрядный промежуток воздуха имитируемого изолятора.

4. Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи по п. 1, характеризующаяся тем, что упомянутые первый-шестой трансформаторы тока Т1, Т2, Т3, Т4, Т5 и T6 имеют коэффициент трансформации 1:1 и применяют марганцево-цинковый феррит в качестве железного сердечника.

5. Испытательная система динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи по п. 4, характеризующаяся тем, что упомянутые параметры выражены по следующей формуле:

;

,

где j - символ мнимой части комплексного числа;

ri - радиус линии i, i составляет a, b, c, 1 и 2;

Rii - сопротивление переменного тока линии i, i принято как а, b, c, 1 и 2;

hi - высота подвеса линии i против земли, i принято как а, b, с, 1 и 2;

Dik - расстояние между зеркальными изображениями линий i и k, i и k приняты как а, b, с, 1 и 2, и i≠k;

dik - расстояние между линиями i и k, i и k приняты как а, b, с, 1 и 2, и i≠k;

GMRi - среднее геометрическое расстояние линии i, i принято как а, b, с, 1 и 2;

ω=2πf - угловая частота при частоте f, rad/s;

ΔRii, ΔRik, ΔXii и ΔXik - поправочный член Карсон с учетом влияния земли, i и k составляют а, b, с, 1 и 2;

Zii - собственное полное сопротивление линии i, i составляет a, b, с, 1 и 2;

Zm min - минимальное значение взаимного полного сопротивления всех линий;

Zik, Zki - разница взаимного полного сопротивления между линией i и линией k к Zm min, i и k составляют а, b, с, 1 и 2;

, i=1, 2 или 3;

, i=1, 2 или 3;

;

где Hi - высота каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;

Rti - радиус ведущей подставки опоры, i принято как 1, 2 и 3;

rti - радиус подставки опоры, i принято как 1, 2 и 3;

Zti - волновое сопротивление каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;

rB, RB - радиус верхней и нижней частей основания опоры;

Ri - демпфирующее сопротивление каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;

Li - демпфирующая индуктивность каждого отрезка опоры, i принято как 1, 2 и 3;

α - коэффициент затухания;

υt - скорость света;

γ - коэффициент ослабления.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области электрических испытаний, а именно к испытаниям оборудования при имитации отклонений параметров качества электроэнергии. Технический результат: обеспечение возможности проведения комплексной проверки различных типов оборудования на одном стенде, возможности проведения параллельных испытаний, повышение гибкости и оперативности изменения режимов работы оборудования при проведении испытаний, возможность обеспечить минимальное запаздывание преобразования электроэнергии с момента передачи соответствующей команды, а также обеспечить визуализацию измерений и результатов испытаний в режиме реального времени.

Изобретение относится метрологии, в частности к технике измерения тепловых параметров светодиодов. Через светодиод пропускают последовательность импульсов греющего тока Iгр, широтно-импульсно модулированную по гармоническому закону, с частотой модуляции Ω и глубиной модуляции а; во время действия импульсов греющего тока измеряют напряжение на светодиоде и центральную длину волны излучения светодиода с известным температурным коэффициентом ΚТλ, по результатам измерения определяют амплитуду первой гармоники греющей мощности Рm1(Ω), потребляемой светодиодом, и амплитуду первой гармоники центральной длины волны излучения светодиода , а также сдвиг фазы между ними ϕ(Ω) на частоте модуляции греющей мощности, измеряют среднюю за период модуляции мощность оптического излучения светодиода, и модуль теплового импеданса находят по формуле ,а фазу ϕT(Ω) теплового импеданса светодиода определяют как разность фаз между первой гармоникой центральной длины волны излучения светодиода и первой гармоникой греющей мощности.

Изобретение относится к электроэнергетике и может быть применено для оперативного получения сведений о грозовой обстановке и интенсивности грозовой деятельности на трассах высоковольтных воздушных линий электропередач (ВЛ).

Изобретение относится к обслуживанию электрической установки, содержащей по меньшей мере один блок электрооборудования. Сущность: способ включает ввод и сохранение данных, представляющих контролируемую электрическую установку, и данных, представляющих настройки и параметры электрооборудования, в базе данных, сохранение данных, представляющих события, в базе данных для того, чтобы составить историю событий, детектирование нарушений в виде неисправности, анализ причин неисправности электрической установки, управление восстановлением работы части установки.

Изобретение относится к измерительной технике, а точнее к способам высокоточной (менее 1 мс) синхронизации измерений в интеллектуальных электронных устройствах, векторных регистраторах, объединяющих устройствах, оптических трансформаторах напряжения, интеллектуальных счетчиках электроэнергии и других измерительных устройствах, присоединенных к общей электрической сети и имеющих канал измерения напряжения в точке присоединения к сети, внутренние часы, электронные или микропроцессорные вычислительные устройства, реализующие алгоритм синхронизации и возможность двухстороннего обмена информацией с интегрирующими их системами верхнего уровня или между собой.

Изобретение относится к энергетике, а именно к измерительной технике, и может быть использовано для построения дифференциально-фазных защит. Способ идентификации переменного тока в проводнике с помощью замыкающего геркона, заключающийся в том, что геркон устанавливают вблизи проводника, настраивают его так, чтобы он срабатывал и замыкал контакты при токе Iср в проводнике, возвращался в исходное положение и размыкал контакты при токе Iв.

Изобретение относится к области связи. Техническим результатом является возможность производить мониторинг кабельных соединений без установки сетевого соединения, используя встроенный рефлектометр сетевого устройства.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано при мониторинге моделирующего испытания электромагнитного переходного процесса линии электропередачи электроэнергии при ударе молнии.

Изобретение относится к электротехнике, а именно к средствам повышения надежности электрооборудования промышленных предприятий и диагностики состояния изоляции обмоток статоров асинхронных электродвигателей.

Изобретение относится к диагностированию электроэнергетических объектов. Сущность : измеряют в эквивалентных условиях для контролируемого и однотипного с ним эталонного объектов энергетические спектры электромагнитных излучений горизонтальной поляризации сразу всего оборудования объектов на частотах совместного действия белых шумов и квазигармонических колебаний с резонансными частотами добротных колебательных цепей оборудования этих объектов.

Изобретение относится к способу диагностирования механизма несвоевременных отключений источника питания компьютера моторного транспортного средства, который запрограммирован для исполнения подпрограммы запуска при активизации и подпрограммы выключения перед переходом в ждущий режим. При осуществлении способа, во время каждой подпрограммы выключения, создают и сохраняют в средстве хранения метку Vext, представляющую завершенное исполнение упомянутой подпрограммы выключения. Во время каждой подпрограммы запуска проверяют присутствие метки Vext. Если метка Vext присутствует, повторно инициализируют средство хранения упомянутой метки. Если метка Vext отсутствует, создают элемент данных, представляющий неисправность источника питания. Достигается диагностика неисправностей компьютера при несвоевременном отключении питания компьютера. 4 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к устройствам для электрических испытаний, характеризующихся объектом, подлежащим испытанию, и может быть использовано для оценки стойкости крупногабаритных морских объектов (кораблей, судов, буровых платформ) к преднамеренному силовому электромагнитному воздействию. Задачей, на решение которой направлено предлагаемое изобретение, является оценка эффективности реализации мероприятий по обеспечению защищенности исследуемого морского объекта от преднамеренных силовых электромагнитных воздействий. На достижение указанного технического результата оказывают влияние следующие существенные признаки. В системе оценки электромагнитных параметров морского объекта содержащей управляемое аэроподъемное устройство, определитель взаимного пространственного положения управляемого аэроподъемного устройства и исследуемого морского объекта, испытательный комплекс, включающий в себя управляющую ЭВМ и линии ее связи и управления оборудованием, установленным на исследуемом морском объекте и управляемом аэроподъемном устройстве, а также датчики электромагнитного поля и установленную на управляемом аэроподъемном устройстве узконаправленную широкополосную антенну, вход антенны соединен с выходом генератора испытательного сигнала. Датчики измерительного комплекса установлены в помещениях исследуемого морского объекта. Антенна снабжена приводом пространственной ориентации, управляемым определителем взаимного пространственного положения управляемого аэроподъемного устройства и исследуемого морского объекта. Генератор испытательного сигнала снабжен каналом управления электромагнитным воздействием, управляемым определителем взаимного пространственного положения, управляемого аэроподъемного устройства и исследуемого морского объекта. Канал управления уровнем электромагнитного воздействия может включать в себя регулятор мощности генератора пропорционально дальности до исследуемого морского объекта или генератор может быть выполнен с фиксированной мощностью выходного сигнала, а канал управления уровнем электромагнитного воздействия выполнен в виде ключевой схемы, управляющий вход которой подключен к программному модулю сравнения текущего расстояния между аэроподъемным устройством и исследуемым морским объектом с опорной величиной в диапазоне, определяемом точностью задания величины электромагнитного воздействия на исследуемый морской объект. В качестве датчиков измерительного комплекса могут быть использованы индикаторы качества функционирования радиоэлектронных средств морского объекта или измерители (индикаторы) уровня электромагнитных излучений. 4 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к области тестирования дискретных объектов большой размерности. Технический результат заключается в повышении кратности неисправностей при их локализации. Устройство анализа результатов тестирования для локализации двукратных неисправностей содержит m m-разрядных многовходовых сигнатурных анализаторов (СА строк), входы которых соединены построчно со всеми mm выходами проверяемого объекта, и m m-разрядных многовходовых сигнатурных анализаторов (СА столбцов), входы которых соединены по столбцам со всеми mm выходами проверяемого объекта. При этом устройство дополнительно содержит m m-разрядных сигнатурных анализаторов (СА диагоналей), входы которых соединены подиагонально со всеми mm выходами проверяемого объекта. 3 ил.

Устройство диагностики технического состояния электродвигателя подвижного роботизированного комплекса относится к области диагностики технических систем и может быть использовано для диагностирования промышленного оборудования и технических систем, к которым могут быть отнесены подшипники электродвигателей, ленточные конвейеры, промышленные вентиляторы и т.п. Устройство содержит: датчики - измерения электромагнитного поля, температуры обмоток электродвигателя и подшипниковых узлов и учета выработки часов, определения величины сопротивления изоляции электродвигателя, микроконтроллер, источник опорного питания, регистр результата, причем выходы датчиков и преобразователя подключены к входам микроконтроллера; выход источника опорного питания - к аналоговому входу микроконтроллера, а выход микроконтроллера - к регистру результата и системе управления. Технический результат заключается в том, что в предлагаемом устройстве диагностики дополнительно осуществляется диагностирование его механической прочности с помощью преобразователя акустической эмиссии. 1 ил.

Изобретение относится к методам диагностики высоковольтного оборудования и может быть использовано на предприятиях, эксплуатирующих подобное оборудование. Заявленный способ диагностики силовых трансформаторов включает блок подготовки пробы масла, модуль хроматографического анализа, хроматограф, блок передачи данных хроматографии, блок цифровой обработки данных, общую шину, блок ввода данных, блок памяти, блок результатов диагностики. Также содержит трансформатор, модуль частичных разрядов, блок сбора данных, блок калибровки частичных разрядов, блок фильтрации частичных разрядов, блок передачи данных метода частичных разрядов, модуль химико-физического анализа, блок подготовки пробы масла, блок определения диэлектрической прочности масла, блок определения чистоты масла, блок измерения температуры вспышки масла, аналитический блок, базу данных нормативно-справочной информации. Блок подготовки пробы масла, хроматограф и блок передачи данных хроматографии объединены в модуль хроматографического анализа, а модуль диагностики методом частичных разрядов состоит из блока сбора данных, блока калибровки частичных разрядов, блока фильтрации частичных разрядов, блока передачи данных методом частичных разрядов. Модуль химико-физического анализа состоит из блока подготовки пробы масла, блока определения диэлектрической прочности масла, блока определения чистоты масла, блока измерения температуры вспышки масла. Технический результат - повышение точности определения состояния силового трансформатора. 2 ил., 1 табл.

Изобретение относится к электроэнергетике и предназначено для диагностики состояния и пространственного положения следующих элементов: грозозащитного троса, силовых проводов, элементов конструкции опоры, подвесного зажима и анкерного крепежа грозозащитного троса, крепежа изоляторов, гирлянды изоляторов, гасителей вибрации и другого оборудования. Устройство для диагностики воздушных линий электропередач содержит летательный аппарат 2 вертолетного типа, систему управления, блоки контроля 3, 4 воздушных линий электропередач и источник питания 5, размещенное в корпусе 6 средство перемещения, состоящее из двигателя 7, связанного с ходовыми роликами 8, и прижимного ролика 9 с приводом 10, служащего для прижатия исследуемого троса 11 к ходовым роликам 8. При этом на боках корпуса 6 закреплены направляющие 12, облегчающие совмещение ходовых роликов 8 с исследуемым тросом 11. Направляющие 12 в узкой их части выполнены прямолинейными, а привод 10 прижимного ролика 9 закреплен на корпусе 6 так, что плоскость перемещения прижимного ролика 9 размещена перпендикулярно к исследуемому тросу Техническим результатом изобретения является упрощение технологии изготовления направляющих и устранение нежелательных боковых колебаний троса и всего устройства при его посадке и взлете с троса, а также уменьшены размер и вес корпуса. 2 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к калибровке инструментов, используемых для измерения поведения сигналов. Технический результат – получение характеристики сети и выполнение калибровки сети с неподдерживаемыми типами разъема, которые не отслеживают в соответствии с известными стандартами. Для этого предусмотрены этапы, на которых: определяют характеристику всей сети [NT], имеющую первую индивидуальную сеть [N1] с множеством портов и вторую индивидуальную сеть [N2] с множеством портов, которые каскадно и взаимно соединены с использованием неподдерживаемого разъема, причем ‘:’ обозначает интерфейс неподдерживаемого разъема, a [NT] = [N1]:[N2]; определяют характеристику первой дополненной сети [M1] путем добавления первого адаптера [А1] к первой индивидуальной сети [N1] с множеством портов, причем [M1] = [N1]:[А1]; и определяют характеристику второй дополненной сети [М2] путем добавления второго адаптера [А2] ко второй индивидуальной сети [N2] с множеством портов, причем [М2] = [А2]:[N2]. 2 н. и 10 з.п. ф-лы, 9 ил.

Изобретение относится к электротехнике и предназначено для решения технической проблемы, касающейся определения мест повреждений разветвленной воздушной линии электропередачи (ЛЭП) в виде появления гололеда на проводах с точностью до участка ЛЭП. Способ определения мест повреждений разветвленной воздушной линии электропередачи в виде появления гололеда на проводах, заключающийся в том, что в начале ЛЭП и в конце каждого ответвления и в узлах разветвления ЛЭП устанавливают устройства контроля тока и напряжения. Каждое устройство регистрирует время прихода переднего фронта скачка напряжения в единой шкале времени, синхронизированной от спутниковых сигналов глобальной системы позиционирования. Все устройства передают зарегистрированные времена в диспетчерский центр для их автоматической обработки. Техническим результатом является повышение скорости, удобства и точности определения мест повреждений. 2 ил.

Изобретение относится к электромагнитным испытаниям технических средств. Способ оценки технических средств на соответствие требованиям по уровню излучаемого электромагнитного поля заключается в проведении измерений уровней электрической составляющей излучаемого электромагнитного поля в заданном диапазоне частот количественно ограниченной выборки технических средств и в сравнении результатов испытаний с критериальными показателями качества. Измерения электрической составляющей излучаемого электромагнитного поля выполняют в заданном диапазоне частот и по результатам измерений определяют параметр, характеризующий качество большой партии выпускаемых технических средств одной модели одинаковой комплектации. Повышается достоверность оценки. 1 ил.

Изобретение относится к испытаниям технических средств. Способ оценки технических средств на соответствие требованиям на восприимчивость к внешнему воздействующему электромагнитному излучению заключается в проведении испытаний в заданном диапазоне частот количественно ограниченной выборки технических средств и в сравнении результатов испытаний с критериальными показателями. По результатам испытаний определяют параметр, характеризующий качество большой партии выпускаемых технических средств одной модели одинаковой комплектации. Повышается достоверность испытаний. 1 ил.

Изобретение относится к моделированию электромагнитного переходного процесса линии электропередач при ударе молнии. Сущность: в испытательной системе динамического моделирования электромагнитного переходного процесса гроз линии электропередачи на основе моделей линии электропередачи и заземляющего троса, моделей опоры и очага заземления опоры и модели изолятора опора делится на отрезок косого материала, отрезок траверсы и отрезок главной части. Одновременно учтены факторы изолятора, линии электропередачи и заземляющего троса и применены соответствующие волновое сопротивление, собственное полное сопротивление, взаимное полное сопротивление, собственная проводимость, взаимная полная проводимость и индуктивность для моделирования и создания эквивалентной схемы переходного состояния удара молнии. Технический результат: возможность точного анализа распространения грозовой волны в линии электропередач, возможность идентификации типа дугового перекрытия прямого удара или удара молнии в трос линии электропередач. 4 з.п. ф-лы, 10 ил.

Наверх