Катализатор изомеризации н-алканов в процессе риформинга гидроочищенных бензиновых фракций (варианты)

Группа изобретений касается катализатора изомеризации н-алканов в процессе риформинга гидроочищенных бензиновых фракций. По первому варианту катализатор содержит, мас.%: платина 0,1-0,3, олово 0,07-0,30, силикоалюмофосфатный цеолит SАРО-31 или силикоалюмофосфатный цеолит SAPO-11 10-60 и оксид алюминия - остальное. В частном случае, катализатор дополнительно содержит цеолит структуры FAU в количестве 10,0-60,0 мас.%, а в качестве цеолита структуры FAU - алюмосиликат USY в Н+ форме с мольным отношением SiO2/Аl2О3, равным 82,6. По второму варианту катализатор содержит, мас.%: платина 0,1-0,3, смесь силикоалюмофосфатного цеолита SАРО-31 и силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-11 10,0-60,0 и оксид алюминия - остальное. В частном случае, катализатор дополнительно содержит цеолит структуры FAU в количестве 10,0-60,0 мас.%, а в качестве цеолита структуры FAU - алюмосиликат USY в Н+ форме с мольным отношением SiO2/Аl2О3 равным 82,6 и олово 0,1-0,30 мас.%. Технический результат – возможность эффективно проводить изомеризацию н-алканов в процессе риформинга гидроочищенных бензиновых фракций, обеспечивая селективность образования изо-алканов не менее 92,0 мас.% и прирост содержания изо-алканов в риформате (стабилизированном катализате) не менее 14,0 мас.% относительно сырья. 2 н. и 5 з.п. ф-лы, 4 табл., 12 пр.

 

Изобретение относится к области катализа и нефтепереработки, в частности к катализатору на основе силикоалюмофосфатных цеолитов структуры АТО или/и AEL, эффективно обеспечивающему изомеризацию алканов нормального строения в процессе риформинга гидроочищенных бензиновых фракций, и способу его приготовления.

Долгосрочные перспективы развития нефтеперерабатывающей промышленности неизбежно связаны с внедрением новых технологий глубокой переработки нефти, полностью удовлетворяющих строгим экономическим, экологическим нормам и нормам качества производимых моторных топлив. Потенциальный прогресс в этой области, безусловно, заключается в промышленной реализации каталитических процессов, среди которых лидирующее значение имеет риформинг - крупнотоннажное производство высокооктановых бензинов.

Несмотря на целый ряд важных многолетних достижений в рамках создания и изучения катализаторов, на сегодняшний день все еще нет полного однозначного представления о механизме всех превращений, протекающих в ходе процесса риформинга, в связи с чем отсутствует и единое представление об оптимальном составе катализаторов риформинга. Такая ситуация, в первую очередь, обусловлена тем, что риформинг представляет собой сложную совокупность ряда как целевых, так и побочных гетерогенно-каталитических реакций. В частности, к целевым реакциям относятся: дегидрирование нафтеновых углеводородов в арены, изомеризация пятичленных циклоалканов в производные циклогексана, изомеризация н-алканов в изо-алканы, дегидроциклизация алканов в нафтеновые и ароматические углеводороды, дегидрирование алканов в олефины; к побочным: гидрокрекинг алканов, а также реакции конденсации, приводящие к отложению кокса на катализаторе.

Современные тенденции дизайна каталитических систем для промышленной реализации процесса риформинга направлены на создание катализаторов с определенным набором заданных свойств, которые позволят получать риформат с необходимыми эксплуатационными и экологическими характеристиками (детонационная стойкость, фракционный состав и т.д.), при более низких температурах без снижения выхода. Свойства катализатора, в свою очередь, определяются его составом. Однако разработка состава катализатора затруднена сложной, как было отмечено выше, комплексной картиной химизма процесса риформинга. В связи с чем, представляется целесообразным подбор оптимального состава катализатора для каждого отдельно взятого типа целевых превращений (дегидрирование, изомеризация, дегидроциклизация).

Изомеризация н-алканов в изо-алканы не приводит к образованию ароматических углеводородов. При этом детонационная стойкость получаемого риформата возрастает, что обусловлено более высокими значениями октановых чисел образующихся разветвленных углеводородов (изо-алканы) по сравнению с углеводородами нормального строения (н-алканы), содержащимися в исходных бензиновых фракциях. Несмотря на меньшую детонационную стойкость изо-алканов относительно углеводородов ароматического ряда, увеличение доли изомеризации среди целевых превращений в процессе риформинга имеет исключительное значение с точки зрения соблюдения действующих экологических стандартов, жестко регламентирующих необходимость уменьшения содержания ароматических углеводородов (в частности, бензола и его производных) в коммерчески доступных бензинах.

В этой связи, создание катализатора с повышенной изомеризующей активностью для процесса риформинга представляет собой одну из первоочередных актуальных задач, стоящих в рамках дальнейшего развития современной нефтеперерабатывающей промышленности.

Применяемые в настоящее время промышленные катализаторы изомеризации фракции углеводородов С5-С6, в целом, могут быть классифицированы следующим образом:

- алюмоплатиновые фторированные катализаторы: преимущественно высокотемпературная изомеризация (до 440°С),

- цеолитные катализаторы: преимущественно среднетемпературная изомеризация (250-300°С),

- оксид алюминия, промотированный хлором, сульфатированные оксиды металлов, таких как вольфрам, цирконий и др.: преимущественно низкотемпературная изомеризация (<200°С).

Среди вышеперечисленных алюмоплатиновые фторированные катализаторы характеризуются нежелательно высоким рабочим интервалом температур, что неизбежно ведет к увеличению энергетических затрат.

Катализаторы на основе хлорированной окиси алюминия имеют низкий рабочий интервал температур, обеспечивая высокий выход изомеризата, однако, в ходе изомеризации содержание хлора в данных катализаторах снижается, что быстро приводит к значительному снижению активности. В связи с этим предусматривается введение хлорсодержащих соединений (обычно CCl4) в перерабатываемое сырье для поддержания высокой активности катализатора, что, в свою очередь, обуславливает необходимость дальнейшего улавливания хлорпроизводных (щелочная промывка). Наряду с этим, существенным недостатком данного типа катализаторов также является чрезвычайная чувствительность к каталитическим ядам и влаге, что неизбежно ускоряет их дезактивацию.

Цеолитные катализаторы обладают относительно невысоким рабочим интервалом температур, отличаясь при этом исключительной устойчивостью к отравляющим примесям в сырье и способностью к полной регенерации, тем самым представляя собой выгодный компромисс между алюмоплатиновыми фторированными катализаторами и катализаторами на основе хлорированной окиси алюминия.

Уникальность цеолитов заключена в комплексном наборе свойств: кислотность, пористость, структура кристаллической решетки, сорбционная способность, возможность ионного обмена и т.д. Направленные изменения тех или иных свойств в сочетании с варьированием процентного содержания цеолита позволяют создавать катализаторы, обладающие высокой активностью и селективностью в реакциях того или иного типа в сочетании с хорошей устойчивостью. Таким образом, цеолиты служат в качестве дополнительного эффективного инструмента в производстве катализаторов, используемых в нефтеперерабатывающей отрасли. Литературные примеры цеолитных катализаторов изомеризации представлены рядом систем, в подавляющем большинстве, на основе различных алюмосиликатов. Отдельные репрезентативные примеры приведены ниже.

Катализатор состава морденит/Pt(0,5-1,5 мас.%)/Zn(0,5-1,5 мас.%) использован в процессе изомеризации н-бутана при температуре 550°С. Достигаемая конверсия находилась в удовлетворительном диапазоне 45-48%, однако селективность была низкой: содержание (мол.%) изо-бутана в полученной смеси продуктов составило около 17,0, в то время как содержание продуктов побочных реакций крекинга (С123) - 33,0. US 5658839 А, 19.08.1997.

Относительно невысокая конверсия, низкая селективность, нежелательно высокое содержание платины и высокая температура процесса (550°С) являются очевидными недостатками данного катализатора.

Катализатор изомеризации на основе морденита общего состава Al2O3/Цеолит(59-60 мас.%)/Pt(0,1-1,0 мас.%)/Pd(0-1,0 мас.%) был исследован в процессе изомеризации н-гексана (310°С, 20 атм). Катализатор позволял достичь 20,0-36,9 мас.% конверсии н-гексана при высокой селективности: суммарный выход изо-гексанов составил 19,8 мас.% при конверсии н-гексана 20,0 мас.% и 36,5 мас.% при конверсии н-гексана 36,9 мас.%. Необходимо отметить, что высокая селективность наблюдалась как при наличии палладия в составе катализатора, так и без использования палладия, однако, для увеличения конверсии н-гексана присутствие палладия являлось необходимым условием. Без использования палладия конверсия н-гексана не превышала 20,0 мас.%. Данный катализатор также был использован в процессе гидроизомеризации (310°С, 20 атм) бензиновой фракции каталитического крекинга, имеющей ОЧИ=69 и содержащей 23,9 мас.% изо-парафинов. Катализатор Al2O3/Цеолит(59,8 мас.%)/Pt(0,3 мас.%) приводил к приросту содержания изо-парафинов на 13,3 мас.%, приросту ОЧИ на 6,5 пунктов; катализатор Al2O3/Цеолит(59,8 мас.%)/Pt(0,3 мас.%)/Pd(0,2 мас.%) заметно более выгодно обеспечивал приросты содержания изо-парафинов на 35,1 мас.% и ОЧИ на 12,2 пунктов. US 8349754 В2, 08.01.2013.

Необходимость использования двух дорогостоящих металлов (платина и палладий) а также их нежелательно высокое суммарное содержание (0,5 мас.%) при сравнительно невысоком выходе (46,12 мас.%) целевого продукта (смеси изо-парафинов) представляют собой основные недостатки описанного катализатора.

Известен катализатор следующего состава β-цеолит/Се для процесса изомеризации н-парафинов. US 7119042 В2, 10.10.2006. Катализатор на основе β-цеолита привлекателен с точки зрения отсутствия дорогостоящих металлов (платина, палладий и другие) в составе, однако характеризуется низким выходом изо-парафинов - не более 31 мас.% (400°С, 1 атм, сырье: н-гексан) и быстрой дезактивацией - отложение кокса составляет более 8,0 мас.% при продолжительности процесса 4,3 ч.

Описан и протестирован в процессе риформинга легкой нафты катализатор на основе модифицированного цеолита ZSM-5 состава CsGeZSM-5/Pt(1,0 мас.%). Данный катализатор позволил увеличить значение ОЧИ на 27 пунктов, достигнув значения 78 для получаемого риформата (525°С, 1 атм). ЕР 2507195 А4, 26.10.2014.

Однако селективность изомеризации была низкой. Так, прирост содержания 2-метилпентана составил всего 2,5 об.%, 2,3-диметилбутана - 2,3 об.% (по сравнению с сырьем). При этом велика была доля образования олефинов: прирост 2-метилзамещенных С6 изомерных олефинов составил 7,1 об.%, прирост 3-метилзамещенных С6 изомерных олефинов превысил 13 об.% (по сравнению с сырьем).

Таким образом, основной вклад в увеличение ОЧИ риформата вносили образующиеся олефины, что, наряду с высокой температурой проведения процесса (525°С), является существенным недостатком данного катализатора.

Ряд катализаторов, содержащих 20-90 мас.% модифицированного цеолита ZSM-22, был апробирован в процессе изомеризации (температура 270-285°С, давление 60 атм) н-д о декана как модельного алкана.. Катализаторы следующих составов: Al2O3/AgZSM-22/Pt, Al2O3/AgZSM-22/Pd, Al2O3/AuZSM-22/Pt, Al2O3/AgAuZSM-22/Pt, Al2O3/AgZSM-22/Pt/Pd позволили достичь конверсии н-додекана в пределах 80,3-83,1 мас.%. CN 100594063 С, 17.03.2010.

Однако селективность образования изомерных С12 алканов не превысила 88,7 мас.%, свидетельствуя о том, что, несмотря на низкую температуру (до 285°С) и высокое давление (60 атм) процесса, часть сырья (н-додекана) неизбежно вовлекалась в побочные реакции крекинга. Использование двух и более дорогостоящих металлов наряду с их высоким содержанием (Pt до 1,20 мас.%, Pd до 3,7 мас.%, Ag до 12,0 мас.%, Аu до 3,5 мас.%), а также относительно невысокая селективность образования целевого продукта (смесь изомерных С12 алканов) являются ключевыми недостатками данного ряда катализаторов.

Несмотря на положительную роль реакций изомеризации среди целевых превращений процесса риформинга, не всем типам цеолитов, как компонентам катализаторов с высокой изомеризующей активностью, было уделено одинаково большое внимание на всем протяжении исследований. Так, в отличие от алюмосиликатов, силикоалюмофосфаты (SAPO) относительно мало изучены на предмет активности и селективности в составе катализаторов изомеризации углеводородов нормального строения.

Как было отмечено, активность цеолитов для каждого типа каталитических реакций полностью определяется комплексным набором уникальных свойств, к которым, в первую очередь, относятся кислотность и пористость. Кислотность, т.е. природа, сила и количество кислотных центров того или иного цеолита, и пористость, а именно эффективная ширина и геометрия каналов, определяют специфичную активность и селективность каталитических превращений, протекающих в присутствии данного цеолита.

Конкурирующим побочным процессом в ходе каталитической изомеризации является каталитический крекинг, неизбежно приводящий к нежелательным потерям углеводородов на образование малоценных С14 газов. Как целевая реакция изомеризации, так и побочная реакция крекинга протекают с участием кислотных центров цеолитов. Таким образом, чрезмерно низкая кислотность цеолитов будет приводить к снижению доли целевой реакции изомеризации, тогда как повышенная кислотность цеолитов повлечет интенсификацию побочной реакции крекинга. В этой связи, для дизайна оптимальной каталитической системы изомеризации н-алканов необходимо использовать компромиссный вариант - среднекислотные цеолиты.

В отличие от широко используемых сильнокислотных алюмосиликатов, силикоалюмофосфаты представляют собой среднекислотные цеолиты, вследствие чего не требуют дополнительной модификации с целью снижения кислотности (нанесение металлов, таких как Zn, Cs, Ge и др.).

Наряду с этим, силикоалюмофосфаты структуры АТО, AEL, AFO имеют одномерную систему непересекающихся каналов с преимущественно средними значениями величин эффективной ширины, что ограничивает глубину изомеризации н-алканов, тем самым, предотвращая образование легкокрекируемых сильноразветвленных изомеров, и, как следствие, позволяет избежать нежелательных потерь углеводородов на образование малоценных С14 газов.

Благодаря совокупности вышеперечисленных свойств силикоалюмофосфатов, данные цеолиты, безусловно, представляют собой перспективные объекты исследований в рамках создания катализатора с повышенной изомеризующей активностью для процесса риформинга. Вместе с этим, потенциал силикоалюмофосфатов в качестве компонентов катализаторов изомеризации не ограничен использованием индивидуальных SAPO цеолитов, а заключен также в комбинировании SAPO цеолитов различной структуры и сочетании SAPO цеолитов с алюмосиликатами в составе катализатора.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому техническому результату к предлагаемому катализатору с повышенной изомеризующей активностью является катализатор, содержащий силикоалюмофосфатный цеолит структуры AEL, общего состава: Al2O3/SAPO-11/M, где М=Pt или Pd, наносимые на носитель состава Al2O3/SAPO-11 из раствора H2PtCl6 (методом пропитки) и Pd(NH3)4Cl2 (методом катионного обмена) соответственно. CN 1283668 А, 14.02.2001. Эффективность данного катализатора была протестирована в процессе изомеризации н-октана как модельного алкана при температуре 360°С с использованием систем Al2O3/SAPO-11(70 мас.%)/Pt(0,50 мас.%) и Al2O3/SAPO-11(30; 50; 70 мас.%)/Pd(0,30; 0,50; 0,60; 1,00 мас.%), репрезентативные экспериментально полученные результаты представлены в Таблице 1. Приведенные результаты (Таблица 1) наглядно демонстрируют, что максимальная селективность (91,09%) достигалась в случае комбинации Al2O3/SAPO-11(70 мас.%)/Pd(0,60 мас.%). Уменьшение содержания Pd на 0,1 мас.% неизбежно приводило к падению селективности на 6,07% (с 91,09 до 85,02%), при этом выход смеси целевых изомерных алканов С8 лишь незначительно увеличивался на 1,23%. Данный факт однозначно свидетельствует о заметном увеличении вклада нежелательных побочных реакций в проводимый процесс, делая дальнейшее уменьшение содержания Pd невозможным.

Эффективность катализатора Al2O3/SAPO-11/М, где М=Pt или Pd в процессе изомеризации н-октана (температура 360°С) представлена в таблице 1.

В случае использования системы на основе платины, с настолько высоким содержанием Pt как 0,50 мас.%, селективность образования изомерных С8 алканов не превысила значения 79,00%, что в результате приводило к низкому выходу (<42,00%) смеси целевых соединений.

Таким образом, высокая негативная чувствительность селективности процесса изомеризации к уменьшению количества металлического компонента в катализаторе и, как следствие, нежелательно высокое содержание таких дорогостоящих металлов как Pt (0,50 мас.%) и Pd (0,50-0,60 мас.%) являются существенными недостатками данного катализатора. Это делает промышленную реализацию процесса маловыгодной с экономической точки зрения, обуславливая необходимость дальнейшей оптимизации состава катализатора, направленной на снижение содержания дорогостоящих металлов вместе с дополнительным увеличением селективности изомеризации.

Техническая задача предлагаемого изобретения заключается в разработке катализатора с повышенной изомеризующей активностью, содержащего не более 0,3 мас.% платины и позволяющего эффективно проводить изомеризацию алканов нормального строения (н-алканов) в процессе риформинга гидроочищенных бензиновых фракций.

Технический результат от реализации заявленной группы изобретений заключается в увеличении эффективности изомеризации н-алканов в процессе риформинга гидроочищенных бензиновых фракций и достижении селективности образования изомерных алканов (изо-алканов) не менее 92,0 мас.% с приростом содержания изо-алканов в риформате (стабилизированном катализате) не менее 14,0 мас.% относительно сырья.

Технический результат достигается тем, что катализатор по первому варианту содержит платину и олово, нанесенные на носитель, содержащий силикоалюмофосфатный цеолит SAPO-31 или силикоалюмофосфатный цеолит SAPO-11 при следующем содержании компонентов, мас.%:

платина 0,1-0,30
силикоалюмофосфатный цеолит SAPO-31 или
силикоалюмофосфатный цеолит SAPO-11 10,0-60,0
олово 0,07-0,30
оксид алюминия остальное,

а также тем, что дополнительно содержит цеолит структуры FAU в количестве 10,0-60,0 мас.%, а в качестве цеолита структуры FAU - алюмосиликат USY в Н+ форме с мольным отношением SiO2/Al2O3 равным 82,6.

Технический результат достигается тем, что катализатор по второму варианту содержит платину, нанесенную на носитель, содержащий смесь силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-31 и силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-11 при следующем содержании компонентов, мас.%:

платина 0,1-0,30
смесь силикоалюмофосфатного цеолита SAPO31
и силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-11 10,0-60,0
оксид алюминия остальное,

а также тем, что дополнительно содержит цеолит структуры FAU в количестве 10,0-60,0 мас.%, а в качестве цеолита структуры FAU - алюмосиликат USY в Н+ форме с мольным отношением SiO2/Al2O3 равным 82,6 и олово в количестве 0,07-0,30 мас.%.

Для приготовления катализатора синтезируют носитель, содержащий:

- силикоалюмофосфатный цеолит SAPO-31 или силикоалюмофосфатный цеолит SAPO-11 (10,0-60,0 мас.%), оксид алюминия и, в частном случае, цеолит структуры FAU (10,0-60,0 мас.%); на носитель последовательно наносят платину (0,1-0,3 мас.%) методом катионного обмена из водного раствора аммиаката платины (Pt(NH3)4Cl2) или методом пропитки из водного раствора гексахлорплатиновой кислоты (H2PtCl6) и олово (0,07-0,30 мас.%)

или

- смесь силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-31 и силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-11 (10,0-60,0 мас.%), оксид алюминия и, в частном случае, цеолит структуры FAU (10,0-60,0 мас.%); на носитель последовательно наносят платину (0,1-0,3 мас.%) методом катионного обмена из водного раствора аммиаката платины (Pt(NH3)4Cl2) или методом пропитки из водного раствора гексахлорплатиновой кислоты (H2PtCl6) и, в частном случае, олово (0,07-0,30 мас.%).

Изобретение иллюстрируется, но не лимитируется нижеприведенными примерами.

Пример 1.

Приготовление катализатора №1 осуществляют посредством синтеза носителя, включающего 10 мас.% силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-31 и оксид алюминия, и дальнейшего последовательного нанесения на носитель 0,3 мас.% платины методом катионного обмена из водного раствора аммиаката платины (Pt(NH3)4Cl2) и 0,20 мас.% олова методом пропитки по влагопоглощению из раствора SnCl4×5H2O в смеси концентрированной соляной кислоты (37 мас.%) и дистиллированной воды.

Приготовление катализатора №1 включает следующие стадии.

1. Для приготовления 50 г носителя в фарфоровой ступке смешивают 5,48 г порошка силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-31 и 59,31 г псевдобемита, растирая полученную смесь до однородности.

2. К полученной смеси при постоянном перемешивании небольшими порциями приливают 50,0 мл раствора, состоящего из 1,91 мл концентрированной (65 мас.%) азотной кислоты и 3,53 мл триэтиленгликоля (99 мас.%), остальное - дистиллированная вода. Перемешивание продолжают до достижения состояния однородной пасты.

3. Полученную пасту формуют с использованием поршневого экструдера с фильерой диаметром 1,5 мм.

4. Полученные экструдаты провяливают при комнатной температуре в течение 15 ч, высушивают в сушильном шкафу при ступенчатом подъеме температуры (60, 80, 110°С) и выдержке при каждой температуре в течение 3, 3 и 2 ч соответственно. Высушенные экструдаты затем разламывают на гранулы длиной 1,5-2,5 мм.

5. Полученные гранулы носителя постепенно в течение 10 ч нагревают в муфельной печи до температуры 550°С и прокаливают при данной температуре в течение 10 ч при постоянной подаче воздуха.

6. Для нанесения платины методом катионного обмена готовят раствор посредством смешения 26,0 мл дистиллированной воды, 37,5 мл водного раствора Pt(NH3)4Cl2 с концентрацией 2,23 мг Pt/мл и 2,7 мл водного (25 мас.%) NH4OH.

7. Взвешивают 28,70 г прокаленных при температуре 550°С гранул носителя, заливают гранулы приготовленным раствором для нанесения платины и выдерживают на термостатируемой водяной бане с обратным холодильником при температуре 95°С в течение 6 ч, после чего охлаждают до комнатной температуры и дополнительно выдерживают 18 ч при комнатной температуре.

8. После окончания стадии нанесения платины раствор декантируют, а полученный катализатор высушивают в сушильном шкафу при ступенчатом подъеме температуры (60, 80, 110°С) и выдержке при каждой температуре в течение 3, 3 и 2 ч соответственно.

9. Высушенные гранулы катализатора постепенно в течение 24 ч нагревают в муфельной печи до температуры 500°С и прокаливают при данной температуре в течение 3 ч при постоянной подаче воздуха.

10. Готовят пропиточный раствор посредством полного растворения 0,061 г SnCl4×5H2O (содержание основного вещества 99,8 мас.%) в смеси, состоящей из 0,23 мл концентрированной (37 мас.%) соляной кислоты и дистиллированной воды, общим объемом 8,61 мл.

11. Взвешивают 11,33 г прокаленных при температуре 500°С гранул катализатора, которые затем заливают приготовленным пропиточным раствором и выдерживают при комнатной температуре в течение 16 ч.

12. После окончания стадии пропитки полученный катализатор высушивают в сушильном шкафу при ступенчатом подъеме температуры (60, 80, 110°С) и выдержке при каждой температуре в течение 3, 3 и 2 ч соответственно.

Пример 2.

Приготовление катализатора №2 осуществляют аналогично катализатору №1, приготовление которого описано в Примере 1, за исключением того, что содержание силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-31 составляет 40 мас.%, после нанесения платины на высушенные и прокаленные при температуре 500°С гранулы катализатора наносят 0,07 мас.% олова.

Пример 3.

Приготовление катализатора №3 осуществляют аналогично катализатору №2, приготовление которого описано в Примере 2, за исключением того, что носитель содержит 10 мас.% (5,28 г) силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-11 вместо силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-31.

Пример 4.

Приготовление катализатора №4 осуществляют аналогично катализатору №2, приготовление которого описано в Примере 2, за исключением того, что носитель содержит 60 мас.% (31,70 г) смеси силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-31 и силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-11 вместо силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-31.

Пример 5.

Приготовление катализатора №5 осуществляют аналогично катализатору №2, приготовление которого описано в Примере 2, за исключением того, что на носитель наносят 0,1 мас.% платины.

Пример 6.

Приготовление катализатора №6 осуществляют аналогично катализатору №4, приготовление которого описано в Примере 4, за исключением того, что готовый катализатор не содержит олово.

Пример 7.

Приготовление катализатора №7 осуществляют аналогично катализатору №2, приготовление которого описано в Примере 2, за исключением того, что содержание силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-31 составляет 60 мас.%, после нанесения платины на высушенные и прокаленные при температуре 500°С гранулы катализатора наносят 0,30 мас.% олова.

Пример 8.

Приготовление катализатора №8 осуществляют аналогично катализатору №7, приготовление которого описано в Примере 7, за исключением того, что носитель дополнительно содержит 10 мас.% цеолита структуры FAU (5,28 г алюмосиликата USY в Н+ форме с мольным отношением SiO2/Al2O3 равным 82,6), готовый катализатор не содержит олово.

Пример 9.

Приготовление катализатора №9 осуществляют аналогично катализатору №8, приготовление которого описано в Примере 8, за исключением того, что носитель содержит 15 мас.% силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-11 вместо 40 мас.% силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-31, носитель дополнительно содержит 60 мас.% цеолита структуры FAU (31,68 г алюмосиликата USY в Н+ форме с мольным отношением SiO2/Al2O3 равным 82,6), нанесение платины на носитель выполнено методом пропитки из водного раствора гексахлорплатиновой кислоты (H2PtCl6), после нанесения платины на высушенные гранулы катализатора наносят 0,10 мас.% олова аналогично катализатору №1, приготовление которого описано в Примере 1.

Нанесение платины на носитель методом пропитки из водного раствора гексахлорплатиновой кислоты (H2PtCl6) включает следующие стадии.

1. Готовят пропиточный раствор посредством смешения 29,7 мл дистиллированной воды, 3,03 мл водного раствора H2PtCl6 с концентрацией 11,30 мг Pt/мл, 0,13 мл концентрированной (37 мас.%) соляной кислоты и 0,16 мл «ледяной» уксусной кислоты.

2. Взвешивают 12,60 г прокаленных при температуре 550°С гранул носителя, заливают гранулы приготовленным пропиточным раствором и выдерживают при комнатной температуре в течение 18 ч.

3. После окончания стадии пропитки раствор декантируют, полученный катализатор высушивают в сушильном шкафу при ступенчатом подъеме температуры (60, 80, 110°С) и выдержке при каждой температуре в течение 3, 3 и 2 ч соответственно.

Пример 10.

Приготовление катализатора №10 осуществляют аналогично катализатору №9, приготовление которого описано в Примере 9, за исключением того, что носитель содержит 40 мас.% смеси силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-31 и силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-11 вместо 15 мас.% силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-11, готовый катализатор не содержит олово и цеолит структуры FAU.

Пример 11.

Приготовление катализатора №11 осуществляют аналогично катализатору №10, приготовление которого описано в Примере 10, за исключением того, что содержание смеси силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-31 и силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-11 составляет 10 мас.%, носитель дополнительно содержит 10 мас.% цеолита структуры FAU, после нанесения платины на высушенные гранулы катализатора наносят 0,10 мас.% олова аналогично катализатору №1, приготовление которого описано в Примере 1.

Состав образцов катализатора, приготовление которых описано в Примерах 1-11, представлен в Таблице 2. Для проведения экспериментальной сравнительной оценки эффективности образцов заявленного катализатора выбран катализатор сравнения - современный коммерчески доступный платино-рениевый катализатор риформинга, состав которого также представлен в Таблице 2.

Пример 12.

Катализаторы №1-11, приготовленные способом, описанным в Примерах 1-11 соответственно, и катализатор сравнения были испытаны в процессе низкотемпературного риформинга, проводимого на проточной каталитической установке. Данная установка оборудована обогреваемым кожухом, в который помещены газовые и жидкостные линии, смеситель, реактор. Внутренний диаметр реактора составляет 1,3 см, объем загружаемого катализатора - 10 см3.

В ходе проведения испытаний сырье из емкости, находящейся на электронных весах, подают в систему плунжерным насосом высокого давления. Точную мас.у подаваемого сырья регистрируют на основании показаний электронных весов. Сырье поступает в смеситель, где смешивается с водородом, реакционная смесь поступает в реактор. Образовавшиеся продукты выводятся из нижней части реактора и направляются в сепаратор, где происходит отделение газовой фазы (водородсодержащего газа) от жидкого катализата. Жидкий катализат из сепаратора поступает в холодильник-пробосборник, охлаждаемый до -10°С тосолом, непрерывно циркулирующим через «рубашку» аппарата. Из холодильника-пробосборника производят периодический отбор проб жидкого катализата для проведения анализов.

Процесс риформинга проводят при следующих условиях: температура 360-380°С, давление 1,5-2,0 МПа, объемная скорость подачи сырья 1,5-3,0 ч-1, соотношение водород/сырье = 1300:1 нл/л.

В качестве сырья была использована гидроочищенная бензиновая фракция со следующими характеристиками:

- содержание С5+ н-алканов, мас.%: 25,6;

- содержание С5+ изо-алканов, мас.%: 33,4.

Мерой количественной оценки эффективности катализатора в реакции изомеризации н-алканов в процессе низкотемпературного риформинга служат следующие три параметра, представленные в Таблицах 3 и 4:

1) селективность образования изо-алканов, мас.%;

2) выход смеси изо-алканов, мас.%;

3) прирост содержания изо-алканов в риформате (стабилизированном катализате) относительно сырья: где W(иА)Р и W(bA)C - содержание С5+ изо-алканов в риформате и сырье соответственно, мас.%.

Расчеты селективности образования изо-алканов и выхода целевого продукта (смеси изо-алканов) приведены для С5+ изо-алканов, что соответствует составу стабилизированного катализата, из которого удалены легкие углеводороды С1-С4.

В полном соответствии с технической задачей разработанный катализатор на основе силикоалюмофосфатного цеолита структуры АТО или/и AEL характеризуется содержанием платины не более 0,3 мас.% и обеспечивает:

- селективность образования изо-алканов не менее 92,0 мас.%,

- прирост содержания изо-алканов в риформате (стабилизированном катализате) не менее 14,0 мас.% относительно сырья.

Полученный катализатор на основе силикоалюмофосфатных цеолитов структуры АТО или/и AEL значительно более эффективен, чем платино-рениевый катализатор сравнения в рамках всех трех вышеуказанных параметров при температурах процесса не более 380°С (Таблицы 3 и 4). Кроме того, для платино-рениевого катализатора сравнения суммарное содержание дорогостоящих активных металлов (платина и рений) составляет 0,6 мас.%, что более чем в 2 раза превышает соответствующее значение (не более 0,3 мас.% Pt) для заявленного катализатора (Таблица 2).

1. Катализатор изомеризации н-алканов в процессе риформинга гидроочищенных бензиновых фракций, содержащий платину, силикоалюмофосфатный цеолит и оксид алюминия, отличающийся тем, что дополнительно содержит олово, а в качестве силикоалюмофосфатного цеолита-силикоалюмофосфатный цеолит SAPO-31 или силикоалюмофосфатный цеолит SAPO-11 при следующем содержании компонентов, мас.%:

платина 0,1-0,30
силикоалюмофосфатный цеолит SAPO-31 или
силикоалюмофосфатный цеолит SAPO-11 10,0-60,0
олово 0,07-0,30
оксид алюминия остальное

2. Катализатор по п. 1, отличающийся тем, что дополнительно содержит цеолит структуры FAU в количестве 10,0-60,0 мас.%.

3. Катализатор по п. 2, отличающийся тем, что в качестве цеолита структуры FAU содержит алюмосиликат USY в Н+ форме с мольным отношением SiO2/Al2O3 равным 82,6.

4. Катализатор изомеризации н-алканов в процессе риформинга гидроочищенных бензиновых фракций, содержащий платину, силикоалюмофосфатный цеолит и оксид алюминия, отличающийся тем, что содержит смесь силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-31 и силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-11 при следующем содержании компонентов, мас.%:

платина 0,1-0,30
смесь силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-31
и силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-11 10,0-60,0
оксид алюминия остальное.

5. Катализатор по п. 4, отличающийся тем, что дополнительно содержит цеолит структуры FAU в количестве 10,0-60,0 мас.%.

6. Катализатор по п. 5, отличающийся тем, что в качестве цеолита структуры FAU содержит алюмосиликат USY в Н+ форме с мольным отношением SiO2/Al2O3 равным 82,6.

7. Катализатор по п. 4, отличающийся тем, что дополнительно содержит олово в количестве 0,07-0,30 мас.%.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу получения 1,3-диметиладамантана приведенной ниже формулы (2) путем осуществления реакции скелетной изомеризации пергидроаценафтена приведенной ниже формулы (1) с применением в качестве катализаторов от 0,5 до 1,5 масс.

Изобретение относится к способу удаления использованного регенеранта из регенерированного сушильного аппарата в системе для изомеризации потока углеводородов, богатого углеводородами C4 и/или богатого по меньшей мере одним из углеводородов C5 и C6.

Изобретение относится к установке для изомеризации потока углеводородов, богатого углеводородом С4 и/или по меньшей мере одним из углеводородов С5 и С6. Установка содержит: A) емкость, в которой находится текучая среда, содержащая газ, богатый водородом; B) устройство для перемещения текучей среды, принимающее из указанной емкости указанную текучую среду, содержащую газ, богатый водородом; C) по меньшей мере один осушитель, принимающий текучую среду, содержащую газ, богатый водородом, из указанного устройства для перемещения текучей среды, при этом указанный по меньшей мере один осушитель функционирует в первом режиме для осушки текучей среды, содержащей газ, богатый водородом, и во втором режиме в условиях регенерации, проводимой с помощью регенерирующего агента; D) реактор, сообщающийся, по меньшей мере, с одним осушителем для приема текучей среды, содержащей газ, богатый водородом, при этом по меньшей мере один осушитель сообщается с указанной емкостью, по меньшей мере, посредством подачи текучей среды, содержащей газ, богатый водородом, или регенерирующий агент, через сужающее устройство для текучей среды, по меньшей мере, для регулирования расхода и/или уменьшения давления регенерирующего агента, поступающего в указанную емкость.

Изобретение относится к способу изомеризации потока сырья, содержащего один или более углеводородов С4-С6. Способ включает: A) контактирование потока сырья в реакционной зоне изомеризации с катализатором изомеризации в условиях изомеризации, чтобы получить поток, вытекающий из зоны изомеризации; B) пропускание по меньшей мере части потока, вытекающего из зоны изомеризации, в зону стабилизатора и извлечение стабилизированного верхнего потока, который содержит один или более С5- углеводородов, нижнего потока, который содержит по меньшей мере 85 масс.% одного или более С6+ углеводородов, и боковой фракции, содержащей по меньшей мере 85 масс.% одного или более С5+ углеводородов.

Изобретение относится к установке для изомеризации потока углеводородов, богатого углеводородом С4 и/или, по меньшей мере, одним из углеводородов С5 и С6. Установка содержит: первый осушитель и второй осушитель, приспособленные для приема текучей среды, содержащей, по меньшей мере, один реагент, при этом указанный первый осушитель выполнен с возможностью функционирования в первом режиме для осушки текучей среды, содержащей, по меньшей мере, один реагент, и второй осушитель выполнен с возможностью функционирования во втором режиме в условиях регенерации с помощью регенерирующего агента; и реакционную зону, сообщающуюся с первым осушителем для приема текучей среды, содержащей, по меньшей мере, один реагент, и со вторым осушителем для приема регенерирующего агента, при этом регенерирующий агент проходит через сужающее устройство для текучей среды для регулирования расхода регенерирующего агента, поступающего в реакционную зону; первый трубопровод для подачи текучей среды, содержащей жидкость, богатую углеводородом С4 и/или богатую, по меньшей мере, одним из углеводородов С5 и С6, из первого осушителя в реакционную зону; и второй трубопровод для сообщения второго осушителя с реакционной зоной, при этом сужающее устройство для текучей среды содержит ограничительное отверстие или регулирующий клапан, соединенный, по меньшей мере, с одним из первого и второго трубопроводов.

Изобретение относится к способу изомеризации легких бензиновых фракций, состоящий из подготовки прямогонной и вторичной бензиновых фракций на изомеризацию, с последующим выделением сырьевого изопентана в первой ректификационной колонне - деизопентанизаторе, далее подачу его на изомеризацию в реактор изомеризации с последующим выделением газов и рефлюкса во второй ректификационной колонне - дебутанизаторе, с низа которого стабильный изомеризат направляют последовательно на разделение в третью ректификационную колонну для извлечения раздельно изопентана и пентана и в четвертую ректификационную колонну для извлечения раздельно изогексанов и гексана, боковые погоны третьей и четвертой ректификационных колонн, содержащие, соответственно, пентан и гексан - рециркулируют на изомеризацию в реактор изомеризации.

Изобретение относится к установке для вытеснения регенерирующего агента из осушителя. Установка содержит первый осушитель и второй осушитель, приспособленные для приема газообразной текучей среды, содержащей, по меньшей мере, один реагент.

Настоящее изобретение относится к семейству алюмосиликатных цеолитов, способу получения цеолитов и способу превращения углеводорода. Описано новое семейство микропористых кристаллических алюмосиликатных цеолитов, имеющих пространственный каркас, по меньшей мере, из тетраэдрических блоков AlO2 и SiO2, при этом эмпирический состав цеолита в безводном состоянии выражается следующей эмпирической формулой: M m + R r + A l 1 − x E x S i y O z , где M представляет собой натрий или комбинацию катионов калия и натрия, способных к обмену; m означает мольное отношение M к (Al+E) и изменяется от 0,05 до 2; R означает однозарядный катион пропилтриметиламмония; r означает мольное отношение R к (Al+E) и имеет значение от от 0,25 до 3,0; E является элементом, выбранным из группы, состоящей из галлия, железа, бора и их смесей; x означает мольную долю Е и имеет значение от 0 до 1,0; у означает мольное отношение Si к (Al+E) и изменяется от более чем 8 до 40, и z означает мольное отношение O к (Al+E) и имеет значение, определяемое из уравнения: z=(m+r+3+4·y)/2.

Изобретение относится к способу получения базового масла, включающий контактирование C10+ углеводородного сырья с катализатором и водородом в условиях изомеризации с получением базового масла.

Изобретение относится к катализаторам изомеризации. .

Изобретение относится к области катализа и нефтепереработки, в частности к катализатору, на основе алюмофосфатного цеолита АРО-11 или силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-11 с иерархической пористой структурой.

Изобретение относится к катализаторам гидрооблагораживания дизельных дистиллятов, способу получения катализатора и способу гидрооблагораживания дизельных дистиллятов с целью получения экологически чистых дизельных топлив и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.

Описаны способы получения лактамов из оксимов путем проведения перегруппировки Бекмана с использованием силикоалюминофосфатного катализатора. Данные катализаторы можно использовать в газофазных или жидкофазных реакциях с превращением оксимов в лактамы.

Изобретение относится к катализаторам гидрооблагораживания дизельных дистиллятов и способу гидрооблагораживания дизельных дистиллятов с целью получения экологически чистых дизельных топлив и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.

Изобретение относится к способу прямого синтеза Cu-SAPO-34. Способ включает стадии: (i) приготовление смеси для синтеза, содержащей воду, по меньшей мере один источник кремния, по меньшей мере один источник Al, по меньшей мере один источник Р, по меньшей мере один источник Cu, по меньшей мере один OSDA1, где OSDA1 представляет собой полиамин, выбранный из группы, включающей тетраэтиленпентамин, триэтилентетраамин, 1,4,8,11-тетраазациклотетрадекан или 1,4,8,11-тетраметил-1,4,8,11-тетраазациклотетрадекан, и по меньшей мере один OSDA2, где OSDA2 представляет собой органическое соединение, отличное от полиамина, содержащее по меньшей мере одно из следующих: диэтиламин, дипропиламин, триэтаноламин, циклогексиламин, морфолин, соли тетраэтиламмония, пиперидин, и способное направлять синтез SAPO-34, и конечная смесь для синтеза обладает следующим молярным составом: a Si : 0,5 Al : b Р : с Cu : d OSDA1 : е OSDA2 : f H2O, где а находится в диапазоне от 0,01 до 0,3; где b находится в диапазоне от 0,2 до 0,49; где с находится в диапазоне от 0,001 до 0,6; где d находится в диапазоне от 0,001 до 0,6; где е находится в диапазоне от 0,001 до 2; где f находится в диапазоне от 1 до 200; (ii) гидротермическую обработку смеси при 80-200°C до образования кристаллического вещества, (iii) извлечение кристаллического вещества, (iv) удаление OSDA1 и OSDA2 из кристаллического вещества.

Изобретение относится к катализатору для восстановления оксидов азота, включающему материал или смесь материалов. Катализатор включает инертное термостойкое связующее, выбранное из группы, включающей оксид алюминия, оксид титана, не цеолитный оксид кремния-оксид алюминия, оксид кремния, оксид циркония и смеси перечисленного, нанесен на керамический монолит со сквозными каналами, пенообразный металлический субстрат или на субстрат с фильтрующими стенками.

Изобретение относится к катализатору для селективного каталитического восстановления NOx, содержащему: 1) медь (Cu) и 2) носитель, представляющий собой молекулярное сито, имеющий по меньшей мере одну фазу прорастания, содержащую по меньшей мере СНА и AEI каркасные структуры, в котором медь находится в порах молекулярного сита и/или на наружной поверхности молекулярного сита.

Изобретение относится к катализаторам, использующимся для уменьшения количества аммиака в выхлопных газах, образующихся при сжигании богатых топливных смесей. Система для уменьшения выбросов аммиака содержит первый компонент, содержащий первую подложку, содержащую тройной катализатор, где первый компонент расположен перед вторым компонентом, содержащим вторую подложку, содержащую катализатор окисления аммиака и вход для кислородсодержащего газа, расположенный между компонентами.

Изобретение относится к способу генерации тепла для удаления сажи и снижения содержания просочившегося NH3 в выхлопной системе, причем указанный способ включает в себя: впрыскивание азотистого восстановителя в выхлопной поток, содержащий NOx; восстановление указанных NOx с использованием указанного азотистого восстановителя в присутствии катализатора селективного каталитического восстановления SCR с образованием газового потока с пониженным содержанием NOx, в котором по меньшей мере периодически содержится просочившийся азотистый восстановитель; впрыскивание НС в указанный газовый поток с пониженным содержанием NOx с образованием НС-обогащенного газового потока; приведение в контакт НС-обогащенного газового потока с объединенным катализатором с образованием нагретого газового потока, причем указанный объединенный катализатор содержит первый слой, имеющий окислительный катализатор для окисления по меньшей мере части указанных НС для нагрева указанного нагретого газового потока, и второй слой, имеющий катализатор SCR для восстановления по меньшей мере части NOx в указанном нагретом газовом потоке; и приведение в контакт указанного нагретого газового потока с сажевым фильтром для регенерации указанного фильтра от сажи.

Изобретение относится к области катализа и нефтепереработки, в частности к бифункциональному катализатору на основе алюмофосфатного цеолита, имеющего структуру AFO, обеспечивающего совместное получение низкозастывающих дизельных или реактивных топлив и изопарафиновых масел из высокопарафинистого сырья.

Изобретение относится к каталитической композиции и способу, в котором указанную композицию используют для получения 1,3-бутадиена из отдельных бутенов или их смесей или смесей бутанов и бутенов.

Группа изобретений касается катализатора изомеризации н-алканов в процессе риформинга гидроочищенных бензиновых фракций. По первому варианту катализатор содержит, мас.: платина 0,1-0,3, олово 0,07-0,30, силикоалюмофосфатный цеолит SАРО-31 или силикоалюмофосфатный цеолит SAPO-11 10-60 и оксид алюминия - остальное. В частном случае, катализатор дополнительно содержит цеолит структуры FAU в количестве 10,0-60,0 мас., а в качестве цеолита структуры FAU - алюмосиликат USY в Н+ форме с мольным отношением SiO2Аl2О3, равным 82,6. По второму варианту катализатор содержит, мас.: платина 0,1-0,3, смесь силикоалюмофосфатного цеолита SАРО-31 и силикоалюмофосфатного цеолита SAPO-11 10,0-60,0 и оксид алюминия - остальное. В частном случае, катализатор дополнительно содержит цеолит структуры FAU в количестве 10,0-60,0 мас., а в качестве цеолита структуры FAU - алюмосиликат USY в Н+ форме с мольным отношением SiO2Аl2О3 равным 82,6 и олово 0,1-0,30 мас.. Технический результат – возможность эффективно проводить изомеризацию н-алканов в процессе риформинга гидроочищенных бензиновых фракций, обеспечивая селективность образования изо-алканов не менее 92,0 мас. и прирост содержания изо-алканов в риформате не менее 14,0 мас. относительно сырья. 2 н. и 5 з.п. ф-лы, 4 табл., 12 пр.

Наверх