Способ регенерации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди



Способ регенерации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди
Способ регенерации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди
Способ регенерации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди
Способ регенерации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди

Владельцы патента RU 2626858:

Открытое акционерное общество "Стерлитамакский нефтехимический завод" (RU)

Изобретение относится к способу регенерации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди, который находит применение в нефтехимической промышленности при получении синтетических каучуков. Способ регенерации поглотительного водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди, отработавшего в процессе выделения бутадиена-1,3 из бутилен-бутадиеновой фракции, включает фильтрование раствора через слой таурита сланцевого и слой активного угля. Массовое соотношение слоя таурита и слоя угля составляет (1,15-7,5):1. Техническим результатом является упрощение процесса регенерации без снижения качества очистки поглотительного раствора. 1 ил., 3 табл.

 

Изобретение относится к способу регенерации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди, который находит применение в нефтехимической промышленности при получении синтетических каучуков в процессе выделения основного мономера бутадиена-1,3 методом хемосорбции из бутадиенсодержащих фракций, образующихся в процессах дегидрирования н-бутана и пиролиза.

При выделении бутадиена-1,3 из продуктов двухстадийного дегидрирования н-бутана и С4 фракции пиролиза в промышленности методом хемосорбции в поглотительном водно-аммиачном растворе ацетата одновалентной меди (MAP) происходит накопление примесей этилацетилена, винилацетилена и тяжелых (полимерных) соединений. Присутствие указанных примесей приводит к ухудшению рабочих свойств поглотительного раствора MAP, а именно, увеличивается время расслаивания бутадиена-1,3 и поглотительного раствора за счет увеличения степени эмульгирования, возникает вспенивание при десорбции.

Известен способ регенерации поглотительного раствора на основе солей одновалентной меди путем фильтрования через активный уголь при температуре 40-98°С (авторское свидетельство СССР №929578, C02F 1/28, опубл. 23.05.1982). Пористая структура активного угля способна сорбировать загрязняющие MAP микропримеси, соизмеримые с размером пор. При регенерации раствора MAP с частицами, превышающими размеры пор, происходит их сорбция на поверхности гранул активного угля, что сокращает фильтрационный цикл. Кроме этого, при хранении отработанного активного угля на воздухе происходит его возгорание.

Известен способ регенерации поглотительного раствора на основе солей одновалентной меди путем пропускания его через отработанную дробленую резину при температуре 40-100°С (авторское свидетельство СССР №1038331, С07С 7/156, опубл. 30.08.1983). Отработанную дробленую резину предполагается использовать по своему целевому назначению после промывки водой или водным раствором аммиака (авторское свидетельство СССР №825461, C01G 5/29, опубл. 30.04.1981). Недостатком данного способа является горючесть резины. При хранении отработанной дробленой резины возможно ее горение из-за возгорания легковоспламеняющихся компонентов в ее составе. При промывке отработанной дробленой резины водой или водным раствором аммиака происходит образование загрязненных сточных вод производства, которые необходимо специально очищать.

Наиболее близким техническим решением к предлагаемому способу регенерации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди - прототипом - является способ регенерации поглотительного раствора, заключающийся в том, что поглотительный раствор сначала пропускают через слой зикеевской земли, затем фильтруют через активный уголь, предварительно обработанный водой, водным раствором аммиака или газообразным аммиаком (авторское свидетельство СССР №848048, B01D 15/00, C08J 11/00, опубл. 23.07.1981). Зикеевская земля представляет собой минеральный адсорбент состава, мас. %: диоксид кремния - 72,3-83,1; оксид алюминия - 5,7-9,1; оксид железа - 2,5-4,8; оксид кальция - 0,6-2,5; оксид магния - 0,9-1,6; вода - 4,5-5,5. В соответствии с предложенным решением регенерацию поглотительного раствора осуществляют в две ступени. На первой ступени поглотительный раствор фильтруют через зикеевскую землю, зернения 1,5-4,0 мм, на второй ступени поглотительный раствор фильтруют через активный уголь. Объемное соотношение зикеевской земли и активного угля составляет от 1:3 до 3:1. Существенным недостатком данного способа является использование зикеевской земли - состава на основе активной глины, оказывающей негативное окислительное воздействие на компонент MAP - одновалентную медь, вследствие чего ухудшаются рабочие свойства поглотительного раствора MAP (патент РФ №2338779, С11В 3/00, С11В 3/10, опубл. 20.11.2008). Также недостатками данного способа являются отсутствие в настоящее время на рынке зикеевской земли необходимой фракции, усложнение процесса фильтрации поглотительного раствора разделением на две ступени.

Задачей предлагаемого изобретения является использование доступного негорючего сорбента взамен дефицитной зикеевской земли для повышения эффективности активного угля при регенерации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди без ухудшения рабочих свойств поглотительного раствора; упрощение процесса регенерации путем фильтрования поглотительного раствора в одну стадию; исключение загрязнения окружающей среды.

Для решения поставленной задачи предложен способ регенерации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди, который поясняется схемой выделения бутадиена-1,3 хемосорбцией (см. чертеж). После колонны 1 десорбции бутадиена-1,3 из MAP поток циркулирующего MAP расходом 150-200 м3/ч проходит через рекуператор тепла 2, далее часть циркулирующего MAP расходом 40-60 м3/ч, что составляет до 30% от общего объема циркулирующего MAP, для очистки от загрязняющих примесей с температурой 40°С насосом 3 подают на регенерацию в параллельно работающие фильтры 4, 5, 6 объемом по 4,63 м3 с равномерным распределением по фильтрам. Фильтры заполняют по 2,5 м3 адсорбента. В одном, двух или одновременно в трех фильтрах используют послойную загрузку сорбентов - активного гранулированного угля АГ-3 и таурита сланцевого тонкодисперсного ТС-Д следующим образом: в нижнюю часть фильтра на решетку с сеткой засыпают слой активного угля АГ-3 в количестве 0,4 тонны, далее сверху засыпают слой таурита сланцевого ТС-Д в количестве 3,0 тонны. Фильтр, не загруженный послойно, заполняют активным углем АГ-3 в количестве 1,1 тонна. Таким образом, предпочтительное соотношение таурита сланцевого ТС-Д и активного угля составляет от 1,15:1 до 7,5:1.

Таурит сланцевый тонкодисперсный ТС-Д представляет собой природный камень вулканического происхождения с размером зерен 1-5 мм состава, мас. %: диоксид кремния - 50,0-85,0; оксид алюминия - 5,0-13,0; оксид железа - 3,0-4,0; оксид кальция - 0,3-5,0; оксид титана - 0,7-1,0; оксид калия - 0,5-2,0; оксид натрия - 0,25-0,5; углерод - 3,5-10,0.

Пористая структура активного угля способна сорбировать загрязняющие MAP микропримеси, соизмеримые с размером пор. Крупные молекулы примесей, превышающие размеры пор активного угля, экранируют его поверхность от частиц меньших размеров, обуславливающих эмульгирование и вспенивание поглотительного раствора при десорбции. Использование в качестве верхнего адсорбирующего слоя таурита сланцевого ТС-Д с размером зерен 1-5 мм позволяет исключить попадание крупных молекул примесей на нижний слой активного угля, что приводит к увеличению фильтрационного цикла активного угля и повышению его эффективности.

Перегрузку фильтров осуществляют по очереди по результатам анализа MAP после каждого фильтра на показатель «время расслаивания», значение которого превышает 60 секунд, а также по эффективности разделения бутилен-бутадиеновой фракции в процессе хемосорбции - содержание бутадиена-1,3 в бутилен-изобутиленовой фракции с верха колонны 9 более 0,5 мас. %. При снижении адсорбционной способности фильтра его исключают из технологической схемы для замены сорбента. Отработанный таурит сланцевый ТС-Д содержит общей меди (CuI+CuII) 10-15 мас. %, при хранении на открытом воздухе не горит и утилизируется как сырье на медеплавильном производстве.

Поток MAP после фильтров соединяется с основным потоком MAP и поступает на узел охлаждения 7. Далее поток MAP по технологической схеме насосом 8 подают на колонну хемосорбции 9. Поток MAP, насыщенный бутадиеном-1,3, подают на колонну преддесорбции 10, а далее на колонну 1 десорбции бутадиена-1,3 из MAP.

Техническим результатом заявляемого изобретения является использование доступного негорючего сорбента таурита сланцевого ТС-Д взамен дефицитной зикеевской земли для повышения эффективности активного угля при регенерации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди без ухудшения рабочих свойств поглотительного раствора; упрощение процесса регенерации путем фильтрования поглотительного раствора в одну стадию; исключение загрязнения окружающей среды. Предлагаемый способ регенерации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди по сравнению с аналогами позволяет снизить себестоимость производства бутадиена-1,3 за счет сокращения расхода дорогостоящего активного угля АГ-3 и использования таурита сланцевого ТС-Д низкой стоимости, а также за счет упрощения процесса регенерации путем фильтрования поглотительного раствора в одну стадию, без снижения качества очистки поглотительного MAP.

Изобретение иллюстрируется следующими примерами.

Опыты проведены на производстве бутадиен-стирольных каучуков ОАО «Стерлитамакский нефтехимический завод».

Момент насыщения сорбента в фильтре оценивают по показателям:

- «время расслаивания» более 60 секунд;

- эффективность разделения бутилен-бутадиеновой фракции в процессе хемосорбции - содержание бутадиена-1,3 в бутилен-изобутиленовой фракции (БИФ) с верха колонны 9 более 0,5 мас. %.

Определение «времени расслаивания» по существующей методике основано на смешении углеводородов с поглотительным раствором MAP и измерении времени расслаивания после десяти минут перемешивания на лабораторной установке. В качестве углеводорода используют бутадиен-1,3 с содержанием основного вещества не менее 90,0 мас. %. В ходе выполнения анализа используют бутадиен-1,3, отбираемый с верха колонны 1. Анализ на «время расслаивания» выполняют для MAP, отбираемого после насоса 3, после каждого фильтра 4, 5, 6 и перед подачей на колонну 9.

Степень очистки MAP от примесей оценивают по показателям: содержание этилацетилена (ЭА), винилацетилена (ВА) и тяжелых (полимерных) соединений (ТУ) до и после фильтров 4, 5 и 6.

Отсутствие негативного окислительного воздействия таурита сланцевого ТС-Д на компонент MAP - одновалентную медь - оценивают по содержанию одновалентной и двухвалентной меди в циркулирующем MAP после насоса 8 перед колонной 9.

Во всех примерах фильтроцикл активного угля АГ-3 составил 8-9 суток, а фильтроцикл активного угля АГ-3 с тауритом сланцевым ТС-Д составил 11-13 суток.

Пример 1

После колонны 1 десорбции бутадиена-1,3 из MAP поток циркулирующего MAP расходом 175 м3/ч проходит через рекуператор тепла 2, далее часть циркулирующего MAP расходом 50 м3/ч для очистки от загрязняющих примесей с температурой 40°С насосом 3 подают на регенерацию в параллельно работающие фильтры 4, 5, 6 объемом по 4,63 м3 с равномерным распределением по фильтрам. Фильтры заполняют по 2,5 м3 адсорбента. В нижнюю часть фильтра 4 на решетку с сеткой засыпают слой активного угля АГ-3 в количестве 0,4 тонны, далее сверху засыпают слой таурита сланцевого ТС-Д в количестве 3,0 тонны. Фильтры 5 и 6 заполняют активным углем АГ-3 в количестве по 1,1 тонны. Соотношение таурита сланцевого ТС-Д и активного угля составляет 1,15:1. Поток MAP после фильтров соединяется с основным потоком MAP и поступает на узел охлаждения 7. Далее поток MAP по технологической схеме насосом 8 подают на колонну хемосорбции 9. Поток MAP, насыщенный бутадиеном-1,3, подают на колонну преддесорбции 10, а далее на колонну 1 десорбции бутадиена-1,3 из MAP.

Период испытания составил 8 суток. Результаты опыта приведены в таблице 1.

Пример 2

Опыт проводят, как в примере 1, при этом в нижнюю часть фильтров 4 и 5 на решетку с сеткой засыпают слой активного угля АГ-3 в количестве по 0,4 тонны, далее сверху засыпают слой таурита сланцевого ТС-Д в количестве по 3,0 тонны. Фильтр 6 заполняют активным углем АГ-3 в количестве 1,1 тонна. Соотношение таурита сланцевого ТС-Д и активного угля составляет 3:1.

Период испытания составил 8 суток. Результаты опыта приведены в таблице 2.

Пример 3

Опыт проводят, как в примере 1, при этом в нижнюю часть фильтров 4, 5 и 6 на решетку с сеткой засыпают слой активного угля АГ-3 в количестве по 0,4 тонны, далее сверху засыпают слой таурита сланцевого ТС-Д в количестве по 3,0 тонны. Соотношение таурита сланцевого ТС-Д и активного угля составляет 7,5:1.

Период испытания составил 8 суток. Результаты опыта приведены в таблице 3.

Из результатов опытов, приведенных в таблицах 1, 2 и 3, видно, что содержание одновалентной и двухвалентной меди в циркулирующем MAP после насоса 8 перед колонной 9 находится в пределах нормы, равновесие не смещается в сторону образования двухвалентной меди, следовательно, сорбент таурит сланцевый ТС-Д не оказывает негативного окислительного воздействия на компонент MAP - одновалентную медь, и рабочие свойства поглотительного раствора MAP не ухудшаются.

За все периоды испытаний содержание бутадиена-1,3 в бутилен-изобутиленовой фракции (БИФ) с верха колонны 9 составляло не более 0,5 мас. %, что говорит об эффективном разделении бутилен-бутадиеновой фракции в процессе хемосорбции, а следовательно, и о достаточной степени очистки от загрязняющих примесей поглотительного раствора MAP. «Время расслаивания» углеводорода бутадиена-1,3 и поглотительного раствора MAP, отбираемого после каждого фильтра 4, 5, 6 и перед подачей на колонну 9, за все периоды испытаний составляло менее 60 секунд, при этом «время расслаивания» до очистки поглотительного раствора MAP от загрязняющих примесей за все периоды испытаний больше, чем после очистки, что также свидетельствует о достаточной степени очистки от примесей поглотительного раствора MAP. По таблицам 1, 2 и 3 можно непосредственно оценить, насколько уменьшилось содержание примесей этилацетилена (ЭА), винилацетилена (ВА) и тяжелых (полимерных) соединений (ТУ) после очистки на фильтрах поглотительного MAP. Поскольку во всех примерах фильтроцикл активного угля АГ-3 составил 8-9 суток, а фильтроцикл активного угля АГ-3 с тауритом сланцевым ТС-Д составил 11-13 суток, то можно говорить об увеличении продолжительности работы фильтров с использованием послойной загрузки сорбентов - активного гранулированного угля АГ-3 и таурита сланцевого тонкодисперсного ТС-Д - в 1,6 раз. Таким образом, повышается эффективность активного угля при регенерации водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди.

Способ регенерации поглотительного водно-аммиачного раствора ацетата одновалентной меди, отработавшего в процессе выделения бутадиена-1,3 из бутилен-бутадиеновой фракции, включающий фильтрование раствора через слой активного угля, отличающийся тем, что предварительно упомянутый раствор пропускают через слой таурита сланцевого ТС-Д, при этом массовое соотношение слоя таурита и слоя угля составляет (1,15-7,5):1.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу получения олефинов, в котором содержащее углеводороды сырье поступает в печь для крекинга, где длинноцепочечные углеводороды содержащего углеводороды сырья, по меньшей мере, частично расщепляются на короткоцепочечные олефины, включая этилен и пропилен.

Изобретение относится к способу извлечения этилена из потока продуктов полимеризации системы получения полиэтилена. Способ включает: отделение потока легких газов от потока продуктов полимеризации, причем указанный поток легких газов содержит непрореагировавший этилен; приведение в контакт потока легких газов с системой абсорбирующих растворителей, причем указанное приведение в контакт потока легких газов с системой абсорбирующих растворителей происходит при температуре в диапазоне от 4°С (40°F) до 43°С (110°F), причем по меньшей мере часть непрореагировавшего этилена из потока легких газов абсорбируется системой абсорбирующих растворителей; и извлечение непрореагировавшего этилена из системы абсорбирующих растворителей с получением извлеченного этилена.

Изобретение относится к способу получения бутадиена каталитическим превращением этанола, включает охлаждение полученной газообразной реакционной массы в котле-утилизаторе за счет получения водяного пара, дальнейшее охлаждение и частичную конденсацию непрямым контактом последовательно с охлаждающей водой и хладагентом и компримирование несконденсировавшейся части.

Изобретение относится к способу извлечения бутадиена из C4-фракции. Способ включает в себя: приведение в контакт потока C4-смеси, содержащего бутан, бутен и бутадиен, с растворителем, содержащим органический растворитель и воду, в колонне предварительного абсорбера бутадиена для того, чтобы извлечь головную фракцию, содержащую по меньшей мере часть бутана, бутена и воды, и первую кубовую фракцию, содержащую органический растворитель, бутадиен и по меньшей мере часть бутена; подачу первой кубовой фракции в установку экстракции бутадиена для того, чтобы извлечь бутеновую фракцию, фракцию сырого бутадиена и фракцию растворителя.

Изобретение относится к способу извлечения одного или нескольких мономеров из потока (1) газа, включающему следующие стадии: в одной и той же первой экстракционной колонне С1: а) стадию экстрагирования путем приведения потока (1) газа в экстракционной колонне (С1) в контакт с органическим экстракционным растворителем (2), при этом указанный экстракционный растворитель (2) абсорбирует указанный мономер или мономеры, и b) стадию отгонки или десорбции инертными газом в экстракционной колонне (С1) путем подачи в нижней части колонны (С1) ниже точки подачи потока (1), содержащего мономеры газа, потока инертного газа(12), при этом поток (3) жидкости, содержащий экстракционный растворитель и мономер или мономеры, отводят снизу колонны (С1), а поток (4) отходящего газа отводят сверху колонны (С1), после чего во второй регенерационной колонне С2: с) стадию извлечения указанного мономера или мономеров, на которой указанный мономер или мономеры отделяют от экстракционного растворителя путем перегонки в регенерационной колонне (С2), в которую подают поток (3) жидкости, отведенный снизу колонны (С1), при этом поток, содержащий концентрированный мономер или мономеры (5), отводят сверху колонны (С2), а поток (2) жидкости, содержащий экстракционный растворитель, отводят снизу колонны (С2), после чего рециркулируют в верхнюю часть колонны (С1); причем мономер или мономеры выбраны из диенов, винилароматических соединений и изобутена.

Изобретение относится к способу разделения путем абсорбции пиролизного газа от получения низших олефиновых углеводородов, в котором первичный абсорбент и вторичный абсорбент подают в деметанизатор, чтобы разделить путем абсорбции сырье деметанизатора путем противоточного контактирования с ними при умеренных температуре и давлении, причем указанное сырье подают в среднюю часть или нижнюю часть деметанизатора, указанный первичный абсорбент подают только в среднюю часть деметанизатора или одновременно в среднюю часть и нижнюю часть деметанизатора, указанный вторичный абсорбент подают в верхнюю часть деметанизатора.

Изобретение относится к способу извлечения моноалкилбензола из газового потока, содержащего кислород и моноалкилбензол. При этом газовый поток, содержащий кислород и моноалкилбензол, вступает в контакт с жидким потоком, включающим полиалкилбензол, соединение, содержащее две фенильные группы, соединенные между собой через алкиленовый мостик C1-С3, или их смесь.

Настоящее изобретение относится к способу выделения моноалкилбензола из газового потока, включающего кислород и моноалкилбензол, в котором газовый поток, включающий кислород и моноалкилбензол, вступает в контакт с жидким потоком, включающим нафталиновое соединение.

Изобретение относится к способу выделения этилена полимеризационной чистоты из сухих газов каталитического крекинга, включающему предварительную очистку от примесей, компримирование и низкотемпературное охлаждение.

Изобретение может быть использовано в газовой промышленности для подготовки углеводородного газа к однофазному транспорту. Способ включает очистку углеводородного газа от тяжелых компонентов путем абсорбции абсорбентом.

Изобретение относится к способу удаления сложного эфира (3') из парообразной смеси (5'), содержащей сложный эфир (3'), путем приведения парообразной смеси (5') в контакт с водным раствором (6'), содержащим кислоту (4'), соответствующую сложному эфиру (3'), при этом часть сложного эфира (3') растворяется или иным образом переходит в водный раствор (6'), и водный раствор (6') после контакта поступает в контур циркуляции (73), при этом в контуре циркуляции (73) водный раствор (6') подвергают обработке, включающей: стадию нагревания (240), стадию реакции (250), причем время пребывания на стадии реакции (250) составляет от 0,10 до 30 мин, а температура на стадии реакции (250) составляет от 10 до 95°С, стадию охлаждения (260), при этом стадия нагревания (240) предшествует стадии реакции (250), стадия реакции (250) предшествует стадии охлаждения (260), а время пребывания и температура на стадии реакции (250) достаточны для существенного уменьшения содержания сложного эфира (3') в водном растворе (6'), причем сложный эфир (3') является циклическим диэфиром альфа-гидроксикарбоновой кислоты со структурной формулой I: где R выбран из группы, состоящей из водорода и линейных или разветвленных алифатических радикалов, включающих от 1 до 6 атомов углерода, при этом кислота (4') является альфа-гидроксикарбоновой кислотой со структурной формулой II, соответствующей диэфиру со структурной формулой I: Кроме того, изобретение относится к устройству (1), предназначенному для осуществления указанного способа.

Изобретение относится к способу отвода легколетучих продуктов деградации из имеющегося в технологическом процессе отделения двуокиси углерода контура с абсорбирующим веществом.

Изобретение относится к катализатору окисления для двигателя внутреннего сгорания, работающего на бедной смеси. Устройство включает в себя двигатель внутреннего сгорания, работающий на бедной смеси, средство управления работой двигателя и систему выхлопа для очистки выхлопного газа двигателя.

Изобретение относится к восстановительно-окислительному способу обработки газа, не подвергшегося сероочистке, с применением окислительного аппарата высокого давления в сочетании с абсорбером.

Изобретение относится к восстановительно-окислительному способу обработки газа, содержащего сероводород, с применением окислительного аппарата в сочетании с абсорбером.

Изобретение относится к области катализа. Описан способ регенерации катализатора обработки отработавших газов, содержащего золу, приставшую к его поверхности, который включает стадии дробления использованного катализатора, стадию разделения раздробленных частей, стадию размалывания, стадию формования, стадию прокаливания, стадию суспензионного нанесения покрытия для нанесения на формованную поверхность основы и стадию прокаливания покрытия для прокаливания основы, имеющей покрытие из жидкости суспензии, при температуре, более высокой, чем температура прокаливания во время получения раздробленного вновь полученного катализатора обработки отработавших газов, причем пороговый размер S на стадии разделения имеет значение, не меньшее, чем 0,105 мм.

Изобретение относится к способу обработки находящегося под высоким давлением потока углеводородного газа с высокой концентрацией диоксида углерода с целью удаления из него диоксида углерода с образованием обработанного потока углеводородного газа и обогащенного диоксидом углерода потока.

Изобретение относится к регенерации аминовых растворов, используемых при очистке газа или углеводородной жидкости от кислых компонентов растворами аминов. .

Изобретение относится к катализатору для очистки выхлопных газов, способу регенерации такого катализатора, а также к устройству и способу очистки выхлопных газов при использовании данного катализатора.

Изобретение может быть использовано в энергетической, нефтехимической, химической и металлургической отраслях промышленности. Способ разделения газовых смесей, содержащих водород и диоксид углерода, включает абсорбционное удаление диоксида углерода из газовых смесей абсорбентом на основе водных растворов карбонатов щелочных металлов при повышенном давлении, регенерацию насыщенного абсорбента при пониженном давлении и/или повышенной температуре с подводом тепла через кипятильник 5, сжатие регенерированного адсорбента насосом 6, охлаждение регенерированного абсорбента и подачу в абсорбер 1, а также охлаждение парогазовой смеси, выделяемой при регенерации абсорбента. Насыщенный абсорбент расширяют в гидравлической или парожидкостной турбине 3 с получением механической энергии, а перед его подачей на гидравлическую или парожидкостную турбину 3 дополнительно нагревают за счет косвенного теплообмена с горячим регенерированным абсорбентом в дополнительном теплообменнике 2. Охлаждение регенерированного абсорбента осуществляют в холодильнике 7. Изобретение позволяет увеличить эффективность работы гидравлической или парожидкостной турбины с повышением степени рекуперации энергии сжатого насыщенного абсорбента. 1 з.п. ф-лы, 1 ил., 2 табл., 2 пр.
© Патентный поиск, поиск патентов на изобретения - FindPatent.RU 2012-2024
Политика конфиденциальности 2016-09-15 2017-08-16T11:58:47
Наверх