Способ получения бензоата олова (ii)

Изобретение относится к способу получения бензоата олова (II) путем прямого взаимодействия оксида олова (II) с карбоновой кислотой в условиях интенсивного механического перемешивания и использования перетирающего агента, объемной фазы на основе органического растворителя и трибохимического катализатора при соизмеримых с комнатной температурах, где оксид олова (II) дозируют в количестве 0,15-1,00 моль/кг исходной загрузки в мольном соотношении с бензойной кислотой 1:2,10, растворителем объемной фазы берут уайт-спирит, а в качестве перетирающего агента фехраль в массовом соотношении с загрузкой 1:1, загрузку ведут в последовательности уайт-спирит, перетирающий агент, кислота, после чего включают механическое перемешивание и подогрев и в течение 10-24 мин ведут приготовление раствора кислоты с температурой в момент завершения 40-45˚C, после чего подогрев удаляют и, не прекращая перемешивания, вводят трибохимический катализатор в количестве (1÷25)·10-3 моль/кг и оксид олова (II), далее проводят процесс получения карбоксилата при текущем контроле за ходом протекания вплоть до полного превращения оксида в целевую соль, затем перемешивание прекращают, суспензию твердой соли отделяют от перетирающего агента и фильтруют, осадок на фильтре промывают промывным растворителем после отмывки перетирающего агента и элементов реактора от остатков реакционной смеси уайт-спиритом, хорошо отжимают, снимают с фильтра и сушат на воздухе до постоянного веса. Способ позволяет увеличить выход целевого продукта и достигается высокий процент перехода масс исходных реагентов в массу целевого продукта. 2 з.п. ф-лы, 14 пр.

 

Изобретение относится к технологии получения солей олова (II) и может быть использовано в различных областях химической и иных видов практики, в аналитическом контроле и в научных исследованиях.

Известно получение карбоксилатов ряда металлов, включая и олово (II), на основе водных растворов солей металлов, C8-C22 карбоновых кислот и щелочного агента при нагревании, когда процесс проводят путем ввода соответствующих кислот в нагретый водный раствор солей металлов, поставляющих катион карбоксилата, и нагревание осуществляют до температуры плавления или предплавления кислоты, после чего в полученную суспензию или эмульсию расплава жирных кислот в водном растворе солей вводят при указанной температуре щелочной агент и процесс проводят при молярном соотношении соль:кислота:щелочной агент 1:n:n или (n+0,4), где n – заряд соответствующего катиона металла. При этом в качестве щелочного агента используется едкий натр или едкое кали, процесс проводят при 40-100°C или при температуре ниже температуры плавления соответствующего металлического мыла на 40-45°C (Пат. РФ 2088570, опубл. 27.08.1997).

Недостатками данного способа получения солей методом обменного разложения являются:

1. Использование в качестве реагентов кислоты, щелочи и водорастворимой соли металла, карбоксилат которого предполагается получить. При этом, если кислота и соль поливалентного металла поставляет свои фрагменты в целевой карбоксилат, то NaOH или KOH в последнем никак не представлен и превращается в сопутствующую соль с анионом взятой водорастворимой соли поливалентного металла, являющуюся в ряде случаев просто компонентом сточных вод.

2. Водорастворимая соль поливалентного металла является продуктом более глубокой переработки природного сырья в сравнении с оксидом и (или) металлом. Следовательно, она более дефицитна.

3. Рассматриваемый способ сориентирован на C8-C22 жирные кислоты. Совсем не очевидно, что их можно просто так заменить на ароматические.

4. Данный способ требует подогрева до температур вплоть до 100˚C, причем в несколько этапов, с довольно жестким поддержанием температуры в период ввода щелочного агента и плавления и предплавления кислоты. И хотя данные температуры невелики (до 100°C), их поддержание в требуемом диапазоне - задача непростая.

5. Процесс требует больших расходов воды, что приводит к большим объемам требующих очистки сточных вод.

Известен способ получения карбоксилатов олова (II), в соответствии с которым металлическое олово в виде порошка и других форм вводят в контакт с карбоновой кислотой и промотором при нагревании до 60°C, с подачей воздуха или другого кислородсодержащего газа, дальнейшим нагреванием до 140-180°C и выдержкой при такой температуре до накопления определенного количества олова-продукта. На определенном этапе кислородсодержащий газ меняют на инертный и в такой атмосфере проводят завершение и прекращение процесса (Patent USA №6303808, опубл. 10/16/2001).

Недостатками данного способа являются:

1. Использование довольно высоких температур в основной стадии процесса, обеспечивающих поддержание кислоты-реагента в расплавленном состоянии или же вблизи него.

2. Замена среды свободного контакта с воздухом на инертную в определенный момент времени по ходу процесса, что требует соответствующих мер текущего контроля и соответствующих возможностей для проведения такой операции.

3. В продуктах реакции всегда присутствуют карбоксилаты олова (II) и олова (IV), которые нужно разделять, что значительно усложняет процесс. К тому же нет никаких оснований полагать, что это будут только средние соли, а не смесь средних и основных, которых в 2 раза больше (одна для олова (II) и 3 для олова (IV), не считая различных аддуктов основных и средних солей. Поскольку металлическое олово бралось в избытке, просчитать благоприятную загрузку кислоты на получение доминирования карбоксилатов олова (II) просто не представляется возможным.

4. Процесс проводят в присутствии промотора в количестве до 20% от металлического олова (предпочтительно 1-2%). В качестве последних рекомендованы 4-трет-бутилкатехол; 2,5-ди-трет-бутилгидрохинон, либо стерически затрудненные фенолы, пероксиды, гидропероксиды и способные легко окисляться с образованием пероксидов и гидроксидов углеводороды. Среди них есть довольно сильные окислители соединений олова (II) в соединения олова (IV), что дополнительно осложняет управление составом получаемых продуктов.

5. При разделении реакционных смесей рекомендуется отгонка непрореагировавшей кислоты под вакуумом, что гораздо более сложно, время- и материальнозатратно в сравнении с отделением твердой фазы путем фильтрования.

Наиболее близким к заявляемому является способ трибохимического получения металлсодержащих мыл – компонентов жирующих смесей (патент РФ №2092533, опубл. 10.10.1997; БИ №28), в соответствии с которым соли переходных и иных металлов получают путем прямого взаимодействия оксидов, гидроксидов и карбонатов металлов I-VIII групп Периодической системы с C7 и выше карбоновыми кислотами как индивидуально, так и в виде содержащих эти кислоты композиций и отходов, в присутствии масляной составляющей и растворителя в условиях полного измельчения твердой фазы системы по ходу процесса в бисерной мельнице в присутствии 1-2% по массе воды и 0,08-0,10% по массе трибохимического катализатора, в качестве которого используют азотсодержащие соединения, лучшими из которых являются нитраты аммония и щелочных металлов, вторичные и третичные амины и амиды кислот. При этом в качестве растворителя используют парафиновые и ароматические углеводороды, их технические смеси и масло ПОД. В него вводят масляную составляющую (рыбий жир и подсолнечное масло, сложноэфирные и неомыляемые составляющие талового и кислых масел, смолистые компоненты отходов СЖК, индустриальные масла), жидкие и твердые компоненты кислотсодержащих композиций, воду и трибохимический катализатор и при интенсивном перемешивании и нагревании все перечисленное превращают в раствор, в который дозируют металлсодержащий реагент и ведут процесс получения целевого продукта.

Недостатками данного способа являются:

1. Предложенный способ направлен на получение металлсодержащих мыл для мыловаренного и кожевенного производства, для чего в реакционную смесь вводят масляную композицию, составляющую значительную по массе часть загрузки. Способ не предполагает выделения полученных карбоксилатов в чистом виде, т.е. предполагает использование полученной реакционной смеси как единого целого. Уже сам этот факт исключает прямое применение данного способа для получения индивидуального карбоксилата металла с выделением, соответствующей очисткой и подтверждающей идентификацией.

2. В цитируемом способе используется много многокомпонентного технического сырья, компоненты и примеси которого могут оказывать на ход процесса значимое, но непредсказуемое, а на данный момент и практически неизученное влияние. Отказ от специального ввода таких компонентов также непредсказуем, вплоть до того, что процесс станет неработоспособным.

3. В рассматриваемом способе вводится 1-2% по массе воды, которая в соизмеримых количествах как реакционная образуется по ходу процесса. Такой ввод воды с точки зрения целесообразности не очевиден и требует экспериментального подтверждения или же надежного опровержения.

4. Наличие масляной составляющей, да еще в больших количествах, может существенно нивелировать влияния других составляющих объемных фаз рассматриваемых процессов, в частности, парафиновых и ароматических углеводородов в качестве компонентов комбинированных растворителей. Нет оснований считать, что все эти компоненты, будучи самостоятельными растворителями, т.е. без масляной составляющей, окажутся благоприятными для проведения процесса и не потребуют изменений в природе и количествах других составляющих загрузок на процесс. Все это может определиться лишь при подтверждении или опровержении целенаправленным экспериментом.

5. То же самое можно сказать и о природе и количестве трибохимического катализатора или стимулирующей добавки. Тем более, когда не ясен детальный механизм данного стимулирования.

Задачей предлагаемого решения является подобрать также условия проведения процесса взаимодействия оксида олова (II) с бензойной кислотой, которые бы обеспечили при комнатной и близких к ней температурах высокие выход и избирательность получения бензоата олова (II), а также приемлемые для практических целей степени превращения исходных реагентов и скорости получения средней соли олова (II).

Поставленная задача достигается тем, что оксид олова (II) дозируют в количестве 0,15÷1,0 моль/кг исходной загрузки в мольном соотношении с бензойной кислотой 1:2,10, в качестве растворителя объемной фазы берут уайт-спирит, а в качестве перетирающего агента - фехраль в массовом соотношении с загрузкой 1:1, загрузку ведут в последовательности уайт-спирит, перетирающий агент, кислота, после чего включают механическое перемешивание и подогрев и в течение 10-24 мин ведут приготовление раствора кислоты с температурой в момент завершения 40-45°C, после чего подогрев удаляют и, не прекращая перемешивания, вводят трибохимический катализатор в количестве (1-25)·10-3 моль/кг и оксид олова (II), далее проводят процесс получения карбоксилата при текущем контроле за ходом протекания вплоть до полного превращения оксида в целевую соль, затем перемешивание прекращают, суспензию твердой соли отделяют от перетирающего агента и фильтруют, осадок на фильтре промывают промывным растворителем после отмывки перетирающего агента и элементов реактора от остатков реакционной смеси уайт-спиритом, хорошо отжимают, снимают с фильтра и сушат на воздухе до постоянного веса. При этом в качестве трибохимического катализатора берут п-аминоазобензол, бензидин, нафтиламин, п-аминофенол, 2-аминопиридин и 4-амино-1,2,4-триазол. А фильтрат и промывной растворитель возвращают в повторный процесс.

Характеристика используемого сырья:

Оксид олова (II) ТУ 6-09-1503-87

Бензойная кислота ГОСТ 6413-77

п-Аминоазобензол ГОСТ 4681-70

Бензидин ТУ 6-09-4221-76

Нафтиламин ГОСТ 8827-74

п-Аминофенол ГОСТ 5209-77

2-Аминопиридин ТУ 6-09-672-77

4-амино-1,2,4-триазол ТУ 6-09-08-949-75

Уайт-спирит ГОСТ 3134-78

Фехраль ГОСТ 8803-89.

Проведение процесса заявляемым способом следующее. В бисерную мельницу вертикального типа с высокооборотной механической мешалкой лопастного типа и пластмассовым корпусом объемом 285 мл и диаметром входного отверстия 49 мм вводят расчетные количества растворителя, фехраля в виде колец диаметром 8-10 мм, выполненных из провода диаметром 1 мм, и бензойной кислоты. Корпус с загруженными компонентами помещают на свое место в каркасной раме, соединяют с крышкой, снабженной сальниковой коробкой, механической мешалкой с лопастью из нержавеющей стали, отверстиями для помещения датчика температуры и пробоотборника, и должным образом крепят. Включают механическое перемешивание, подводят снизу жидкостную обогревательную баню и ведут обогрев, перемешивание и приготовление раствора бензойной кислоты таким образом, чтобы температура к концу операции достигала 40-45°C. По завершении стадии растворения обогревающую баню удаляют, в реактор загружают расчетные количества трибохимического катализатора и оксида олова (II) и этот момент принимают за начало процесса получения карбоксилата. Контроль за ходом процесса осуществляют методом отбора проб и определения в них содержания соединений олова (II) и текущих концентраций кислоты. Как только последние приближаются к расчетным значениям, отвечающим практически 100%-ному превращению оксида в средний карбоксилат, перемешивание прекращают, отсоединяют корпус от его крышки и опускают таким образом, чтобы была возможность остаткам реакционной смеси стечь с вала и лопасти механической мешалки в корпус. Далее корпус реактора вынимают из гнезда каркасной рамы, а его содержимое выливают в воронку с сеткой с ячейками 0,3×0,3 мм. Оставшийся на сетке перетирающий агент аккуратно снимают и возвращают в корпус реактора. Проводят снова сборку бисерной мельницы и ее крепление в каркасной раме. Далее вводят некоторое количество растворителя жидкой фазы, включают механическое перемешивание и проводят отмывку корпуса, мешалки и перетирающего агента от остатков реакционной смеси (РС). После завершения этой операции перемешивание прекращают и проводят повторное отделение перетирающего агента от промывного растворителя, собирая последний в специально предусмотренную емкость. Параллельно отделенную от перетирающего агента суспензию реакционной смеси фильтруют, осадок на фильтре промывают промывным растворителем, тщательно отжимают и отправляют на сушку или очистку путем перекристаллизации. А фильтрат и промывной растворитель анализируют и используют в загрузке повторного процесса. Последний может быть использован и в обозначенных выше промывках осадка продукта на фильтре.

Пример №1

В бисерную мельницу вертикального типа с высокооборотной (1560 об/мин) мешалкой с размерами лопасти 48×36×1,8 мм из нержавеющей стали вводят 90,12 г уайт-спирита, 100 г фехраля как перетирающего агента и 6,41 г бензойной кислоты. Корпус реактора помещают в свое гнездо в каркасной раме, соединяют с крышкой, проверяют прокручивание вала мешалки, подводят снизу предварительно нагретую до 50-70°C нагревательную баню, включают механическое перемешивание и начинают приготовление раствора кислоты. Начальная температура 23°C. Через 15 мин она достигла 41°C и практически вся твердая фаза кислоты перешла в раствор. Не прекращая перемешивания, убирают, путем опускания вниз, нагревательную баню, через предназначенное для отбора проб отверстие вводят 0,1 г п-аминоазобензола и 3,37 г оксида олова (II) и начинают процесс получения целевого продукта. Процесс ведут при естественно складывающейся температуре и текущем контроле методом отбора проб и определения в них содержаний накопившихся соединений олова (II) и неизрасходованной кислоты. На основе этих данных строят зависимость выхода продукта от времени протекания процесса. Для рассматриваемого примера она приводится в табличной форме записи:

Выход продукта, % 25 50 75 > 98
Время достижения, мин 8 17 59 117
Температура РС в данный момент времени, °C 44 40 36 29

По достижении по результатам анализа превышающего 98% выхода продукта процесс его получения прекращают, останавливают механическое перемешивание реактора, отсоединяют корпус от крышки с механической мешалкой и опускают его вниз таким образом, чтобы нижняя кромка лопасти мешалки оказалась над реакционной смесью в корпусе. В таком положении выдерживают 5 мин, давая возможность остаткам РС стечь. После этого корпус с перетирающим агентом и РС вынимают из гнезда каркасной рамы и его содержимое выливают в воронку с сеткой в качестве фильтровальной перегородки для отделения фехраля. Перетирающий агент тщательно снимают с сетки и возвращают в корпус реактора. Установку собирают заново, вводят 30 г уайт-спирита, включают механическое перемешивание и в течение 10 мин проводят отмывку стенок и содержимого реактора от остатков РС. Далее перемешивание прекращают и проводят повторное отделение перетирающего агента. Промывной растворитель собирают в специально предусмотренную емкость.

Отделенную ранее от перетирающего агента суспензию РС подвергают фильтрованию, осадок промывают на фильтре частью собранного промывного растворителя, тщательно отжимают, аккуратно снимают и отправляют на воздушную сушку до постоянного веса. После завершения сушки полученную массу взвешивают и определяют выход продукта с учетом потерь при выделении. Он оказался равным 96%, т.е. потери при выделении составили ~ 3%. Твердую фазу тщательно измельчают, определяют эквивалентную массу и помещают в емкость для хранения. При необходимости ее направляют на очистку путем перекристаллизации.

Фильтрат и промывной растворитель взвешивают, определяют в них содержания соли олова (II) и остаточной кислоты и отправляют на загрузку повторного процесса. В данном случае с ними возвращается ~ 1% полученного бензоата олова (II) как целевого продукта.

Примеры №2-5

Реактор, исходные реагенты, трибохимический катализатор, растворитель жидкой фазы, мольное соотношение оксид:кислота, дозировка п-аминоазобензола, масса загрузки и ее соотношение с массой перетирающего агента, природа последнего, последовательности операций при загрузке, приготовлении раствора бензойной кислоты, проведении процесса, его завершении, отделении перетирающего агента, отмывке его и внутренних поверхностей корпуса и элементов реактора от остатков реакционной смеси, выделении из последней твердого целевого продукта и возврате фильтрата и промывного растворителя на загрузку повторного процесса аналогичны описанным в примере 1. Отличается величинами загрузок оксида олова (II) и бензойной кислоты. Указанные различия и другие характеристики процесса сведены в табл. (РС – реакционная смесь).

Характеристики загрузки и проводимого процесса Пример №
2 3 4 5
Дозировка оксида олова (II), моль/кг 0,15 0,50 0,75 1,00
Дозировка бензойной кислоты, моль/кг 0,32 1,05 1,57 2,10

Температура РС, °C
Начальная 20 22 21 20
В момент загрузки SnO 40 41 43 45
Максимальная 45 44 49 48
В момент окончания процесса 22 27 31 30
Длительность приготовления раствора кислоты, мин 10 15 18 24
Время достижения выхода продукта (Ф, % от теор.), мин
Ф=0,25 10 15 26 38
Ф=0,50 17 34 51 70
Ф=0,75 31 58 77 113
Ф > 98 66 115 140 180
Масса введенного промывного растворителя, г 25 30 35 40
Длительность отмывки перетирающего агента и реактора от остатков РС, мин 8 12 14 20
Выход отделенного и высушенного карбоксилата с учетом потерь при выделении, % от теор. 94 96 97 98

Примеры №6-9

Реактор, исходные реагенты и их загрузки, растворитель жидкой фазы, масса загрузки и ее соотношение с массой перетирающего агента, природа последнего, последовательность операций при загрузке, приготовлении раствора бензойной кислоты, проведении процесса, его завершении, отделении перетирающего агента, отмывке его и внутренних поверхностей корпуса и элементов реактора от остатков реакционной смеси, выделении из последней твердого целевого продукта и возврате фильтрата и промывного растворителя на загрузку повторного процесса аналогичны описанным в примере 1. Отличается отсутствием п-аминоазобензола в загрузке и дозировками этого трибохимического катализатора, что вместе с другими характеристиками процесса сведено в таблицу.

Характеристики загрузки и проводимого процесса Пример №
6 7 8 9
Дозировка п-аминоазобензола в исходную РС, моль/кг 0,00 10-3 10-2 2,5·10-2
Температура РС, °C
Начальная 23 22 20 21
В момент загрузки SnO 44 43 44 43
Максимальная 44 45 48 48
В момент окончания процесса 26 28 30 31
Длительность приготовления раствора кислоты, мин 11 10 10 12
Время достижения выхода продукта (Ф, % от теор.), мин

Ф=0,25 14 7 4
Ф=0,50 *240 30 16 12
Ф=0,75 62 26 22
Ф > 0,98 120 53 35
Масса вводимого промывного растворителя, г 30 30 30 30
Длительность отмывки перетирающего агента и реактора от остатков РС, мин 13 12 12 13
Выход отделенного и высушенного карбоксилата с учетом потерь при выделении, % от теор. * 96 97 97

* - максимально достигнутая степень превращения реагента в недостатке (т.е. SnO) равна 0,4, а продукты представлены основной и средней солью в мольном соотношении 1:1,8.

Примеры №10-14

Реактор, исходные реагенты и их загрузки, растворитель жидкой фазы, масса загрузки и ее соотношение с массой перетирающего агента, природа последнего, последовательности операций при загрузке, приготовлении раствора кислоты, проведении процесса, разделении реакционной смеси, работе с жидкой и твердой фазами, а также загрузка трибохимического катализатора аналогичны описанным в примере 8. Отличаются природой трибохимического катализатора, которая вместе с другими характеристиками процесса приведена в таблице.

Природа трибохимического катализатора и характеристики проводимого процесса Пример №
10 11 12 13 14
Природа трибохимического катализатора бензидин нафтил-амин п-амино-фенол 2-амино-пиридин 4-амино-1,2,4-триазол

Температура РС, °C
Начальная 19 19 20 18 18
В момент загрузки SnO 42 44 43 41 41
Максимальная 43 44 44 41 43
В момент окончания процесса 30 28 26 24 25
Длительность приготовления раствора кислоты, мин 12 14 13 11 12
Время достижения выхода продукта (Ф, % от теор.), мин
Ф=0,25 9 9 7 19 7
Ф=0,50 19 20 20 32 20
Ф=0,75 35 37 37 48 46
Ф > 98 93 70 128 152 145
Масса вводимого промывного растворителя, г 31
32
30 31 30
Длительность отмывки перетирающего агента и реактора от остатков РС, мин 13 12 11 12 13
Выход отделенного и высушенного карбоксилата с учетом потерь при выделении, % от теор. 95 95 96 95 95

Положительный эффект предлагаемого решения состоит в том:

1. В предлагаемом решении не требуется большой избыток кислоты и достигается высокий процент перехода масс исходных реагентов в массу целевого продукта. Сопутствующий продукт вода имеет небольшую в сравнении с целевым карбоксилатом молекулярную массу и накапливается в небольших по массе количествах.

2. Основная масса продукта из-за плохой растворимости в жидкой составляющей объемной фазы накапливается в суспендированном виде и легко отделяется путем простого фильтрования. Такой продукт при практически количественном превращении в него реагента в недостатке и отмывке остатков кислоты промывным растворителем на фильтре имеет довольно высокую степень чистоты и во многих случаях своего использования в дополнительной очистке путем перекристаллизации просто не нуждается.

3. Процесс не осложнен переработкой фильтратов и промывного растворителя. Они как единое целое могут быть переработаны в самом процессе.

4. Процесс проводится при низких температурах и не требует котлонадзорного оборудования.

1. Способ получения бензоата олова (II) путем прямого взаимодействия оксида олова (II) с карбоновой кислотой в условиях интенсивного механического перемешивания и использования перетирающего агента, объемной фазы на основе органического растворителя и трибохимического катализатора при соизмеримых с комнатной температурах, отличающийся тем, что оксид олова (II) дозируют в количестве 0,15-1,00 моль/кг исходной загрузки в мольном соотношении с бензойной кислотой 1:2,10, растворителем объемной фазы берут уайт-спирит, а в качестве перетирающего агента фехраль в массовом соотношении с загрузкой 1:1, загрузку ведут в последовательности уайт-спирит, перетирающий агент, кислота, после чего включают механическое перемешивание и подогрев и в течение 10-24 мин ведут приготовление раствора кислоты с температурой в момент завершения 40-45°C, после чего подогрев удаляют и, не прекращая перемешивания, вводят трибохимический катализатор в количестве (1÷25)·10-3 моль/кг и оксид олова (II), далее проводят процесс получения карбоксилата при текущем контроле за ходом протекания вплоть до полного превращения оксида в целевую соль, затем перемешивание прекращают, суспензию твердой соли отделяют от перетирающего агента и фильтруют, осадок на фильтре промывают промывным растворителем после отмывки перетирающего агента и элементов реактора от остатков реакционной смеси уайт-спиритом, хорошо отжимают, снимают с фильтра и сушат на воздухе до постоянного веса.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве трибохимического катализатора берут п-аминоазобензол, бензидин, нафтиламин, п-аминофенол, 2-аминопиридин или 4-амино-1,2,4-триазол.

3. Способ по п.1, отличающийся тем, что фильтрат и промывной растворитель возвращают в повторный процесс.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу получения n-аминобензоата марганца (II) путем прямого взаимодействия металла с карбоновой кислотой в присутствии окислителя. .
Изобретение относится к усовершенствованному способу получения бензоата железа (III) путем взаимодействия раздробленного чугуна с бензойной кислотой и кислородом воздуха в качестве окислителя в присутствии хлорида натрия в качестве стимулирующей добавки.

Изобретение относится к способу получения м-нитробензоата марганца (II) путем взаимодействия металла с кислотой в присутствии окислителя, органической жидкой фазы и стимулирующей добавки в бисерной мельнице.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения бензоата марганца (II) прямым взаимодействием металла с карбоновой кислотой в присутствии окислителя, стимулирующей добавки йода и органического растворителя жидкой фазы в бисерной мельнице, в котором в качестве окислителя берут пероксид марганца в количестве 0,15-0,50 моль/кг, а мольное соотношение металл-пероксид (1,5÷2,2):1; бензойную кислоту берут в количестве (2,05÷2,1)·(n Mn+ ), где nMn и - количество молей металла и его пероксида в загрузке, в качестве растворителя жидкой фазы используют бутилацетат, а стимулирующей добавки - молекулярный йод в количестве 0,02-0,05 моль/кг; процесс начинают и ведут в условиях интенсивного перемешивания и принудительного охлаждения в диапазоне температур от комнатной до 45-60°С до достижения практически количественного расходования металла и его пероксида в продукт, после чего перемешивание и принудительное охлаждение реакционной смеси прекращают, реакционную смесь отделяют от стеклянного бисера и фильтруют, стеклянный бисер и элементы реактора промывают растворителем жидкой фазы, который в последующем идет на промывку осадка на фильтре, полученный фильтрат охлаждают до 7-10°С и выдерживают при такой температуре в течение 2-2,5 час для завершения кристаллизации продукта, образовавшуюся суспензию фильтруют, полученные осадки продукта направляют раздельно на очистку путем перекристаллизации, а фильтрат возвращают в повторный процесс.
Изобретение относится к усовершенствованному способу получения бензоата железа (III) из магнетита и раздробленного чугуна при их взаимодействии с бензойной кислотой.
Изобретение относится к усовершенствованному способу получения бензоата железа (III) взаимодействием раздробленного железа с кислотой при барботаже воздуха в качестве окислителя с использованием стимулирующей добавки в реакторе с высокоскоростной лопастной мешалкой, в котором в качестве жидкой фазы берут 3,5-3,9 моль/кг раствора бензойной кислоты в смеси диметилформамида и н-бутилового спирта в массовом соотношении 1:1-1:1,5, содержащего 0,03-0,07 моль/кг йода в качестве стимулирующей добавки, который вводят в интенсивный контакт с раздробленным железом в массовом соотношении 4,44:1, а сам процесс начинают с приготовления раствора бензойной кислоты и йода в смесевом растворителе и проводят в бисерной мельнице вертикального типа при соотношении масс жидкой фазы и стеклянного бисера 1:1 при барботаже воздуха с расходом 0,3-0,5 л/мин на 1 кг жидкой фазы и температуре 70-80°С, поддерживаемой с помощью жидкостной обогревающей бани, до практически полного расходования загруженной кислоты, после чего перемешивание прекращают, реакционную смесь отделяют от стеклянного бисера и непрореагировавших частиц железа путем пропускания через находящуюся в поле действия магнита металлическую сетку, после чего фильтруют; получаемый на фильтре осадок сушат или направляют на перекристаллизацию из ацетона, а фильтрат анализируют на содержание солей железа и возвращают в повторный процесс.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения аммонийных солей ароматических карбоновых кислот путем реакции ароматической карбоновой кислоты с аммиаком в апротонном растворителе.

Изобретение относится к парфюмернркосметической п|Эомышленности.' В способе получения солюбилизатора для косметических изделий с целью улучшения качества целевого продукта оксиэтилированный спиртсмол.

Изобретение относится к технологии органического синтеза, в частности к переработке пентаэритрит-формиатных маточных растворов, и может быть использовано для получения формиата натрия.

Изобретение относится к способу получения очищенной терефталевой кислоты, в котором экономично выполняют способ без использования сушилки, в котором влажные кристаллы сырой терефталевой кислоты очищают в виде суспензии с помощью водной жидкости, без высушивания влажных кристаллов до кристаллического порошка.

Изобретение относится к улучшенному способу удаления ацетальдегида из системы уксусной кислоты, включающему: (i) получение раствора, содержащего метилиодид и ацетальдегид, из системы уксусной кислоты; и (ii) контактирование раствора с ионообменной смолой, где контактирование раствора с ионообменной смолой преобразует, по меньшей мере, часть ацетальдегида для выхода олигомера и где олигомер содержит кротоновый альдегид.

Изобретение относится к способу окисления алкилароматического соединения, включающему контактирование алкилароматического соединения, растворителя, включающего предшественник по меньшей мере одной ионной жидкости, источника брома, катализатора и окислителя для получения продукта окисления, включающего по меньшей мере одно соединение, выбранное из ароматического спирта, ароматического альдегида, ароматического кетона и ароматической карбоновой кислоты, причем растворитель дополнительно включает карбоновую кислоту при массовом соотношении карбоновой кислоты к ионной жидкости от 1:16 до 16:1 и массовое соотношение растворителя и алкилароматического соединения в смеси составляет от 1:1 до 10:1, и в котором продукт окисления содержит менее 2500 ч./млн 4-карбоксибензальдегида.

Изобретение относится к процессу производства уксусной кислоты, включающему: (a) карбонилирование метанолом в присутствии катализатора в реакционной зоне для получения реакционной смеси, содержащей уксусную кислоту, метилацетат, йодистый метил, катализатор и воду; (b) фазовое разделение как минимум части реакционной смеси в зоне испарения с получением: (i) жидкого потока, содержащего катализатор, и (ii) газообразного потока (BV), содержащего уксусную кислоту, метилацетат, йодистый метил и воду; (c) отделение газообразного потока в зоне разделения на фракции для получения: (i) потока продукции, содержащего уксусную кислоту и воду и (ii) отделенного головного потока, содержащего уксусную кислоту, метилацетат, йодистый метил и воду; (d) конденсирование отделенного головного потока и образование жидкой смеси, которая содержит воду не более 20% по массе на основании массы жидкой смеси и массового отношения уксусной кислоты к воде как минимум 1:1, и содержание алканов изменяется в диапазоне от 0,1 до 15% масс.

Группа изобретений относится к биотехнологии. Предложены способы получения молочной кислоты, получения лактида и получения полимолочной кислоты.

Изобретение относится к химической промышленности, в частности к способу выделения глиоксалевой кислоты (ГК), которая широко применяется в органическом синтезе, например является исходным продуктом для получения ванилина, аллантоина и биоразлагаемых полимеров.

Изобретение относится к способу получения уксусной кислоты, включающему этапы: (a) карбонилирования метанола в присутствии катализатора в реакционной зоне с получением реакционной смеси (А), содержащей уксусную кислоту, метилацетат, метилйодид, катализатор и воду; (b) разделения, по меньшей мере, части реакционной смеси (А) в зоне отпарки для получения содержащего катализатор жидкого потока (BL) и парового потока (BV), содержащего уксусную кислоту, метилацетат, метилйодид и воду, и вывода потока пара (BV) из зоны отпарки; (c) отделения парового потока (BV) в зоне фракционирования для получения потока продукта (CP), содержащего уксусную кислоту и незначительное количество воды, и головного погона (CO), содержащего уксусную кислоту, метилацетат, метилйодид и воду; (d) конденсации головного погона (CO) и образования жидкой смеси (D) с содержанием воды не более 10 вес.%, содержанием уксусной кислоты по меньшей мере 10 вес.%, содержащей также метилйодид по меньшей мере 20 вес.

Изобретение относится к органической химии, а именно к группе галогенацетатов, и непосредственно касается получения монохлорацетата серебра, применяемого, в частности, для получения полимерных материалов, используемых в медицине.

Изобретение относится к способу производства уксусной кислоты методом карбонилирования, включающему стадии очистки потока неочищенного продукта в колонне для легких фракций с получением потока продукта; подачи потока продукта в осушительную колонну с получением потока сухого продукта и одного или нескольких паровых боковых потоков, где один или несколько паровых боковых потоков обеспечивают энергией одну или несколько систем разделения.

Предложены новая каталитическая система, новый способ её получения и применение каталитических систем для получения продукта тримеризации олефинов. Каталитическая система содержит: а) композицию, содержащую С3-С25-карбоксилат хрома(III), b) пиррольное соединение; и c) соединение гидрокарбил-металл.

Изобретение относится к способу получения бензоата олова путем прямого взаимодействия оксида олова с карбоновой кислотой в условиях интенсивного механического перемешивания и использования перетирающего агента, объемной фазы на основе органического растворителя и трибохимического катализатора при соизмеримых с комнатной температурах, где оксид олова дозируют в количестве 0,15-1,00 молькг исходной загрузки в мольном соотношении с бензойной кислотой 1:2,10, растворителем объемной фазы берут уайт-спирит, а в качестве перетирающего агента фехраль в массовом соотношении с загрузкой 1:1, загрузку ведут в последовательности уайт-спирит, перетирающий агент, кислота, после чего включают механическое перемешивание и подогрев и в течение 10-24 мин ведут приготовление раствора кислоты с температурой в момент завершения 40-45˚C, после чего подогрев удаляют и, не прекращая перемешивания, вводят трибохимический катализатор в количестве ·10-3 молькг и оксид олова, далее проводят процесс получения карбоксилата при текущем контроле за ходом протекания вплоть до полного превращения оксида в целевую соль, затем перемешивание прекращают, суспензию твердой соли отделяют от перетирающего агента и фильтруют, осадок на фильтре промывают промывным растворителем после отмывки перетирающего агента и элементов реактора от остатков реакционной смеси уайт-спиритом, хорошо отжимают, снимают с фильтра и сушат на воздухе до постоянного веса. Способ позволяет увеличить выход целевого продукта и достигается высокий процент перехода масс исходных реагентов в массу целевого продукта. 2 з.п. ф-лы, 14 пр.

Наверх