Способ регенерации адсорбента процесса осушки и очистки углеводородного газа (варианты) и система для его осуществления



Способ регенерации адсорбента процесса осушки и очистки углеводородного газа (варианты) и система для его осуществления
Способ регенерации адсорбента процесса осушки и очистки углеводородного газа (варианты) и система для его осуществления
B01D53/00 - Разделение (разделение твердых частиц мокрыми способами B03B,B03D; с помощью пневматических отсадочных машин или концентрационных столов B03B, другими сухими способами B07; магнитное или электростатическое отделение твердых материалов от твердых материалов или от текучей среды, разделение с помощью электрического поля, образованного высоким напряжением B03C; центрифуги, циклоны B04; прессы как таковые для выжимания жидкостей из веществ B30B 9/02; обработка воды C02F, например умягчение ионообменом C02F 1/42; расположение или установка фильтров в устройствах для кондиционирования, увлажнения воздуха, вентиляции F24F 13/28)

Владельцы патента RU 2637242:

Акционерное общество "НИПИгазпереработка" (АО "НИПИГАЗ") (RU)

Изобретение относится к технике и технологии адсорбционной осушки и очистки углеводородных газов и может быть использовано в нефтегазоперерабатывающей и нефтехимической промышленности при проектировании и строительстве объектов подготовки и переработки газа, нефтехимпереработки, имеющих в своем составе установки адсорбционной подготовки газа. Способ регенерации адсорбента включает последовательное нагревание и охлаждение адсорбента продувкой сухим отбензиненным газом в качестве газа регенерации и газа охлаждения, который получают выделением углеводородов С2+выше или С3+выше из осушенного и очищенного углеводородного газа при его низкотемпературной переработке, последующем сжатии и охлаждении в дожимной компрессорной станции, нагрев газа охлаждения после стадии охлаждения адсорбента для получения горячего газа регенерации и его подачу на регенерацию адсорбента. При этом по первому варианту в качестве газа охлаждения используют часть потока сухого отбензиненного газа, который отбирают после охлаждения в дожимной компрессорной станции в количестве, равном общему количеству газа, необходимого для регенерации адсорбента, а при достижении заданной температуры на стадии охлаждения адсорбента подачу газа охлаждения прекращают и одновременно на стадии получения газа регенерации обеспечивают подачу части потока горячего сухого отбензиненного газа, отбираемого после сжатия в дожимной компрессорной станции в количестве, равном количеству газа охлаждения. По второму варианту в качестве газа охлаждения используют часть потока сухого отбензиненного газа, который отбирают после охлаждения в дожимной компрессорной станции в рассчитанном количестве, обеспечивающем за время цикла охлаждение-регенерация охлаждение адсорбента, при этом после стадии охлаждения адсорбента газ охлаждения соединяют с частью потока горячего сухого отбензиненного газа, постоянно отбираемого после сжатия в дожимной компрессорной станции в количестве, суммарно обеспечивающем регенерацию адсорбента. Также предложена система для осуществления предлагаемого способа. Изобретение позволяет снизить энергетические затраты на проведение процесса регенерации адсорбента. 3 н. п. ф-лы, 1 ил.

 

Изобретение относится к технике и технологии адсорбционной осушки и очистки углеводородных газов и может быть использовано в нефтегазоперерабатывающей и нефтехимической промышленности при проектировании и строительстве объектов подготовки и переработки газа, нефтехимпереработки (ГПЗ, НПЗ, ГХК, производства СПГ), имеющих в своем составе установки адсорбционной подготовки газа.

В процессах подготовки и переработки углеводородных газов и жидкостей, где применяются адсорбционные процессы (осушки или осушки/очистки), основные энергетические расходы приходятся на регенерацию адсорбента, которая, как правило, проводится при температуре 180-320°C продувкой находящегося в стадии регенерации адсорбера выбранным газом регенерации (углеводородный газ, инертный газ). Для нагрева газа регенерации используются, например, технологические печи, тепло дымовых газов турбинных приводов компрессоров, электронагрев.

Известен способ регенерации адсорбента процесса осушки углеводородного газа, описанный в установке подготовки углеводородного газа (см. патент РФ на изобретение №2381822, B01D 53/04, опубл. 20.02.2010 в ОБ №5), включающий последовательную продувку цеолита частью потока сухого отбензиненного газа (СОГ) в качестве газа регенерации и газа охлаждения, который получают путем выделения углеводородов С3+выше из осушенного углеводородного газа при его низкотемпературной переработке, нагрев газа охлаждения после продувки адсорбента и подачу его в качестве газа регенерации на регенерацию адсорбента с последующим охлаждением отработанного газа регенерации и направлением его на дальнейшее использование.

Общими признаками известного и предлагаемого способов являются:

- последовательное нагревание и охлаждение адсорбента продувкой нагретым газом регенерации и газом охлаждения, соответственно;

- использование в качестве газа регенерации и газа охлаждения части потока СОГ, который получают путем выделения углеводородов С3+выше из осушенного углеводородного газа при его низкотемпературной переработке;

- нагрев газа охлаждения после стадии охлаждения адсорбента для получения горячего газа регенерации и его подача на регенерацию адсорбента.

Недостатком известного способа является значительный расход энергии на нагрев газа регенерации в нагревательном аппарате, что особенно характерно для установок адсорбционной осушки (очистки) газов производительностью более 1 млрд м3/год.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ регенерации цеолита процесса осушки и очистки природного газа от сернистых соединений (см. патент РФ №2159663, МПК7 B01D 53/02, B01D 53/26, опубл. 27.11.2000), включающий последовательную продувку цеолита нагретым газом регенерации и газом охлаждения, в качестве которых используют осушенный и очищенный от сернистых соединений природный газ, причем газ охлаждения перед продувкой цеолита подвергают низкотемпературной конденсации и ректификации с выделением углеводородов С2+выше, остаточных количеств сернистых соединений и влаги, оставшуюся метановую фракцию компримируют и очищают от паров компрессорного масла, а после продувки цеолита на стадии охлаждения дополнительно нагревают и используют в качестве газа регенерации.

Общими признаками известного и предлагаемого способов являются:

- последовательное нагревание и охлаждение адсорбента продувкой нагретым газом регенерации и газом охлаждения, соответственно;

- использование в качестве газа регенерации и газа охлаждения СОГ, который получают путем выделения углеводородов С2+выше из осушенного и очищенного углеводородного газа при его низкотемпературной переработке, последующем сжатии и охлаждении в дожимной компрессорной станции (ДКС);

- нагрев газа охлаждения после стадии охлаждения адсорбента для получения горячего газа регенерации и его подача на регенерацию адсорбента.

Недостатками известного способа являются:

- отсутствие использования тепла газа регенерации для подогрева газа охлаждения перед подачей в печь нагрева газа регенерации;

- значительные колебания температуры газа охлаждения на стадии охлаждения соответствующего адсорбера (от 280-180°C до 60-40°C) перед входом в печь нагрева газа регенерации, оказывающие влияние на расход топливного газа и автоматическое регулирование печи;

- увеличение тепловой нагрузки на печь нагрева газа регенерации и увеличение расхода топливного газа за счет отсутствия рекуперации тепла газа регенерации;

- увеличенная энергетическая нагрузка на блок охлаждения отработанного газа регенерации (электроэнергия, вода).

На практике используются различные схемы нагрева газа регенерации - с использованием (рекуперацией) тепла газа регенерации и без рекуперации тепла - подачей газа охлаждения адсорберов напрямую в печь нагрева газа регенерации.

Схема нагрева газа регенерации без рекуперации тепла использована в известной установке осушки и очистки природного газа от сернистых соединений (см. патент РФ на полезную модель №12904, МПК7 B01D 53/02, опубл. 27.02.2000), которая содержит адсорберы с цеолитом, верх которых соединен с линиями подачи сырого газа и отвода газов регенерации и охлаждения, а низ - с линиями отвода товарного газа и подачи газов регенерации и охлаждения, печь нагрева газа регенерации, соединенная с линией отвода газа охлаждения, при этом линия подачи газа охлаждения соединена с линией отвода товарного газа и снабжена последовательно установленными блоком низкотемпературной конденсации и ректификации, дожимной компрессорной станцией и блоком улавливания паров компрессорного масла, выход которого соединен с линией подачи газа охлаждения адсорберов.

Общими признаками известной установки и предлагаемого изобретения являются:

- блок адсорбционной осушки и очистки газа, содержащий адсорберы с адсорбентом, верх которых соединен с линиями подачи сырьевого газа и отвода газов регенерации и охлаждения, а низ - с линиями отвода осушенного и очищенного газа и подачи газов регенерации и охлаждения;

- печь нагрева газа регенерации, соединенная с линией подачи газа регенерации в адсорберы;

- блок низкотемпературной переработки газа, соединенный с линией отвода осушенного и очищенного газа и снабженный линиями отвода сухого отбензиненного газа (СОГ) и широкой фракции легких углеводородов (ШФЛУ);

- дожимная компрессорная станция (ДКС), снабженная линиями подвода и отвода СОГ.

Недостатками известной установки являются:

- отсутствие использования тепла газа регенерации для подогрева газа охлаждения перед подачей в печь нагрева газа регенерации;

- значительные колебания температуры газа охлаждения на стадии охлаждения соответствующего адсорбера (от 280-180°С до 60-40°С) перед входом в печь нагрева газа регенерации, оказывающие влияние на расход топливного газа и автоматическое регулирование печи;

- увеличение тепловой нагрузки на печь нагрева газа регенерации и увеличение расхода топливного газа за счет отсутствия рекуперации тепла газа регенерации;

- увеличенная энергетическая нагрузка на блок охлаждения отработанного газа регенерации (электроэнергия, вода).

Схема нагрева газа регенерации с рекуперацией тепла использована в установке подготовки углеводородного газа (см. патент РФ на изобретение №2381822, B01D 53/04, опубл. 20.02.2010 в ОБ №5), являющейся наиболее близкой по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому изобретению. Известная установка включает подключенный к линии подачи скомпримированного сырого газа от сырьевого компрессора блок адсорбционной осушки газа, содержащий параллельно соединенные адсорберы, заполненные сорбентом, с линиями подвода сырого газа и отвода осушенного газа, линиями подвода и отвода газа охлаждения и линиями подвода и отвода газа регенерации, дожимной компрессор и узел регенерации. Установка также снабжена блоком низкотемпературной обработки газа, вход которого соединен с линией отвода осушенного газа адсорберов, а выход - с входом дожимного компрессора, а также с линией подвода газа охлаждения к адсорберам. Кроме того, установка снабжена узлом подготовки отработанного газа регенерации, включающим установленные на линии отвода газа регенерации узел очистки (сепарации) отработанного газа регенерации и блок мембранного разделения, подключенный к линии подачи газа на дожимной компрессор и к линии подачи сырого газа на сырьевой компрессор.

Общими признаками известной установки и предлагаемого изобретения являются:

- установленный на линии подачи сырого газа входной сепаратор;

- блок адсорбционной осушки газа, содержащий параллельно соединенные адсорберы, заполненные сорбентом, с линиями подвода сырого газа и отвода осушенного газа, линиями подвода и отвода газа охлаждения и линиями подвода и отвода газа регенерации;

- узел регенерации и охлаждения, содержащий фильтр газа регенерации, фильтр газа охлаждения, рекуперативный теплообменник, нагревательный аппарат, охлаждающий аппарат и сепаратор отработанного газа регенерации;

- линия отвода газа охлаждения последовательно соединена с фильтром газа охлаждения, рекуперативным теплообменником и нагревательным аппаратом;

- линия отвода газа регенерации последовательно соединена с фильтром газа регенерации, рекуперативным теплообменником, охлаждающим аппаратом и сепаратором отработанного газа регенерации;

- блок низкотемпературной переработки газа, соединенный с линией отвода осушенного и очищенного газа и снабженный линиями отвода СОГ и ШФЛУ;

- дожимной компрессор, снабженный линиями подвода и отвода СОГ.

Недостатком известной установки является значительный расход энергии на нагрев газа регенерации в нагревательном аппарате, что особенно характерно для установок адсорбционной осушки (очистки) газов производительностью более 1 млрд м3/год.

Технической задачей предлагаемого изобретения является снижение энергетических затрат на проведение процесса регенерации адсорбента.

Поставленная техническая задача согласно первому варианту заявляемого способа регенерации адсорбента процесса осушки и очистки углеводородного газа, включающему последовательное нагревание и охлаждение адсорбента продувкой сухим отбензиненным газом в качестве газа регенерации и газа охлаждения, который получают выделением углеводородов С2+выше или С3+выше из осушенного и очищенного углеводородного газа при его низкотемпературной переработке, последующем сжатии и охлаждении в дожимной компрессорной станции, нагрев газа охлаждения после стадии охлаждения адсорбента для получения горячего газа регенерации и его подачу на регенерацию адсорбента решается за счет того, что в качестве газа охлаждения используют часть потока сухого отбензиненного газа, который отбирают после охлаждения в дожимной компрессорной станции в количестве, равном общему количеству газа, необходимого для регенерации адсорбента, а при достижении заданной температуры на стадии охлаждения адсорбента подачу газа охлаждения прекращают и одновременно на стадию получения газа регенерации обеспечивают подачу части потока горячего сухого отбензиненного газа, отбираемого после сжатия в дожимной компрессорной станции в количестве, равном количеству газа охлаждения.

Поставленная техническая задача согласно второму варианту заявляемого способа регенерации адсорбента процесса осушки и очистки углеводородного газа, включающему последовательное нагревание и охлаждение адсорбента продувкой сухим отбензиненным газом в качестве газа регенерации и газа охлаждения, который получают выделением углеводородов С2+выше или С3+выше из осушенного и очищенного углеводородного газа при его низкотемпературной переработке, последующем сжатии и охлаждении в дожимной компрессорной станции, нагрев газа охлаждения после стадии охлаждения адсорбента для получения горячего газа регенерации и его подачу на регенерацию адсорбента, решается за счет того, что в качестве газа охлаждения используют часть потока сухого отбензиненного газа, который отбирают после охлаждения в дожимной компрессорной станции в рассчитанном количестве, обеспечивающем за время цикла охлаждение-регенерация охлаждение адсорбента, при этом после стадии охлаждения адсорбента газ охлаждения соединяют с частью потока горячего сухого отбензиненного газа, постоянно отбираемого после сжатия в дожимной компрессорной станции в количестве, суммарно обеспечивающем регенерацию адсорбента.

Поставленная техническая задача согласно заявляемой системе регенерации адсорбента, включающей установленный на линии подачи сырого газа входной сепаратор, блок адсорбционной осушки и очистки газа, содержащий параллельно соединенные адсорберы, заполненные сорбентом, с линиями подвода сырого газа и отвода осушенного и очищенного газа, линиями подвода и отвода газа охлаждения и линиями подвода и отвода газа регенерации, узел регенерации и охлаждения, содержащий фильтр газа регенерации, фильтр газа охлаждения, рекуперативный теплообменник, печь нагрева газа регенерации, охлаждающие аппараты и сепаратор отработанного газа регенерации, блок низкотемпературной переработки газа, соединенный с линией отвода осушенного и очищенного газа и снабженный линиями отвода сухого отбензиненного газа и отвода широкой фракции легких углеводородов, дожимной компрессор, снабженный линиями подвода и отвода сухого отбензиненного газа, решается за счет того, что отвод сухого отбензиненного газа после дожимного компрессора соединен с дополнительно установленным воздушным холодильником и далее с магистралью товарного газа, при этом отвод сухого отбензиненного газа после воздушного холодильника снабжен дополнительным отводом, соединенным с линией подачи газа охлаждения в адсорберы, а отвод сухого отбензиненного газа после дожимного компрессора снабжен дополнительным отводом, соединенным с входом рекуперативного теплообменника.

Технический результат предлагаемого изобретения состоит в снижении энергетических затрат на проведение процесса регенерации адсорбента.

Заявляемая совокупность признаков предлагаемого способа регенерации адсорбента по первому и второму вариантам позволяет за счет дополнительного отвода горячего СОГ после дожимного компрессора, снабженного необходимыми средствами КиА (контроля и автоматизации) и арматурой, значительно снизить затраты энергии (топливного газа) на стадии регенерации адсорбента, что в зависимости от использования первого или второго варианта может составлять до 50%.

Заявляемая совокупность признаков предлагаемой системы регенерации адсорбента позволяет за счет соединения дополнительного отвода СОГ после воздушного холодильника с линией подачи газа охлаждения в адсорберы, а дополнительного отвода СОГ после дожимного компрессора - с входом рекуперативного теплообменника:

- повысить температуру газа на выходе рекуперативного теплообменника и снизить тепловую нагрузку на печь, при этом расход топливного газа в печь нагрева газа регенерации снизится на 20-50%;

- за счет меньшего колебания температуры после рекуперативного теплообменника осуществить более мягкое и стабильное автоматическое регулирование работы печи нагрева газа регенерации по поддержанию требуемой температуры газа регенерации на выходе из печи;

- при подаче горячих газов после дожимного компрессора в систему регенерации снизить энергетическую нагрузку на воздушный холодильник охлаждения СОГ на 5-15% (от количества газа регенерации на процесс) за счет отбора горячего СОГ после дожимного компрессора.

На чертеже представлена принципиальная технологическая схема предлагаемой системы регенерации адсорбента.

Система регенерации адсорбента включает входной сепаратор 1 для отделения жидкости, соединенный с блоком адсорбционной осушки и очистки газа.

Блок адсорбционной осушки и очистки газа содержит параллельно соединенные адсорберы 2, заполненные адсорбентом. Количество адсорберов 2 в схеме может быть 3, 4 или 6 (при необходимости). Каждый адсорбер 2 снабжен:

- линией 3 подачи сырьевого газа,

- линией 4 отвода осушенного и очищенного газа,

- линией 5 подачи газа регенерации,

- линией 6 отвода газа регенерации,

- линией 7 подачи газа охлаждения,

- линией 8 отвода газа охлаждения.

Линия 4 отвода осушенного и очищенного газа соединена с фильтром 9.

Установка снабжена узлом регенерации и охлаждения, содержащим фильтр 10 газа регенерации, фильтр 11 газа охлаждения, рекуперативный теплообменник 12, печь 13 нагрева газа регенерации, охлаждающие аппараты - воздушный холодильник 14 и водяной холодильник 15 (при необходимости) и сепаратор 16 отработанного газа регенерации.

Линия 6 отвода газа регенерации соединена с последовательно установленными фильтром 10 газа регенерации, рекуперативным теплообменником 12, воздушным холодильником 14, водяным холодильником 15 и сепаратором 16 отработанного газа регенерации. Сепаратор 16 отработанного газа регенерации снабжен отводами отработанного газа регенерации и сконденсированной воды.

Линия 8 отвода газа охлаждения соединена с последовательно установленными фильтром 11 газа охлаждения, рекуперативным теплообменником 12 и печью 13 нагрева газа регенерации. Выход печи 13 нагрева газа регенерации соединен с линией 5 подачи газа регенерации в адсорберы 2.

Установка снабжена блоком 17 низкотемпературной переработки газа, соединенным с линией 4 отвода осушенного и очищенного газа после фильтра 9. Блок 17 низкотемпературной переработки газа снабжен линией 18 отвода СОГ и линией 19 отвода ШФЛУ.

Установка снабжена дожимной компрессорной станцией (ДКС), включающей дожимной компрессор 20 и воздушный холодильник 22.

Дожимной компрессор 20 снабжен подводом СОГ, соединенным по линии 18 с блоком 17 низкотемпературной переработки газа, и отводом СОГ, соединенным по линии 21 с воздушным холодильником 22. При необходимости дожимной компрессор 20 может быть снабжен блоком улавливания паров компрессорного масла (не показано).

Отвод СОГ из воздушного холодильника 22 по линии 23 соединен с магистралью товарного газа (не показано).

Линия 23 отвода СОГ после воздушного холодильника 22 снабжена дополнительным отводом, который по линии 24 соединен с линией 7 подачи газа охлаждения в адсорберы 2.

Линия 21 отвода СОГ после дожимного компрессора 20 снабжена дополнительным отводом, который по линии 25 соединен с входом рекуперативного теплообменника 12.

Система также снабжена необходимыми трубопроводами, запорно-регулирующей арматурой и средствами контроля и автоматики (не показаны).

Система работает следующим образом (в качестве примера приведена схема с четырьмя адсорберами).

Сырьевой газ с температурой 20-45°C и давлением 2,0-10,0 МПа после отделения жидкости во входном сепараторе 1 поступает по линии 3 в блок адсорбционной осушки и очистки углеводородного газа для осушки газа и его очистки от кислых компонентов. При этом два адсорбера находятся в цикле адсорбции, один в цикле регенерации адсорбента и один в цикле охлаждения. Время циклов регенерации и охлаждения - по 6 ч, цикл адсорбции - 12 ч. Температура газа регенерации 200-320°C. Температура в адсорбере в конце цикла регенерации 180-300°C.

Осушенный и очищенный газ по линии 4 поступает в фильтр 9, в котором улавливается пыль адсорбента, унесенная из адсорберов, и далее направляется в блок 17 низкотемпературной переработки газа.

В блоке 17 низкотемпературной переработки газа за счет понижения давления и снижения температуры часть осушенного и очищенного газа конденсируется и из него выделяется СОГ и ШФЛУ. ШФЛУ по линии 19 направляется на дальнейшую переработку, а СОГ по линии 18 с давлением 1,8-4,0 МПа поступает на сжатие в дожимной компрессор 20.

После дожимного компрессора 20 большая часть потока СОГ с температурой 140-220°C по линии 21 подается на охлаждение в воздушный холодильник 22, а другая часть потока СОГ по линии 25 направляется в рекуперативный теплообменник 12 и далее в печь 13.

В воздушном холодильнике 22 СОГ охлаждается до температуры 30-45°С, после чего основная часть потока СОГ по линии 23 направляется в магистраль товарного газа, а оставшаяся часть потока СОГ по линии 24 направляется в качестве газа охлаждения в адсорбер 2, находящийся в режиме охлаждения.

Газ охлаждения поступает в адсорбер 2 по линии 7 и после выхода из адсорбера 2 по линии 8 направляется в фильтр 11, где очищается от пыли адсорбента, и затем поступает в межтрубное пространство рекуперативного теплообменника 12, в котором нагревается горячим потоком газа регенерации, выходящим по линии 6 из адсорбера 2, находящегося в режиме регенерации, после чего поступает в печь 13.

Нагретый поток газа из печи 13 в качестве газа регенерации поступает по линии 5 на регенерацию адсорбента в адсорбер 2, находящийся в режиме регенерации. Насыщенный влагой отработанный газ регенерации по линии 6 через фильтр 10 поступает в рекуперативный теплообменник 12, в котором отдает свое тепло потоку газа охлаждения, поступающему в рекуперативный теплообменник по линии 8. Далее газ регенерации доохлаждается в воздушном холодильнике 14 и (при необходимости) водяном холодильнике 15, после чего направляется в сепаратор 16 для разделения отработанного газа регенерации и сконденсированной воды. Отработанный газ регенерации направляется на утилизацию одним из известных методов, а сконденсированная вода сбрасывается в дренаж.

Способ регенерации адсорбента процесса осушки и очистки газа осуществляется следующим образом.

В соответствии с первым вариантом газ охлаждения по линии 24 в количестве 5-15% от потока СОГ (соответствующем обычному расходу газа на охлаждение и регенерацию в существующих и известных системах регенерации адсорбентов) с температурой 30-45°C подают в адсорбер 2, находящийся в режиме охлаждения. При продолжительности стадий охлаждения и регенерации по 6 ч (обычный режим работы) для охлаждения адсорбера и адсорбента перед стадией адсорбции необходимо 1,5-2 часа. При достижении в адсорбере 2 заданной температуры 40-60°C системой автоматизации и регулирования плавно перекрывают (соответствующим клапаном) линию 24 подачи газа охлаждения и одновременно открывают линию 25 подачи горячего СОГ после дожимного компрессора. Горячий СОГ в количестве 5-15% от всего потока СОГ с температурой 140-220°C направляют в рекуперативный теплообменник 12, замещая таким образом газ охлаждения, ранее поступавший в рекуперативный теплообменник 12 по линии 8.

В соответствии со вторым вариантом рассчитанное (в соответствии с известной практикой промышленной эксплуатации установок адсорбционной осушки/очистки газа) количество газа, необходимое для охлаждения адсорбера (20-40% от количества газов охлаждения-регенерации) отбирают после охлаждения в воздушном холодильнике 22 и по линии 24 направляют в линию 7 подачи газа охлаждения в адсорбер 2, находящийся на стадии охлаждения. Дополнительное количество газа, отбираемого после сжатия в дожимном компрессоре 20 в количестве, суммарно обеспечивающем регенерацию адсорбента (60-80% от количества газов регенерации), по линии 25 подается в рекуперативный теплообменник 12 вместе с потоком газа охлаждения, поступающим в рекуперативный теплообменник 12 по линии 8.

В обоих случаях подача горячего СОГ после дожимного компрессора с температурой 140-220°C увеличит температуру газа, входящего и выходящего из рекуперативного теплообменника 12 и поступающего на подогрев до требуемой температуры регенерации в печь 13. При этом снижение тепловой нагрузки на печь 13 нагрева газа регенерации, а, следовательно, и количество топливного газа на нагрев газа регенерации снижается на 20-50%. Энергетический эффект в указанных пределах будет увеличиваться с увеличением необходимой температуры регенерации адсорбента, обеспечивающей более глубокую осушку/очистку газа, что особенно важно в процессах низкотемпературной переработки газов и получения СПГ.

Для примеров приведены следующие исходные данные по существующей промышленной установке осушки газа:

На основании расчетов по известным формулам определяем суммарное количество тепла, которое необходимо внести для проведения регенерации цеолита Qт.р.:

- тепло для нагрева адсорбента: Qнаг.ад-та=2340 тыс. ккал.

- тепло для нагрева адсорбированной воды и десорбции воды из пор цеолита: Qдес.=4321 тыс. ккал.

- тепло для нагрева металла адсорбера: Qнаг.ад-ра=1591 тыс. ккал.

- потери тепла в окружающую среду: Qпот. ~413 тыс. ккал. ΣQт.р.=2340+1591+4321+413=8665 тыс. ккал.

Аналогичным образом определяется необходимое количество отводимого тепла на стадии охлаждения адсорбента с 280°C до 50°C: Qохл.ад-та=2070 тыс. ккал. Количество тепла на охлаждение стенок адсорбера до 50°C: Qохл.ад-ра=710 тыс. ккал.

Общее количество отводимого тепла на стадии охлаждения: ΣQохл=2780 тыс. ккал.

Остальные составляющие расхода тепла, необходимые при регенерации адсорбента, при его охлаждении отсутствуют.

В результате количество тепла, отводимого на стадии охлаждения процесса, составляет: ΣQохл./ΣQт.р.=2780/8665=32,0% от количества тепла, необходимого на регенерацию.

По известным формулам определяем количество газа регенерации с температурой 300°C, которое за цикл регенерации внесет 8665 тыс.ккал: Vг.р.=12 тыс.м3/ч (~9000 кг/ч), что составляет 12/119 ~10,0% от осушаемого на установке газа.

Таким образом, при продолжительности стадий охлаждения и регенерации по 6 ч (обычный режим работы) для охлаждения адсорбента и адсорбера до температуры 50°С перед стадией адсорбции необходимо: 6 ч. 0,32=2 ч. При этом после 2 ч температура газа охлаждения перед рекуперативным теплообменником 12 составит 50-60°С, а после него на входе в печь 13 при температуре отработанного газа регенерации (линия 6) на уровне 270-280°С составит 120-140°С.

Пример 1

Начало циклов охлаждение-регенерация проводится по обычной схеме. В качестве газа охлаждения используется часть потока СОГ, который отбирают по линии 24 после охлаждения в воздушном холодильнике 22. После подачи газа охлаждения в адсорбер с температурой 30-45°С в количестве 12 тыс.м3/ч в течение 2 ч адсорбер с адсорбентом охлаждается до температуры 40-60°С и готов к стадии адсорбции. При достижении заданной температуры (40-60°С) подача газа охлаждения прекращается, для чего системой автоматизации и регулирования плавно перекрывают соответствующим клапаном линию 24. Одновременно с прекращением подачи газа охлаждения открывается линия 25 подачи горячего потока СОГ, отбираемого после сжатия в дожимном компрессоре 20. Горячий поток СОГ с температурой 140-220°С в количестве 12 тыс.м3/ч направляют на вход рекуперативного теплообменника 12.

Для дальнейших расчетов экономии топливного газа приняты следующие данные.

Температура газа охлаждения (~12 тыс.м3/ч) перед рекуперативным теплообменником 12 через 2 часа составит 50-60°С, а после него - 120-140°С. Для догрева газа в печи 13 в течение последующих 4 ч до температуры 300°С потребуется ~890000 ккал/ч тепла или ~95 кг/ч, или ~134 м3/ч топливного газа.

После переключения и подачи горячего газа по линии 25 с температурой 140°С на вход рекуперативного теплообменника 12 температура газа после рекуперативного теплообменника 12 составит ~200°С. Для догрева газа в печи 13 до температуры 300°С потребуется ~60 кг/ч или ~85 м3/ч топливного газа.

При температуре горячего газа перед рекуперативным теплообменником ~200°С его температура перед печью 13 составит ~240°С. Для догрева газа в печи 13 до температуры 300°С потребуется ~35 кг/ч или ~50 м3/ч топливного газа.

С учетом того, что время снижения расхода топливного газа составляет 4 ч из 6 ч, необходимых на регенерацию, экономия топливного газа составит:

- при температуре газа по линии 24 на уровне 140°С: (134-85)/134 4/6≈24%

- при температуре газа по линии 24 на уровне 200°С: (134-50)/134 4/6≈42%

Пример 2

В качестве газа охлаждения используется часть потока СОГ, направляемого по линии 24 после охлаждения в воздушном холодильнике 22 в количестве 20-40% от общего количества газа, необходимого для проведения стадий охлаждение-регенерация (в данном примере это количество составляет ~33% от 12 тыс.м3/ч, т.е. ~4,0 тыс.м3/ч). Это количество газа обеспечивает охлаждение адсорбера с адсорбентом до 50-60°С в течение 6 ч.

Остальное количество газа - 60-80% от общего количества газа, необходимого для проведения стадий охлаждение-регенерация (в данном примере это количество составляет ~66% от 12 тыс.м3/ч, т.е. ~8,0 тыс.м3/ч) с температурой 140-220°С подается по линии 25 на вход рекуперативного теплообменника 12.

При температуре горячего газа, подаваемого по линии 25 на вход рекуперативного теплообменника 12 равной 140°С (в данном примере 8,0 тыс.м3/ч в течение 6 ч), средняя температура газа после рекуперативного теплообменника 12 составит ~185°С. Для догрева газа в печи 13 до температуры 300°С потребуется ~70 кг/ч или ~100 м3/ч топливного газа. Экономия топливного газа в данном случае составит: (134-100)/134≈25%

При температуре горячего газа, подаваемого по линии 25 на вход рекуперативного теплообменника 12 равной 200°С, температура газа после рекуперативного теплообменника 12 составит ~220°С. Для догрева газа в печи 13 до температуры 300°С потребуется ~47 кг/ч или -66 м3/ч топливного газа. Экономия топливного газа в данном случае составит: (134-66)/134≈51%.

Таким образом, как видно из примеров 1 и 2, по сравнению с известными способами регенерации адсорбента предлагаемый способ позволяет снизить энергетические затраты на проведение процесса регенерации адсорбента вследствие снижения тепловой нагрузки на печь нагрева и снижения количества топливного газа на нагрев газа регенерации на 20-50%.

1. Способ регенерации адсорбента процесса осушки и очистки углеводородного газа, включающий последовательное нагревание и охлаждение адсорбента продувкой сухим отбензиненным газом в качестве газа регенерации и газа охлаждения, который получают выделением углеводородов С2+выше или С3+выше из осушенного и очищенного углеводородного газа при его низкотемпературной переработке, последующем сжатии и охлаждении в дожимной компрессорной станции, нагрев газа охлаждения после стадии охлаждения адсорбента для получения горячего газа регенерации и его подачу на регенерацию адсорбента, отличающийся тем, что в качестве газа охлаждения используют часть потока сухого отбензиненного газа, который отбирают после охлаждения в дожимной компрессорной станции в количестве, равном общему количеству газа, необходимого для регенерации адсорбента, а при достижении заданной температуры на стадии охлаждения адсорбента подачу газа охлаждения прекращают и одновременно на стадию получения газа регенерации обеспечивают подачу части потока горячего сухого отбензиненного газа, отбираемого после сжатия в дожимной компрессорной станции в количестве, равном количеству газа охлаждения.

2. Способ регенерации адсорбента процесса осушки и очистки углеводородного газа, включающий последовательное нагревание и охлаждение адсорбента продувкой сухим отбензиненным газом в качестве газа регенерации и газа охлаждения, который получают выделением углеводородов С2+выше или С3+выше из осушенного и очищенного углеводородного газа при его низкотемпературной переработке, последующем сжатии и охлаждении в дожимной компрессорной станции, нагрев газа охлаждения после стадии охлаждения адсорбента для получения горячего газа регенерации и его подачу на регенерацию адсорбента, отличающийся тем, что в качестве газа охлаждения используют часть потока сухого отбензиненного газа, который отбирают после охлаждения в дожимной компрессорной станции в рассчитанном количестве, обеспечивающем за время цикла охлаждение-регенерация охлаждение адсорбента, при этом после стадии охлаждения адсорбента газ охлаждения соединяют с частью потока горячего сухого отбензиненного газа, постоянно отбираемого после сжатия в дожимной компрессорной станции в количестве, суммарно обеспечивающем регенерацию адсорбента.

3. Система регенерации адсорбента, включающая установленный на линии подачи сырого газа входной сепаратор, блок адсорбционной осушки и очистки газа, содержащий параллельно соединенные адсорберы, заполненные сорбентом, с линиями подвода сырого газа и отвода осушенного и очищенного газа, линиями подвода и отвода газа охлаждения и линиями подвода и отвода газа регенерации, узел регенерации и охлаждения, содержащий фильтр газа регенерации, фильтр газа охлаждения, рекуперативный теплообменник, печь нагрева газа регенерации, охлаждающие аппараты и сепаратор отработанного газа регенерации, блок низкотемпературной переработки газа, соединенный с линией отвода осушенного и очищенного газа и снабженный линиями отвода сухого отбензиненного газа и отвода широкой фракции легких углеводородов, дожимной компрессор, снабженный линиями подвода и отвода сухого отбензиненного газа, отличающаяся тем, что отвод сухого отбензиненного газа после дожимного компрессора соединен с дополнительно установленным воздушным холодильником и далее с магистралью товарного газа, при этом отвод сухого отбензиненного газа после воздушного холодильника снабжен дополнительным отводом, соединенным с линией подачи газа охлаждения в адсорберы, а отвод сухого отбензиненного газа после дожимного компрессора снабжен дополнительным отводом, соединенным с входом рекуперативного теплообменника.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области обогащения полезных ископаемых, а именно к флотационному процессу разделения минеральных частиц любой крупности. Может быть также использовано для очистки сточных вод, в химической промышленности и других отраслях производства, где необходима аэрация жидкости.

Способ очистки газовых выбросов может быть использован на предприятиях металлургической, химической, нефтяной, коксохимической, теплоэнергетической отраслей промышленности.

Изобретение относится к композиции катализатора, пригодной для обработки выхлопного газа, содержащей: а) алюмосиликатный цеолитный материал, включающий в себя диоксид кремния и диоксид алюминия в каркасе СНА и имеющий соотношение оксида кремния и оксида алюминия (SAR) 10–25; b) 1-5 массовых процентов базового металла (ВM), считая на общую массу цеолитного материала, где указанный базовый металл расположен в указанном цеолитном материале в виде свободного и/или внекаркасного обмененного металла; с) щелочноземельный металл (в общем AM), расположенный в указанном цеолитном материале в виде свободного и/или внекаркасного обмененного металла, где ВМ и АМ присутствуют соответственно в мольном соотношении 15:1-1:1, причем диоксид алюминия содержит алюминий (Al), который является частью каркаса цеолита, и композиция катализатора имеет мольное соотношение (ВМ+АМ):Al 0,1-0,4, и AM представляет собой кальций.

Изобретение относится к способам разделения газовых смесей, содержащих водород и диоксид углерода, с помощью гидридов металлов и может быть использовано в водородной энергетике, химической и пищевой промышленности.

Изобретение относится к нефтегазодобывающему сектору производства для использования при промысловой подготовке углеводородного газа, включая сопутствующий нефтяной и природный газ, к транспорту.

Изобретение относится к технике, предназначенной для сухой очистки газов от пыли, и может быть использовано в строительной, огнеупорной, металлургической и других отраслях промышленности, а также в экологических процессах очистки вентиляционных выбросов.

Изобретение относится к оборудованию для проведения адсорбционных процессов улавливания тумана различных кислот, например в сернокислотной насадочной колонне. Это достигается тем, что в фильтре с зернистым адсорбентом, содержащим корпус, входной и выходной патрубки и элементы со взвешенными слоями адсорбента, в корпусе размещено по крайней мере два элемента со взвешенными слоями адсорбента, установленные параллельно по ходу газового потока, а каждый элемент выполнен в виде заполненных адсорбентом перфорированных опорных решеток, разделенных наклонными в сторону днища корпуса перегородками, причем оросители установлены над каждым слоем адсорбента и связаны между собой единой трубой, а в днище корпуса расположен канал для удаления шлама, а на перфорированных опорных решетках установлен вибратор.

Изобретение относится к оборудованию для проведения адсорбционных процессов в системе газ (пар) - адсорбент. Это достигается тем, что в кольцевом адсорбере, содержащем цилиндрический корпус с крышкой и днищем, выполненными эллиптической формы, причем в крышке смонтированы загрузочный и смотровой люки, причем загрузочный люк соединен с бункером-компенсатором, расположенном в крышке, а штуцер для подачи исходной смеси, сушильного и охлаждающего воздуха расположен в нижней части корпуса, в которой закреплены опоры для базы под внешний и внутренний перфорированные цилиндры, причем выгрузка отработанного адсорбента осуществляется через разгрузочный люк, установленный в нижней части корпуса, который закреплен в, по меньшей мере, трех установочных лапах, а штуцер для отвода паров и конденсата при десорбции и для подачи воды расположен в днище, в котором закреплен штуцер для отвода очищенного газа и отработанного воздуха и для подачи водяного пара, причем он закреплен через коллектор, имеющий два канала, причем в одном из которых расположена заслонка для процесса десорбции, с барботером, барботер выполнен тороидальной формы по всей высоте перфорированных цилиндров, а штуцер для предохранительного клапана установлен в верхней части корпуса, а процесс адсорбции и десорбции протекает при следующих оптимальных соотношениях составляющих аппарат элементов: коэффициент перфорации тороидальной поверхности барботера лежит в оптимальном интервале величин: К=0,5…0,9; отношение высоты Н цилиндрической части корпуса к его диаметру D находится в оптимальном соотношении величин: H/D=2,0…2,5; отношение высоты Н цилиндрической части корпуса к толщине S его стенки находится в оптимальном соотношении величин: H/S=580…875, при этом адсорбент выполнен по форме в виде шариков, а также сплошных или полых цилиндров, зерен произвольной поверхности, получающейся в процессе его изготовления, а также в виде коротких отрезков тонкостенных трубок или колец равного размера по высоте и диаметру: 8, 12, 25 мм.

Изобретение относится к теплоэнергетике и может быть использовано в процессах очистки дымовых газов от вредных примесей, например, для полной утилизации дымовых газов теплогенераторов, работающих на бессернистом топливе (природном газе).

Предложены системы и способы обнаружения проскока аммиака. В одном из примеров выхлопная система содержит два датчика NOx и использует изменяющиеся отклики этих датчиков NOx для присвоения выходного сигнала датчика NOx на выхлопной трубе уровням NOx и NH3 в ней.

Изобретения относятся к области очистки газовых смесей и дымовых газов и могут применяться в теплоэнергетике. Устройство для очистки выбросов в атмосферу сжигающей топливо установки содержит топку с газоходом, связанным с входными патрубками эжекторов, парогенератор и воздухонагреватель. Парогенератор и воздухонагреватель расположены в корпусе топки и соединены газопроводами с переключателем рабочей среды. Переключатель рабочей среды посредством рабочего трубопровода также соединен с входными патрубками эжекторов, выходные патрубки которых размещены в емкости с очищающей средой. Трубопровод емкости для реактивов соединен с рабочим трубопроводом. Способ уменьшения вредных выбросов в атмосферу сжигающей топливо установки, содержащей устройство для очистки выбросов, заключается в удалении дымовых газов из топочного пространства за счет разрежения, создаваемого регулированными по производительности и перемещению эжекторами, выходные патрубки которых размещены в емкости с очищающей средой. 2 н. и 1 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к очистке сероводородсодержащих углеводородных газов и может быть использовано в химической промышленности. Установка для процесса очистки сероводородсодержащих углеводородных газов от сероводорода с получением элементарной серы содержит реактор 1 прямого окисления сероводорода с катализатором, конденсатор серы 2, последовательный барботер 3, заполненный жидкой серой, промывную противоточную колонну 4. Изобретение позволяет обеспечить высокую степень непрерывной очистки сероводородсодержащих углеводородных газов от сероводорода. 1 ил., 2 табл., 6 пр.

Изобретение относится к оборудованию для проведения адсорбционных процессов в системе газ (пар) - адсорбент. Технический результат - повышение степени очистки газового потока от целевого компонента и пыли. В горизонтальном адсорбере периодического действия содержится цилиндрический корпус с крышками и днищем. Крышки выполнены сферическими и смонтированы слева и справа от горизонтально расположенного цилиндрического корпуса. В верхней части цилиндрического корпуса расположены загрузочные люки с предохранительными мембранами, штуцер для отвода паров при десорбции и штуцер для предохранительного клапана. В левой крышке расположен штуцер с распределительной сеткой для подачи паровоздушной смеси при адсорбции и воздуха при сушке и охлаждении. В средней части корпуса на балках с опорами, поддерживающими колосниковую разборную решетку, на которой уложен слой сетки, размещен слой адсорбента. На верхней сетке, прикрывающей слой адсорбента, положены грузы для предотвращения уноса адсорбента при десорбции. Выгрузка отработанного адсорбента осуществляется через, по меньшей мере, два разгрузочных люка, расположенных симметрично относительно вертикальной оси корпуса. В днище корпуса смонтирован смотровой люк со штуцером для отвода конденсата и подачи воды, а также барботер со штуцером для подачи водяного пара. Барботер выполнен по всей длине корпуса в виде, по меньшей мере, одной перфорированной цилиндрической трубы и закреплен на поверхности днища посредством распорок. Коэффициент перфорации цилиндрической поверхности барботера лежит в оптимальном интервале величин: К=0,5…0,9, а отношение длины L цилиндрической части корпуса к его диаметру D находится в оптимальном соотношении величин: L/D=1,5…5,0; отношение длины L цилиндрической части корпуса к толщине S его стенки находится в оптимальном соотношении величин: L/S=300…1125; отношение высоты слоя адсорбента H1 к длине L цилиндрической части корпуса находится в оптимальном соотношении величин: Н1/L=0,05…0,27. Адсорбент выполнен в виде, по крайней мере, трех коаксиально расположенных полусферических поверхностей, соединенных между собой с зазором посредством крепежного элемента через осесимметрично расположенные простановочные элементы в виде колец. Между полусферическими поверхностями закреплены на простановочных элементах гофрированные элементы, имеющие форму образующей поверхности, эквидистантную полусферическим поверхностям, или простановочные элементы в адсорбенте выполнены в виде цилиндрических винтовых пружин. 2 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к составу катализатора для обработки выхлопного газа, включающему цеолитный материал, имеющий структуру с малыми порами и мольным отношением оксида кремния к окиси алюминия (SAR) от 10 до 30; от 1,5 до 5 вес. % обмениваемого неалюминиевого переходного металла, из расчета общего веса цеолита; и по меньшей мере 1,35 вес. % церия, из расчета общего веса цеолита, при том что упомянутый церий присутствует в виде, выбранном из обмениваемых ионов церия, мономерной окиси церия, олигомерной окиси церия и их сочетания, при условии, что упомянутая олигомерная окись церия имеет размер частицы меньше чем 5 мкм, причем обмениваемый неалюминиевый переходный металл выбран из группы, состоящей из марганца, железа, кобальта, никеля и меди и их смесей, причем по меньшей мере один металл со сверхрешеткой представляет собой медь и причем церий введен в катализатор после введения меди. Изобретение также относится к способу обработки NOx, включающему контактирование выхлопного газа, произведенного экономичным двигателем внутреннего сгорания. Технический результат заключается в увеличении каталитической активности СКВ катализаторов при низких температурах эксплуатации. 3 н. и 11 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл., 1 пр.

Изобретение относится к нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности. Способ очистки отходящих газов окисления изопропилбензола заключается в извлечении изопропилбензола с помощью низкотемпературной конденсации, причем для создания низких температур используют энергию отходящих газов окисления изопропилбензола. Изобретение позволяет увеличить степень извлечения изопропилбензола из отходящих газов. 1 ил.

Изобретение относится к технологическим процессам получения инертных газов и может быть использовано для получения концентрата ксенона и криптона. Способ осуществляется путем подачи в реактор природного или попутного нефтяного газа, причем одновременно с природным или попутным газом в реактор подают диспергированную воду и создают термобарические условия по давлению в интервале от 0,1 до 20 МПа и по температуре в интервале от -50 до +50°С для образования концентрата газовых гидратов этана, пропана, изобутана и криптона. Далее их подвергают разложению с образованием концентрата ксенона и криптона. Технический результат заключается в повышении выхода целевого продукта – концентрата ксенона и криптона. 2 ил., 3 пр.

Изобретение раскрывает энергоцентр, включающий источник топлива, оснащенный линией подачи топлива в блок получения электроэнергии с линией вывода дымового газа, блок получения теплоносителя, при этом в качестве источника топлива используется объект подготовки, транспорта или хранения нефти или газа, на линии подачи топлива размещен блок метанирования с линией подачи воды, соединенный линией подачи прямого теплоносителя/возврата обратного с блоком получения теплоносителя, установленным на линии вывода дымовых газов. Также раскрываются вариант энергоцентра для получения электроэнергии, теплоносителя и теплоносителя из котельной, а также вариант получения теплоносителя из котельной. Технический результат заключается в повышении качества исходного топлива, повышении метанового индекса и снижении теплотворной способности за счет оснащения установки блоком метанирования. 3 н. и 5 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к области очистки отработавших газов двигателя внутреннего сгорания. Каталитический сажевый фильтр для дизельного двигателя содержит проточную подложку, содержащую множество каналов. Множество каналов подложки содержит множество входных каналов, имеющих открытый входной конец и закрытый выходной конец, и множество выходных каналов, имеющих закрытый входной конец и открытый выходной конец. Поверхности внутренних стенок множества входных каналов содержат тонкий слой по меньшей мере одного состава входного покрытия, содержащего по меньшей мере один оксид тугоплавкого металла, необязательно стабилизованный оксид редкоземельного металла. Внешние поверхности внутренних стенок множества выходных каналов содержат тонкий слой по меньшей мере одного состава настенного выходного покрытия, содержащего по меньшей мере один оксид тугоплавкого металла, необязательно стабилизованный оксид редкоземельного металла. Покрытия входных и выходных каналов могут содержать по меньшей мере один каталитически активный металл, выбранный из группы, состоящей из платины, палладия, иридия, родия, серебра, золота, смесей любых двух или более из них. Длина по оси выходного покрытия больше, чем длина по оси входного покрытия. Изобретение также предусматривает выхлопную систему 40, содержащую каталитический сажевый фильтр 8 в соответствии с изобретением. 4 н. и 41 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение касается способов разделения потока текучей эмульсии на углеводородный поток и водный поток. Способ разделения потока текучей эмульсии, имеющей непрерывную водную фазу, на углеводородный поток и водный поток, в котором пропускают поток текучей эмульсии через микропористую мембрану с получением потока углеводородного продукта и потока водного продукта, мембрана содержит по существу гидрофобную, полимерную матрицу и по существу гидрофильный, тонкоизмельченный мелкозернистый, по существу нерастворимый в воде наполнитель, распределенный по матрице. Полимерная матрица имеет средний размер пор меньше чем 1,0 микрон, и чистоты потоков продуктов не зависят от скорости течения потока водного продукта и размера пор мембраны. Технический результат – повышение эффективности отделения нефти от воды в реальном времени. 3 н. 17 з.п. ф-лы, 9 табл.

Изобретение относится к области очистки отработанных газов двигателя внутреннего сгорания. Устройство для регулирования состава выхлопных газов включает в себя выхлопной канал, бак водного раствора мочевины, клапан подачи мочевины, подающий насос, трубопровод и электронный блок управления. Электронный блок управления может быть выполнен с возможностью приведения в действие подающего насоса для управления операцией по наполнению, когда удовлетворено условие, требующее выполнения подачи водного раствора мочевины через клапан подачи мочевины таким образом, что трубопровод наполняется водным раствором мочевины. Электронный блок управления выполнен с возможностью управления операцией по наполнению, когда давление выхлопных газов в выхлопном канале равно заданному значению или ниже него. Электронный блок управления выполнен с возможностью остановки управления операцией по наполнению, когда давление выхлопных газов в выхлопном канале превышает заданное значение во время исполнения операции по наполнению. Использование изобретения позволит исключить работу насоса, связанную с ненужной операцией по наполнению. 4 з.п. ф-лы, 2 ил.
© Патентный поиск, поиск патентов на изобретения - FindPatent.RU 2012-2024
Политика конфиденциальности 2016-07-26 2017-12-13T19:33:53
Наверх