Способ предотвращения образования гидратов в газоводяной системе

Изобретение относится к предотвращению гидратообразования в газоводяных системах и может быть использовано в нефтегазодобывающей и перерабатывающей промышленности. Предлагаемый способ предотвращения образования гидратов в газоводяной системе включает определение термобарических параметров системы, контакт с ней концентрированного реагента, расчет по соответствующей формуле температурного диапазона предотвращения образования гидратов, начиная от величины температуры на их равновесной линии, дополнительно определяют расходы воды и реагента, когда система находится в динамике, или их количества, когда система статична, а величину температурного диапазона рассчитывают по формуле. 2 з.п. ф-лы, 5 ил.

 

Изобретение относится к предотвращению гидратообразования в газоводяных системах и может быть использовано в нефтегазодобывающей и перерабатывающей промышленности.

Известен способ предотвращения гидратообразования, основанный на вводе химического реагента (ингибитора гидратообразования) в газоводяную систему, выводе реагента, разбавленного водой (в дальнейшем просто разбавленного реагента), причем необходимое количество вводимого реагента определяется расчетным методом в соответствии с непрерывно фиксируемыми параметрами газового потока (температурой, давлением, расходом газа) на входе и выходе (Тараненко Б.Ф. Автоматическое управление процессом ввода ингибитора гидратообразования. Тематический научно-технический обзор в серии "Автоматизация, телемеханизация и связь в газовой промышленности". М.: ВНИИЭГАЗпром, 1972, с. 1-54).

Общими признаками известного и предлагаемого способов являются:

- определение величин давления и температуры газоводяной системы;

- ввод в систему и контакт с ней концентрированного химического реагента.

К недостаткам известного способа необходимо отнести то, что расчетный метод определения расхода реагента основан на соотношениях материального баланса и предположениях о квазиравновесном и равномерном распределении реагента. В связи с этим в нем используются весьма приближенные данные по равновесной растворимости реагента (например, метанол или гликоли) в газовой фазе. Однако реальный процесс не является строго равновесным, газовая и жидкая фазы движутся с разными скоростями и т.п. Все это приводит в указанном аналоге к большим погрешностям, что обычно приводит к повышенным расходам реагента (зачастую дорогостоящего) и негативным последствиям: увеличению его потерь и повышенным затратам энергии на регенерацию, которые обуславливают повышенные эксплуатационные расходы.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому является способ предотвращения гидратообразования при подготовке углеводородного газа к транспорту, включающий введение в газовый поток химического реагента (ингибитора гидратообразования), вывод отработанного реагента, разбавленного водой, и определение для регулирования расхода реагента разности (температурного диапазона) между температурой начала гидратообразования и температурой системы в месте вывода реагента (т.е. температурного диапазона предотвращения в ней образования гидратов), причем концентрацию реагента в отработанном водном растворе поддерживают исходя из соотношения (Патент РФ 2049957, МПК F17D 1/05. Способ предотвращения гидратообразования при подготовке углеводородного газа к транспорту):

где X - концентрация реагента в отработанном водном растворе, масс.

ΔT=Т0-Т;

Т0 - температура начала гидратообразования газа, определяемая по расновесной кривой гидратообразования в системе газ-вода, К;

Т - температура газового потока в месте вывода ингибитора, К;

- молекулярная масса воды;

МИНГ - молекулярная масса ингибитора;

А - эмпирический коэффициент, зависящий от типа ингибитора: метанола, этиленгликоля, диэтиленгликоля и триэтиленгликоля и находящийся от 65 до 90.

Общими признаками известного и предлагаемого способов являются:

- определение термобарических параметров (давления и температуры) газоводяной системы,

- ввод в систему и контакт с ней концентрированного химического реагента,

- расчет по соответствующей формуле величины температурного диапазона предотвращения в ней образования гидратов, начинающегося от равновесной температуры гидратообразования при давлении системы.

К недостаткам известного способа необходимо отнести расчет концентрации разбавленного реагента, который производится по формуле, которая пригодна для неопределенного диапазона ее величин (применяемый в ней знак >). Использование разбавленного раствора реагента в неопределенном диапазоне его концентрации предполагает применение метода экспертных оценок для уточнения ее величины, что обычно приводит к повышенным расходам реагента и ряду негативных последствий:

- повышенным затратам тепловой и электрической энергии на регенерацию реагента и/или утилизацию в специальных установках, что увеличивает эксплуатационные затраты;

- увеличению потерь зачастую дорогостоящих реагентов, что обуславливает необходимость их компенсации из специально оборудованных хранилищ, обслуживаемых и охраняемых персоналом, что увеличивает эксплуатационные затраты в целом.

Кроме этого к недостаткам необходимо отнести небольшую предлагаемую номенклатуру использования реагентов, только четыре типа спиртов. Для прочих эффективных химических реагентов (например, других спиртов, кислот, соединений азота, соединений кислорода, солей) расчетная формула неприемлема. Это снижает возможность выбора по эффективности и стоимости оптимальных типов химических реагентов на предотвращение гидратообразования, что, как следствие, повышает эксплуатационные затраты.

Задачей изобретения является совершенствование способа предотвращения образования гидратов.

Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение эффективности предотвращения образования гидратов путем уменьшения эксплуатационных затрат.

Технический результат достигается тем, что в способе предотвращения образования гидратов в газоводяной системе, включающем определение термобарических параметров системы, контакт с ней концентрированного реагента, расчет по соответствующей формуле температурного диапазона предотвращения образования гидратов, начиная от величины температуры на их равновесной линии, новым является то, что дополнительно определяют расходы воды и реагента, когда система находится в динамике, или их количества, когда система статична, а величину температурного диапазона рассчитывают по формуле:

ΔT - величина температурного диапазона, К;

Р - давление системы, МПа;

L - расход реагента (кг/с) или его количество (кг):

X - массовая доля концентрированного реагента;

Lw - расход (кг/с) воды или ее количество (кг);

K - коэффициент, учитывающий условия массообмена между взаимодействующими средами при контакте реагента с системой (при идеальном перемешивании и достаточном времени для полного диффузионного взаимопроникновения молекул реагента, газа и воды K=1, в других случаях K<1);

а, b, с - эмпирические коэффициенты для различных реагентов - спиртов, кислот, соединений азота, соединений кислорода, солей;

новым является еще и то, что численные значения эмпирических коэффициентов а, b, с определены для следующих типов реагентов:

спиртов:

- метанола: а=-138,93; b=-40,15; d=271,89;

- этанола: а=-10,40; b=-70,26; d=275,93;

- пропанола: а=28,83; b=-63,80; d=274,40;

- этиленгликоля: а=-160,62; b=11,44; d=270,20;

- диэтиленгликоля: а=-131,77; b=13,14; d=271,73;

- триэтиленгликоля: а=-101,47; b=7,41; d=272,16;

- пропиленгликоля: а=-153,29; b- 16,51; d- 269,72;

- глицерина: а=-116,58; b=14,74; d=270,78;

кислот:

- азотной кислоты: а=-332,73; b=-14,39; d=271,75;

- серной кислоты: а=-618,46; b=50,86; d=269,68;

- соляной кислоты: а=-1479,60; b=57,50; d=269,69;

- уксусной кислоты: а=-15,27; b=-31,92; d=273,29;

соединений азота:

- аммиака: а=-937,69; b=28,37; d=268,27;

- моноэтаноламина: а=-480,14; b=122,40; d=262,47;

- диэтаноламина: а=-153,57; b=30,64; d=269,65;

- триэтаноламина: а=-158,93; b=50,54; d=268,65;

соединений кислорода:

- гидрооксида калия: а=-670,91; b=25,91; d=270,26;

- гидрооксида натрия: a=-498,06; b=-46,32; d=272,43;

- пероксида водорода: а=-87,73; b=-65,31; d=274,14;

- формальдегида: а=-29,81; b=-57,01; d=273,12;

солей:

- хлорида лития: а=-1130,70; b=19,79; d=270,55;

- хлорида магния: а=-840,22; b=16,46; d=271,84;

- хлорида кальция: а=-840,90; b=126,63; d=263,66;

- хлорида натрия: а=-212,97; b=-45,24; d=272,86;

- перманганата кальция: а=-295,60; b=48,35; d=269,16;

- нитрата кальция: а=-102,86; b=-16,29; d=272,86;

- нитрит-нитрата кальция (1:1): а=-204,47; b=-6,58; d=271,94;

- нитрит-нитрат-хлорида кальция (1:1:2): a =-575,18; b=24,63; d=270,62.

Кроме того, новым является то, что при регулировании расхода (количества) реагента производят выбор его типа из вышеприведенной номенклатуры, концентрации и необходимой величины температурного диапазона предотвращения образования гидратов, рассчитываемой по вышеприведенной формуле.

Прием, заключающийся в том, что величину необходимого температурного диапазона предотвращения гидратообразования определяют по вышеприведенной формуле, позволяет определить диапазон термических условий, в которых не образуются гидраты, в зависимости от давления Р системы, наличия в ней воды Lw, концентрации X и расхода (количества) L вводимого реагента и его типа, который учитывается эмпирическими коэффициентами а, b, с, а также от условий массообмена при контакте между концентрированным реагентом и исходной газоводяной системой, учитываемых коэффициентом K. Таким образом, в формуле учтены все необходимые термобарические и гидродинамические параметры системы, основные параметры вводимого реагента. Поэтому с помощью этой формулы точно определяют температурные границы области, в которой гарантированно предотвращается образование гидратов. При этом точно определяют расход или количество применяемого реагента, что, как следствие, снижает эксплуатационные затраты на энергетические и капитальные расходы на его регенерацию, экономические расходы компенсацию потерь и пр.

Численные значения коэффициентов а, b, с определены для 28 типов антигидратных реагентов - спиртов, кислот, соединений азота, соединений кислорода и солей. Это повышает возможность выбора из этих типов химических реагентов для применения в конкретных условиях газоводяной системы оптимального реагента по эффективности и стоимости, что, как следствие, во-первых, повышает эффективность предотвращение гидратообразования и, во-вторых, снижает на это эксплуатационные затраты.

Технический прием, заключающийся в том, что при регулировании расхода (количества) реагента производят выбор его типа из приведенной выше номенклатуры, концентрации и необходимой величины температурного диапазона предотвращения образования гидратов, рассчитываемой по формуле, приводит к применению оптимального реагента (по типу, концентрации, расходу (количеству) для предотвращения гидратообразования. В конечном итоге это позволяет на практике работать в оптимуме использования реагентов. В конечном итоге этот прием позволяет точно применять реагенты для предотвращения гидратообразования и, как следствие, оптимизировать эксплуатационные и капитальные затраты.

Авторам не известны способы предотвращения образования гидратов подобным образом.

Практическая реализация предлагаемого способа предотвращения образования гидратов представлена примерами.

ПРИМЕР 1

Предотвращение образования гидратов в газоводяной системе с применением химических реагентов выполняют следующим образом. Определяют:

1) термобарические параметры системы (давление Р, МПа и температуру Т, К);

2) X - массовую долю концентрированного реагента;

3) расходы (кг/с) или количества (кг) воды Lw и реагента L;

4) условия массообмена между взаимодействующими средами при контакте реагента с системой, учитываемые коэффициентом K, величина которого в данном примере равняется единице, учитывающей равномерное распределение реагента в объеме системы;

5) величину температурного диапазона ΔT предотвращения образования гидратов по формуле:

На основе расчетов построены графические зависимости ΔT от соотношения при равномерном распределении реагента в объеме системы (K=1) в диапазоне давления системы от 1,0 до 10,0 МПа. Графические зависимости представлены для: спиртов на фиг. 1, кислот на фиг. 2, соединений азота на фиг. 3, соединений кислорода на фиг. 4, солей на фиг. 5. В выбранном диапазоне давлений расхождения в величинах ΔT составляет не более ± 0,5 град. При больших давлениях системы на каждые дополнительные 10,0 МПа ΔT увеличивается на 0,8 град.

При регулировании расхода (количества) реагента L производят выбор его типа, концентрации и необходимой величины температурного диапазона предотвращения образования гидратов, рассчитываемой по формуле или из графических зависимостей (Фиг. 1-5).

ПРИМЕР 2

В данном примере показывается предотвращение образования гидратов в газоводяной системе, в которой газовой фазой является природный газ сеноманской залежи Юрхаровского газоконденсатного месторождения, содержащий 98,6% об. метана. Термобарические параметры системы: давление Р=10,0 МПа, температура T=282 К. Суммарный расход водной фазы Lw=0,036 кг/с, в т.ч. в паровой фазе 0,004 кг/с, пластовой воды в жидкой фазе 0,032 кг/с.

Необходимо предотвратить образование гидратов согласно требованиям СТО Газпром 089-2010 при величинах температур до 253 К, т.е. обеспечить температурный диапазон предотвращения образования гидратов ΔT=35 К, начиная от величины температуры на их равновесной линии - 286 К и включая температурный «запас» 2 К.

В качестве реагента из номенклатуры по п. 2 формулы изобретения выбирают спирт - метанол. Массовая доля концентрированного метанола после установки регенерации X=0,97 масс.

По графику на фиг. 1 в зависимости от ΔT=35 К определяют величину Откуда рассчитывают необходимый расход метанола: L=0,022 кг/с. Таким образом, предотвращение образования гидратов гарантированно обеспечивается в диапазоне температур от 286 К на линии равновесия до 251 К.

ПРИМЕР 3

В данном примере показывается предотвращение образования гидратов в скважине в процессе кислотной обработки забоя для интенсификации добычи газа. Извлекаемый флюид содержит природный газ и пластовую воду.

Термобарические параметры в призабойной зоне скважины: давление Р=25,0 МПа, температура Т=295 К. На устье скважины давление Р=20,0 МПа и температура Т=286 К.

Суммарный расход водной фазы Lw=1,6 кг/с, в т.ч. в паровой фазе 0,006 кг/с, воды, поступающей из пласта в жидкой фазе 1,594 кг/с.

Для предотвращения образования гидратов в газоводяной системе из номенклатуры по п. 2 формулы изобретения выбирают соляную кислоту. Начальная концентрация соляной кислоты X=0,15 масс.

По графику на фиг. 2 в зависимости от ΔT=15+1,2 К определяют величину Откуда рассчитывают необходимый расход соляной кислоты: L=4,4 кг/с.

Таким образом, предотвращение образования гидратов гарантированно обеспечивается в диапазонах температур от 291-293 К на линии равновесия при давлениях 20,0-25,0 МПа до величины 276,8 К.

ПРИМЕР 4

В данном примере показывается предотвращение образования гидратов в газоводяной среде, транспортируемой на центральный пункт сбора по внутрипромысловому трубопроводу при давлении 8,0 МПа. Суммарный расход водной фазы Lw=0,05 кг/с, в т.ч. в паровой фазе 0,01 кг/с, пластовой воды в жидкой фазе 0,04 кг/с.

В зимний период времени температура транспортируемой среды может достигать 248-243 К.

Необходимо предупредить образование гидратов с температурным запасом в 5 К, т.е. обеспечить температурный диапазон предотвращения гидратообразования ΔT=45 К начиная от 283 К на линии равновесия до 238 К.

В качестве реагента из номенклатуры по п. 2 формулы изобретения выбирают соединение азота - аммиак. Массовая доля концентрированного аммиака после установки регенерации X=0,95 масс.

По графику на фиг. 3 в зависимости от ΔT=45 К определяют величину Откуда рассчитывают необходимый расход аммиака: L=0,015 кг/с. С таким расходом аммиака предотвращение образования гидратов гарантированно обеспечивается в диапазоне температур от 283 К на линии равновесия до 238 К.

ПРИМЕР 5

В данном примере показывается предотвращение образования гидратов в скважине в процессе щелочной обработки забоя для интенсификации добычи газа. Извлекаемый флюид содержит природный газ и пластовую воду.

Термобарические параметры в призабойной зоне скважины: давление Р-15,0 МПа, температура T=283 К. На устье скважины давление Р-10,0 МПа и температура Т=278 К.

Суммарный расход водной фазы Lw=1,0 кг/с, в т.ч. в паровой фазе 0,01 кг/с, воды, поступающей из пласта в жидкой фазе 0,99 кг/с.

Для предотвращения образования гидратов в газоводяной системе из номенклатуры по п. 2 формулы изобретения выбирают гидрооксид натрия. Начальная концентрация гидрооксида натрия X=0,12 масс.

По графику на фиг. 4 в зависимости от ΔT=10+0,4 К определяют величину Откуда рассчитывают необходимый расход гидрооксида натрия: L=5 кг/с.

Таким образом, предотвращение образования гидратов гарантированно обеспечивается в диапазонах температур от 285-289 К на линии равновесия при давлениях 10,0-15,0 МПа до величины 275,6 К.

ПРИМЕР 6

В данном примере показывается предотвращение образования гидратов в системе подачи газа потребителю под давлением 1,0 МПа в безгидратном состоянии после сжатия в жидкостно-струйном компрессорном агрегате, перекачивающем нефтяной газ от давления 0,15 МПа до 1,5 МПа. Подача газа потребителю осуществляется в климате Калининградской области при средней температуре в холодный период 258 К.

Суммарный расход поступающей вместе с газом воды составляет Lw=0,2 кг/с, в т.ч. в паровой фазе 0,05 кг/с, пластовой воды в жидкой фазе 0,15 кг/с.

Для предотвращения образования гидратов в газоводяной системе до температуры 248 К, взятую с запасом на минимальное значение температур в этом районе, выбирают из номенклатуры по п. 2 формулы изобретения водный раствор солей - хлорида кальция. Начальная концентрация в водном растворе, применяемом в жидкостно-струйном компрессорном агрегате, хлорида кальция X=0,30 масс.

При давлении 1,0 МПа температура нефтяного газа на равновесной линии гидратообразования 278 К.

По графику на фиг. 5 в зависимости от ΔT=30 К определяют величину Откуда рассчитывают необходимый расход хлорида кальция: L-1,0 кг/с. С таким расходом хлорида кальция предотвращение образования гидратов гарантированно обеспечивается в диапазоне температур от 278 К на линии равновесия до 248 К.

1. Способ предотвращения образования гидратов в газоводяной системе, включающий определение термобарических параметров системы, контакт с ней концентрированного реагента, расчет по соответствующей формуле температурного диапазона предотвращения образования гидратов, начиная от величины температуры на их равновесной линии, отличающийся тем, что дополнительно определяют расходы воды и реагента, когда система находится в динамике, или их количества, когда система статична, а величину температурного диапазона рассчитывают по формуле:

∆Т - величина температурного диапазона, К;

Р - давление системы, МПа;

L - расход реагента (кг/с) или его количество (кг):

X - массовая доля концентрированного реагента;

Lw - расход (кг/с) воды или ее количество (кг);

K - коэффициент, учитывающий условия массообмена между взаимодействующими средами при контакте реагента с системой (при идеальном перемешивании и достаточном времени для полного диффузионного взаимопроникновения молекул реагента, газа и воды K=1, в других случаях K<1);

а, b, с - эмпирические коэффициенты для различных реагентов - спиртов, кислот, соединений азота, соединений кислорода, солей.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что численные значения эмпирических коэффициентов а, b, с определены для следующих типов реагентов:

спиртов:

- метанола: a=-138,93; b=-40,15; d=271,89;

- этанола: а=-10,40; b=-70,26; d=275,93;

- пропанола: а=28,83; b=-63,80; d=274,40;

- этиленгликоля: а=-160,62; b=11,44; d=270,20;

- диэтиленгликоля: а=-131,77; b=13,14; d=271,73;

- триэтиленгликоля: а=-101,47; b=7,41; d=272,16;

- пропиленгликоля: а=-153,29; b=16,51; d=269,72;

- глицерина: а=-116,58; b=14,74; d=270,78;

кислот:

- азотной кислоты: а=-332,73; b=14,39; d=271,75;

- серной кислоты: а=-618,46; b=50,86; d=269,68;

- соляной кислоты: а=-1479,60; b=57,50; d=269,69;

- уксусной кислоты: а=-15,27; b=-31,92; d=273,29;

соединений азота:

- аммиака: а=-937,69; b=28,37; d=268,27;

- моноэтаноламина: а=-480,14; b=122,40; d=262,47;

- диэтаноламина: a=-153,57; b=30,64; d=269,65;

- триэтаноламина: а=-158,93; b=50,54; d=268,65;

соединений кислорода:

- гидрооксида калия: а=-670,91; b=25,91; d=270,26;

- гидрооксида натрия: а=-498,06; b=-46,32; d=272,43;

- пероксида водорода: а=-87,73; b=-65,31; d=274,14;

- формальдегида: а=-29,81; b=-57,01; d=273,12;

солей:

- хлорида лития: а=-1130,70; b=19,79; d=270,55;

- хлорида магния: а=-840,22; b=16,46; d=271,84;

- хлорида кальция: а=-840,90; b=126,63; d=263,66;

- хлорида натрия: а=-212,97; b=-45,24; d=272,86;

- перманганата кальция: а=-295,60; b=48,35; d=269,16;

- нитрата кальция: а=-102,86; b=-16,29; d=272,86;

- нитрит-нитрата кальция (1:1): а=-204,47; b=-6,58; d=271,94;

- нитрит-нитрат-хлорида кальция (1:1:2): а=-575,18; b=24,63; d=270,62.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при регулировании расхода (количества) реагента производят выбор его типа из номенклатуры по п. 2, концентрации и необходимой величины температурного диапазона предотвращения образования гидратов.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области внутрипромыслового сбора газа, а именно к системам ввода ингибитора образования гидратов в газовые шлейфы. Система содержит емкость с ингибитором, трубопроводы подачи ингибитора к защищаемым точкам, исполнительный механизм, обеспечивающий прямую управляемую программную подачу ингибитора, преобразователи температуры и давления, установленные в защищаемых точках и соединенные со станцией управления и исполнительным механизмом беспроводным каналом связи, устройства дозирования ингибитора, состоящие из обратного и управляемого прямого клапанов и регулирующей шайбы, которые установлены в защищаемых точках и соединены с трубопроводом подачи ингибитора.

Изобретение относится к устройствам для ввода жидких реагентов в трубопровод. Устройство состоит из полого цилиндрического кожуха с двумя фланцами и боковым приливом в виде присоединительного фланца, расположенного радиально по отношению к центральной оси кожуха.

Изобретение относится к области нефтедобычи и может быть использовано для оптимизации дозирования деэмульгатора в процессе отделения от нефти воды в промысловых условиях.

Изобретение относится к области теплоэнергетики. Система химводоподготовки содержит полый контейнер, трубопровод жидкости, первую трубку, сообщающуюся с контейнером, вторую трубку, сообщающуюся с трубопроводом, причем обе трубки оснащены первым и вторым запорными клапанами.

Изобретение может быть использовано в нефтегазовой промышленности, в технологических и магистральных трубопроводах. Устройство содержит насос 1, соединенный с всасывающим 2 и нагнетательным 4 трубопроводами.

Изобретение относится к области теплоэнергетики и может быть использовано в системах водоподготовки теплоносителя, а также к области химического машиностроения в системах дозирования жидких сред.

Изобретение относится к газодобывающей отрасли, в частности к способу подачи ингибитора гидратообразования в трубопровод природного газа. Способ включает подачу ингибитора с использованием устройства для регулирования расхода ингибитора, содержащего корпус с входным и выходным штуцерами и рабочим органом в виде плунжерной пары, размещенной внутри корпуса и выполненной с поршнем в виде цилиндра, имеющего возможность возвратно-поступательного движения посредством электропривода.

Изобретение относится к транспорту углеводородных продуктов по магистральным трубопроводам. В способе осушки магистрального газопровода в процессе продувки понижают содержание влаги в осушающем воздухе посредством осушителей воздуха, которые устанавливают на байпасных линиях линейных крановых узлов осушаемого трубопровода.

Изобретение относится к газодобывающей отрасли. Устройство содержит корпус, входной и выходной патрубки подачи ингибитора, фильтр, установленный в линии подачи ингибитора, предпочтительно, после входного патрубка, расходомер ингибитора, устройство регулирования расхода ингибитора.

Предлагаемое изобретение относится к нефтяной промышленности и может быть использовано при подготовке нефти, а именно для ввода деэмульгатора в трубопровод для разрушения нефтяных эмульсий.

Изобретение относится к транспорту высоковязкой нефти и может быть использовано для подготовки парафинистой нефти к трубопроводному транспорту в нефтяной промышленности.

Изобретение относится к неагломерирующим противотурбулентным присадкам, способу их получения и может быть использовано для снижения гидродинамического сопротивления в трубопроводе при турбулентном режиме течения углеводородов.

Настоящее изобретение относится к способу подготовки высоковязкой нефти к транспортировке по трубопроводу, который может быть использован в нефтедобывающей промышленности.

Изобретение относится к области трубопроводного транспорта углеводородных жидкостей. Противотурбулентная присадка с антикоррозионными свойствами содержит сверхвысокомолекулярный полимер альфа-олефинов, продукт конденсации высших аминов с числом атомов углерода 6-30 со степенью оксиалкилирования 2-50 при использовании в качестве оксиалкилирующего агента эпоксисоединения с числом атомов углерода 2-6 с двухосновной органической кислотой с числом атомов углерода 3-9, солвент.

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности и может быть использовано при добыче и транспортировке тяжелых нефтей и нефтепродуктов. Техническим результатом изобретения является повышение эффективности процесса добычи и перекачивания тяжелых нефтей и нефтепродуктов за счет снижения их вязкости в результате одновременного кавитационного и теплового воздействия ультразвуковых стоячих волн высокой интенсивности без увеличения общего энергопотребления.

Изобретение относится к формирователю электрического воздействия на вязкость потока нефти, содержащему электролизер с пластографитовыми электродами. Формирователь характеризуется тем, что содержит два триггера, которые последовательно соединены между собой и подключены «на землю», объединенным входом соединены с выходом порогового элемента, а выходами подключены к входу интегратора, выход которого подключен к входу усилителя постоянного тока, выход которого соединен с объединенными входами порогового элемента и электролизера с плоскопараллельными пластографитовыми или титановыми электродами для размещения в потоке нефти.

Изобретение может быть использовано для повышения эффективности перекачивания по трубопроводу тяжелых вязких нефтей и нефтепродуктов путем внешнего акустического воздействия на стенку трубопровода.

Группа изобретений относится к подготовке высоковязких нефтепродуктов к транспортировке. Устройство содержит корпус со струеобразователем и электромагнит с токоподводом.
Изобретение относится к транспортировке высоковязких нефтепродуктов по трубопроводу. По длине трубопровода через равные интервалы на нефтепродукты воздействуют акустическими колебаниями с обеспечением образования пристеночного жидкого слоя нефтепродуктов.

Изобретение относится к подготовке высоковязкой нефти для транспортировки по трубопроводу. Проводят термообработку нефти путем ее нагрева в сырьевом теплообменнике с последующим разделением потока термообработанной нефти на две части, одну из которых направляют на термокрекинг, а другую - на смешение с продуктами термокрекинга и последующее охлаждение полученной сырьевой смеси до температуры ее перекачки по трубопроводу.

Изобретение относится к транспорту нефти и может быть использовано для подготовки и транспортировки высоковязкой нефти в нефтяной промышленности. Предложено три варианта системы, включающие трехфазные сепараторы, мультифазную насосную станцию, блок подготовки газа, дожимные насосные станции с путевыми подогревателями нефти или без них, оснащенные блоками разгазирования нефти, подготовки топливного газа, получения электрической и тепловой энергии, нагрева и перекачки нефти, а также установку стабилизации нефти или концевую сепарационную установку. Второй вариант отличается установкой после трехфазного сепаратора насоса блока фракционирования, а третий вариант - насоса, электродегидраторов и блока термической доподготовки нефти. При работе первого варианта системы нефть сепарируют с получением газа, часть которого после подготовки подают на собственное потребление, а неиспользованную часть - на мультифазную насосную станцию, пластовой воды и обезвоженной нефти, которую в смеси с неиспользованной частью газа с помощью мультифазной насосной станции, после стабилизации в установке стабилизации нефти или концевой сепарационной установке, подают в магистральный трубопровод. На линии подачи обезвоженной нефти установлена дожимная насосная станция, в блоке разгазирования которой нефть частично разгазируют с получением газа, подаваемого в блок подготовки топливного газа, из которого топливный газ направляют в блок получения электрической и тепловой энергии, из которого электроэнергию и/или тепло направляют в блок нагрева и перекачки, с помощью которого частично разгазированную нефть нагревают и/или перекачивают до установки стабилизации нефти или концевой сепарационной установки. Работа второго варианта системы отличается тем, что обезвоженную нефть после сепарации подвергают фракционированию с получением циркулирующей легкой фракции, направляемой в линию подачи продукции скважин. При работе третьего варианта системы обезвоженную нефть после сепарации насосом подают в электродегидратор, и далее - в блок термической доподготовки, где нефти подвергают термической конверсии с получением циркулирующей легкой фракции, направляемой в линию подачи продукции скважин. Техническим результатом является уменьшение потерь попутного нефтяного газа и снижение затрат на транспортировку нефти. 3 н.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к предотвращению гидратообразования в газоводяных системах и может быть использовано в нефтегазодобывающей и перерабатывающей промышленности. Предлагаемый способ предотвращения образования гидратов в газоводяной системе включает определение термобарических параметров системы, контакт с ней концентрированного реагента, расчет по соответствующей формуле температурного диапазона предотвращения образования гидратов, начиная от величины температуры на их равновесной линии, дополнительно определяют расходы воды и реагента, когда система находится в динамике, или их количества, когда система статична, а величину температурного диапазона рассчитывают по формуле. 2 з.п. ф-лы, 5 ил.

Наверх