Реактор с псевдоожиженным слоем, установка и способ получения легких олефинов

Изобретение относится к реактору с псевдоожиженным слоем для получения легких олефинов из кислородсодержащих соединений и/или С4 углеводородов, содержащему зону реакции, снабженную отводящей трубой, которая расположена аксиально и разделяет зону реакции на зону А быстрой реакции внутри отводящей трубы и зону В смешивания рециркулирующего потока вне отводящей трубы. При этом на боковой стенке реактора в зоне реакции расположены два впускных отверстия для катализатора, при этом указанный реактор дополнительно содержит выпускное отверстие для катализатора и устройство для распределения газа, которое имеет отдельные отверстия для распределения газа, соответствующие зоне А быстрой реакции и зоне В смешивания рециркулирующего потока соответственно. Также изобретение относится к установке и способу получения легких олефинов. Установка, предложенная в настоящем изобретении, может решить задачу по улучшению соотношения выхода легких олефинов, имеет большие технические преимущества и применима для промышленного получения легких олефинов. 3 н. и 12 з.п. ф-лы, 2 ил., 4 пр.

 

I. Область техники

Изобретение относится к области получения олефинов, в частности к реактору с псевдоожиженным слоем, установке для получения легких олефинов и способу получения легких олефинов.

II. Предпосылки для создания изобретения

Легкие олефины, такие как этилен и пропилен, - два важных основных химических сырьевых материала, потребность в которых неуклонно возрастает. Обычно этилен и пропилен получают путем переработки нефти. Однако стоимость получения этилена и пропилена из источников нефти становится все выше и выше из-за ограниченных запасов и высокой стоимости источников нефти. В последние годы интенсивно разрабатывались технологии получения этилена и пропилена из конвертированных замещающих сырьевых материалов. Кроме таких замещающих сырьевых материалов, одним из видов важных замещающих сырьевых материалов для получения легких олефинов являются кислородсодержащие соединения, такие как спирты (метанол, этанол), простые эфиры (диметиловый эфир, метилэтиловый эфир), сложные эфиры (метилкарбонат, метилформиат) и т.д., которые могут быть получены из источников энергии, таких как уголь, природный газ и биомасса и т.д. Некоторые кислородсодержащие соединения уже можно получить путем полномасштабного производства. Например, метанол можно получить из угля или природного газа с помощью отработанных технологий при масштабах производства, исчисляющихся в мегатоннах. Способ превращения кислородсодержащих соединений в олефины (КВО), особенно способ превращения метанола в олефины (МВО), получает все больше и больше внимания благодаря широкой доступности кислородсодержащих соединений и экономической эффективности способа превращения для получения легких олефинов.

В патентной публикации США № 4499327 описано применение катализатора на основе молекулярных сит из силикоалюминофосфата в способе превращения метанола в олефины (МВО) и утверждается, что SAPO-34 является предпочтительным катализатором для способа МВО. Катализатор SAPO-34 имеет очень высокой селективностью по отношению к легким олефинам, а также высокую активность, и может сокращать время реакции превращения метанола в легкие олефины до величины меньше 10 секунд, даже до интервала времени реакции в подъемной трубе.

В патентной публикации США № 6166282 описана технология и реактор для превращения метанола в легкие олефины, в которой применяют реактор с быстрым псевдоожиженным слоем, и большую часть уловленного катализатора предварительно отделяют с помощью специфического газо-твердофазного сепарационного устройства после того, как газовая фаза реагирует в плотнофазной зоне реакции при низкой скорости газа и поднимается в подзону быстрой реакции, где внутренний диаметр реактора резко уменьшается. Поскольку полученный газ и катализатор быстро отделяются друг от друга после реакции, возможность вторичной реакции эффективно предотвращается. Результат модельных расчетов показывает, что как внутренний диаметр реактора с быстрым псевдоожиженным слоем, так и требуемый запас катализатора значительно снижаются по сравнению с таковыми в обычных барботируемых реакторах с псевдоожиженным слоем. Однако этот способ имеет недостаток, связанный с низким выходом легких олефинов.

В китайской патентной публикации № CN 1723262 А описана многостадийная реакционная установка с подъемной трубой с центральной петлей катализатора, которую применяют в способе превращения кислородсодержащих соединений в легкие олефины. Установка содержит множество реакторов с подъемной трубой, газо-твердофазную зону разделения и множество отводящих элементов и т.д., в которой каждый реактор с подъемной трубой снабжен отверстием для введения катализатора, при этом отверстия для введения катализатора сходятся в зоне разделения, где катализатор и полученный газ отделяются друг от друга. С помощью этого способа выход легких олефинов в пересчете на углерод обычно составляет 75~80%; следовательно, этот способ также имеет недостаток в виде низкого выхода легких олефинов.

В традиционном способе превращения метанола в легкие олефины (МВО), обычно весь реактор с псевдоожиженным слоем можно разделить на зону ввода, зону реакции, зону подъема и зону быстрого выпуска с разделением. Обычно регенерированный катализатор и использованный катализатор попадают в зону реакции непосредственно из зоны ввода для катализа реакции из газа-сырца. Результат смешивания двух потоков катализатора имеет непосредственное влияние на селективность к олефинам. Газ и твердый поток, результат смешивания газа и частиц катализатора, а также ход реакции в зоне ввода имеет заметное влияние на эффективность всего реактора. Однако в литературе существующего уровня техники не предлагается решения по смешиванию частиц в зоне ввода реактора с псевдоожиженным слоем и эффективности контакта между газом и частицами катализатора в зоне реакции.

III. Сущность изобретения

Для преодоления недостатков установок для получения легких олефинов существующего уровня техники, таких как неравномерное смешивание катализаторов и низкий выход легких олефинов, и т.д., в настоящем изобретении предложен реактор с псевдоожиженным слоем, установка для получения легких олефинов и способ получения легких олефинов.

В настоящем изобретении предложен реактор с псевдоожиженным слоем, включающий зону реакции, снабженную отводящей трубой, которая расположена аксиально и разделяет зону реакции на зону А быстрой реакции внутри отводящей трубы и зону В смешивания рециркулирующего потока вне отводящей трубы, при этом на боковой стенке реактора в зоне реакции расположены два впускных отверстия для катализатора.

В настоящем изобретении также предложена установка для получения легких олефинов, включающая реактор с псевдоожиженным слоем, емкость для отстаивания и регенератор, в которой зона реакции реактора с псевдоожиженным слоем снабжена отводящей трубой, которая расположена аксиально и разделяет зону реакции на зону А быстрой реакции внутри отводящей трубы и зону В смешивания рециркулирующего потока вне отводящей трубы, выпускное отверстие для катализатора реактора с псевдоожиженным слоем сообщается с емкостью для отстаивания, выпускное отверстие на рециркуляцию в нижней части емкости для отстаивания сообщается с зоной В смешивания рециркулирующего потока, выпускное отверстие для отработанного катализатора в нижней части емкости для отстаивания сообщается с регенератором, и выпускное отверстие для регенерированного катализатора регенератора сообщается с зоной В смешивания рециркулирующего потока.

В настоящем изобретении также предложен способ получения легких олефинов, включающий:

введение сырьевых материалов, отработанного катализатора из емкости для отстаивания и регенерированного катализатора из регенератора в реакцию в реакторе с псевдоожиженным слоем, в котором зона реакции реактора с псевдоожиженным слоем снабжена отводящей трубой, которая расположена аксиально и разделяет зону реакции на зону А быстрой реакции внутри отводящей трубы и зону В смешивания рециркулирующего потока вне отводящей трубы, причем сырьевые материалы для реакции подают в зону А быстрой реакции и зону В смешивания рециркулирующего потока, а отработанный катализатор и регенерированный катализатор подают в зону В смешивания рециркулирующего потока;

обработку продукта, полученного в реакции, путем быстрого газо-твердофазного разделения и разделения отстаиванием, обработку катализатора, полученного путем разделения отстаиванием, с помощью отдувки газом и затем подъема катализатора в емкость для отстаивания через подъемную трубу при подъемном действии подъемной среды; и

возврат части отработанного катализатора, обработанного путем разделения отстаиванием в емкости для отстаивания, непосредственно в зону В смешивания рециркулирующего потока, подачу другой части отработанного катализатора в регенератор для регенерации и введение полученного регенерированного катализатора в зону В смешивания рециркулирующего потока.

В соответствии с реактором с псевдоожиженным слоем и установкой для получения легких олефинов, предложенных в настоящем изобретении, отводящая труба расположена в зоне реакции реактора с псевдоожиженным слоем для разделения зоны реакции на зону А быстрой реакции и зону В смешивания рециркулирующего потока, причем отработанный катализатор из емкости для отстаивания и регенерированный катализатор из регенератора предварительно смешиваются и предварительно реагируют в зоне В смешивания рециркулирующего потока, а затем вводятся в зону А быстрой реакции для последующей реакции; таким образом осуществляется не только тщательное смешивание катализаторов, отличающихся по содержанию углерода, но также достигается протекание реакции во всей полноте, и тем самым достигают цели по улучшению выхода легких олефинов; в частности, относительный выход легких олефинов может находиться на уровне 89,32% масс.

Установку для получения легких олефинов, описанную в настоящем изобретении, можно использовать для реакций дезактивации, длящихся на уровне минут, и можно применять для превращения метанола в олефины, алкилирования метилбензола, областях крекинга олефинов и крекинга нефти и т.д. Особенно установку можно использовать для реакций с катализаторами, отличающимися по содержанию углерода, при определенном соотношении смешивания, в которых катализаторы с различным содержанием углерода можно смешать гомогенно. Например, если установку применяют для реакций превращения метанола в олефины, регенерированный катализатор, регенерированный в регенераторе, можно гомогенно смешать с отработанным катализатором, рециркулированным через емкость для отстаивания в зону смешивания рециркулирующего потока реактора с псевдоожиженным слоем, причем смешанный катализатор предварительно реагирует с метанолом, поданным в зону смешивания рециркулирующего потока, и затем катализатор захватывается и улавливается в материалах и переносится материалами в зону быстрой реакции и далее реагирует с метанолом так, чтобы достичь цели по улучшению выхода легких олефинов. В предпочтительном случае, в котором катализатор, выделенный из реактора с псевдоожиженным слоем, продувается газом и затем вводится в емкость для отстаивания через подъемную трубу, причем подъемная среда в подъемной трубе представляет собой спирт с низким содержанием углерода (например, этанол или пропанол), при этом способ превращения метанола в олефины можно объединять со способом дегидратации спиртов с низким содержанием углерода для получения олефинов, так как спирт с низким содержанием углерода можно превратить в легкие олефины путем дегидратации. В другом примере воплощения, в котором материал, введенный в реактор с псевдоожиженным слоем, представляет собой С4 углеводороды и подъемная среда в подъемной трубе представляет собой метанол, не содержащий углерода катализатор в реакторе с псевдоожиженным слоем вступает в реакцию крекинга олефинов с С4 углеводородами, а углеродсодержащий катализатор, полученный в процессе реакции, используется в МВО реакции; таким образом, МВО процесс объединяется с реакцией крекинга олефинов. Следовательно, с помощью устройства, раскрытого в настоящем изобретении, можно объединить множество процессов. Таким образом, значительно расширяется область применения установки, и установка имеет преимущество, связанное с высоким выходом легких олефинов.

Другие признаки и преимущества настоящего изобретения будут подробно описаны далее в нижеследующих примерах воплощения.

IV. Описание чертежей

Прилагаемые чертежи приведены для улучшения понимания настоящего изобретения и составляют часть настоящей заявки. Они используются в связи со следующими примерами воплощения для объяснения настоящего изобретения, но не должны восприниматься как устанавливающие какое-либо ограничение настоящего изобретения. На чертежах:

Фиг. 1 представляет схематическую диаграмму установки для получения легких олефинов согласно настоящему изобретению;

Фиг. 2 представляет схематическую диаграмму отверстий для распределения газа в устройстве распределения газа в установке для получения легких олефинов согласно настоящему изобретению.

V. Подробное описание примеров воплощения

Далее будут подробно описаны некоторые примеры воплощения настоящего изобретения. Следует понимать, что примеры воплощения, описанные здесь, приведены только для описания и объяснения настоящего изобретения и не должны восприниматься как устанавливающие какое-либо ограничение настоящего изобретения.

Конечные точки и любое значение, приведенное в диапазоне, описанном в настоящем изобретении, не ограничиваются точными диапазонами или значениями. Напротив, такие диапазоны или значения следует воспринимать как включающие значения, которые близко расположены к этим диапазонам или значениям. Для численных диапазонов крайние точки диапазонов, крайние точки диапазонов и значения конкретных точек, а также значения конкретных точек можно объединять для получения новых численных диапазонов, которые следует воспринимать как в явном виде описанные в данной заявке.

В данном документе, если не указано иное, применяют следующие термины направления: например, "верх" и "низ" относятся к "верху" и "низу", которые указаны в прилагаемых чертежах; "внутри" и "вне" относятся к "внутри" и "вне" относительно границ компонентов.

Как показано на Фиг. 1, зона реакции реактора 15 с псевдоожиженным слоем согласно настоящему изобертению снабжена отводящей трубой 32, расположенной аксиально, и два впускных отверстия для катализатора 15а и 15b расположены на боковой стенке реактора в зоне реакции, в которой отводящая труба 32 разделяет зону реакции на зону А быстрой реакции внутри отводящей трубы 32 и зону В смешивания рециркулирующего потока вне отводящей трубы 32. В реакторе с псевдоожиженным слоем отработанный катализатор и регенерированный катализатор вводятся через два впускных отверстия 15а и 15b для катализатора, причем отработанный катализатор и регенерированный катализатор предварительно смешиваются и предварительно реагируют с материалами в зоне В смешивания рециркулирующего потока, и затем смешанный катализатор поступает в зону А быстрой реакции и далее реагирует с материалами; таким образом, осуществляют не только тщательное смешивание катализаторов с различным содержанием углерода, но также достигают полноты осуществления реакции так, чтобы достичь цели по улучшению выхода легких олефинов.

В реакторе с псевдоожиженным слоем согласно настоящему изобретению соотношение внутреннего диаметра отводящей трубы 32 к внутреннему диаметру зоны реакции в реакторе 15 с псевдоожиженным слоем может составлять 0,1~0,5:1.

Предпочтительно, реактор 15 с псевдоожиженным слоем дополнительно снабжен расположенным в нем устройством 31 для распределения газа. Устройство 31 для распределения газа имеет отдельные отверстия для распределения газа, соответствующие зоне А быстрой реакции и зоне В смешивания рециркулирующего потока, соответственно. Как показано на Фиг. 2, устройство 31 для распределения газа предпочтительно представляет собой неразъемный распределитель, в котором отверстие для распределения газа, соответствующее зоне А быстрой реакции, и отверстие для распределения газа, соответствующее зоне В смешивания рециркулирующего потока, расположены на одном и том же компоненте.

Более предпочтительно, диаметр отверстия для распределения газа, соответствующего зоне А быстрой реакции, меньше диаметра отверстия для распределения газа, соответствующего зоне В смешивания рециркулирующего потока; предпочтительно, соотношение диаметра отверстия для распределения газа, соответствующего зоне А быстрой реакции, к диаметру отверстия для распределения газа, соответствующего зоне В смешивания рециркулирующего потока, составляет 1:1,5~10, более предпочтительно составляет 1:2~5. В предпочтительном случае линейная скорость материалов в зоне А быстрой реакции выше, чем линейная скорость материалов в зоне В смешивания рециркулирующего потока; предпочтительно, линейная скорость материалов в зоне А быстрой реакции составляет 1,5~5 м/с, и линейная скорость материалов в зоне В смешивания рециркулирующего потока составляет 0,3~0,6 м/с.

Как показано на Фиг. 1, установка для получения легких олефинов согласно настоящему изобретению включает реактор 15 с псевдоожиженным слоем, емкость 6 для отстаивания и регенератор 11, в которой зона реакции реактора 15 с псевдоожиженным слоем снабжена отводящей трубой 32, которая расположена аксиально и разделяет зону реакции на зону А быстрой реакции внутри отводящей трубы 32 и зону В смешивания рециркулирующего потока вне отводящей трубы 32, при этом выпускное отверстие для катализатора в реакторе 15 с псевдоожиженным слоем сообщается с емкостью 6 для отстаивания, выпускное отверстие 8 на рециркуляцию в нижней части емкости 6 для отстаивания сообщается с зоной В смешивания рециркулирующего потока через впускное отверстие 15b для катализатора реактора 15, выпускное отверстие 7 для отработанного катализатора в нижней части емкости 6 для отстаивания сообщается с регенератором 11, и выпускное отверстие для регенерированного катализатора регенератора 11 сообщается с зоной В смешивания рециркулирующего потока через впускное отверстие 15а катализатора реактора 15.

В установке для получения легких олефинов согласно настоящему изобретению соотношение внутреннего диаметра отводящей трубы 32 к внутреннему диаметру зоны реакции в реакторе 15 с псевдоожиженным слоем может составлять 0,1~0,5:1.

Предпочтительно, реактор 15 с псевдоожиженным слоем дополнительно снабжен расположенным в нем устройством 31 для распределения газа. Устройство 31 для распределения газа имеет отдельные отверстия для распределения газа, соотвтетствующие зоне А быстрой реакции и зоне В смешивания рециркулирующего потока, соответственно. Как показано на Фиг. 2, устройство 31 для распределения газа предпочтительно представляет собой неразъемный распределитель, в котором отверстие для распределения газа, соответствующее зоне А быстрой реакции, и отверстие для распределения газа, соответствующее зоне В смешивания рециркулирующего потока, расположены на одном и том же компоненте.

Более предпочтительно, диаметр отверстия для распределения газа, соответствующего зоне А быстрой реакции, меньше диаметра отверстия для распределения газа, соответствующего зоне В смешивания рециркулирующего потока; предпочтительно, соотношение диаметра отверстия для распределения газа, соответсвующего зоне А быстрой реакции, к диаметру отверстия для распределения газа, соответствующего зоне В смешивания рециркулирующего потока, составляет 1:1,5~10, более предпочтительно составляет 1:2~5. В предпочтительном случае линейная скорость материалов в зоне А быстрой реакции выше линейной скорости материалов в зоне В смешивания рециркулирующего потока; предпочтительно, линейная скорость материалов в зоне А быстрой реакции составляет 1,5~5 м/с, и линейная скорость материалов в зоне В смешивания рециркулирующего потока составляет 0,3~0,6 м/с.

В настоящем изобретении установка для получения легких олефинов может дополнительно содержать колонну 14 отдувки и подъемную трубу 25, в которой выпускное отверстие для катализатора реактора 15 с псевдоожиженным слоем сообщается с впускным отверстием для катализатора колонны 14 отдувки, при этом выпускное отверстие для катализатора колонны 14 отдувки сообщается с впускным отверстием для катализатора подъемной трубы 25, и подъемная труба 25 сообщается с емкостью 6 для отстаивания. Твердый катализатор, выделенный из реактора с псевдоожиженным слоем, подают через наклонную трубу 30 в колонну 14 отдувки, и продувают под действием продувающей среды, введенной через подающий трубопровод продувающей среды 18; причем обработанный путем отдувки твердый катализатор вводят через наклонную трубу 19 для отдувки, снабженную регулировочным клапаном 24 потока, в подъемную трубу 25, где он затем поднимается в емкость 6 для отстаивания под действием подъемной среды (например, водяного пара или спирта с низким содержанием углерода и т.д.), введенной через подающий трубопровод 26 для подъемной среды.

В установке для получения легких олефинов согласно настоящему изобретению реактор 15 с псевдоожиженным слоем может представлять собой любой традиционный реактор с псевдоожиженным слоем уровня техники. Устройство 17 быстрого газо-твердофазного разделения расположено выше зоны реакции реактора 15 с псевдоожиженным слоем и выполнено для осуществления быстрого газо-твердофазного разделения материалов после реакции. В способе быстрого газо-твердофазного разделения линейная скорость материалов может составлять 1~1,5 м/с. Смесь, полученная путем быстрого газо-твердофазного разделения, вводится в секцию 27 отстаивания реактора для разделения отстаиванием; отделенный твердый катализатор вводится в последующую колонну 14 отдувки через выпускное отверстие для катализатора в нижней части секции 27 отстаивания реактора через наклонную трубу 30. Циклонный сепаратор 13 расположен в вышерасположенной части зоны реакции, и продукт (например, легкие олефины), выделенные из циклонного сепаратора 13, выгружают через выпускной трубопровод 2 для полученного газа.

В установке для получения легких олефинов согласно настоящему изобретению соединительный трубопровод между выпускным отверстием 8 для рециркуляции в нижней части емкости 6 для отстаивания и зоной В смешивания рециркулирующего потока и/или соединительный трубопровод между выпускным отверстием для регенерированного катализатора регенератора 11 и зоной В смешивания рециркулирующего потока обычно снабжен(ы) регулировочным клапаном потока. Чтобы ввести катализатор при определенной частоте импульсов в реактор 15 с псевдоожиженным слоем так, чтобы снизить флуктуации давления в слое, предпочтительно регулировочный клапан потока задействует импульсный регулировочный клапан.

В предпочтительном варианте вплощения отводящая труба расположена в зоне реакции реактора с псевдоожиженным слоем, неразъемный распределитель расположен ниже зоны реакции, и скорости потока отработанного катализатора и регенерированного катализатора, поступающего в зону реакции, регулируют с помощью импульсных регулировочных клапанов; таким образом, эффект предварительного смешивания частиц может иметь улучшенную эффективность, распределение плотности вдоль оси может быть улучшено, флуктуации давления в слое могут быть снижены, эффективность контакта в системе газ-твердое тело может быть улучшена и тем самым выход легких олефинов может быть эффективно улучшен.

Согласно примеру воплощения настоящего изобретения, как показано на Фиг. 1, установка для получения легких олефинов в настоящем изобретении, в основном, содержит реактор 15 с псевдоожиженным слоем, отводящую трубу 32, зону А быстрой реакции, зону В смешивания рециркулирующего потока, емкость 6 для отстаивания, регенератор 11, колонну 14 отдувки и подъемную трубу 25, в которой выпускное отверстие 7 для отработанного катализатора в нижней части емкости 6 для отстаивания соединено с вышерасположенной частью регенератора 11 через наклонную трубу 9, снабженную регулировочным клапаном 5 потока, нижняя часть регенератора 11 соединена с нижней частью зоны В смешивания рециркулирующего потока через наклонную трубу 22 для регенерированного катализатора, снабженную регулировочным клапаном 21 потока, выпускное отверстие 8 на рециркуляцию в нижней части емкости 6 для отстаивания соединено с нижней частью зоны смешивания В рециркулирующего потока через трубу 16 для рециркуляции катализатора, снабженную регулировочным клапаном 20 потока, секция 27 отстаивания реактора соединена с вышерасположенной частью колонны 14 отдувки, нижняя часть колонны 14 отдувки соединена с нижней частью подъемной трубы 25, и вышерасположенная часть подъемной трубы 25 соединена с вышерасположенной частью емкости 6 для отстаивания. В этом примере воплощения емкость 6 для отстаивания имеет два выпускных отверстия для катализатора, т.е. выпускное отверстие 7 для отработанного катализатора в нижней части емкости для отстаивания и выпускное отверстие 8 на рециркуляцию в нижней части емкости для отстаивания, в которой один поток катализатора вытекает из выпускного отверстия 7 для отработанного катализатора в нижней части емкости для отстаивания и регенерируется в регенераторе 11 и затем течет обратно в нижнюю часть зоны В смешивания рециркулирующего потока, а другой поток катализатора вытекает из выпускного отверстия 8 на рециркуляцию в нижней части емкости для отстаивания и непосредственно возвращается в нижнюю часть зоны В смешивания рециркулирующего потока; отношение массовой скорости потока катализатора, который непосредственно возвращается из емкости 6 для отстаивания в нижнюю чать зоны В смешивания рециркулирующего потока, к массовой скорости потока катализатора, который регенерируется в регенераторе 11 и затем возвращается в нижнюю часть зоны В смешивания рециркулирующего потока, может составлять 1~10:1; соотношение диаметра зоны А быстрой реакции к диаметру зоны В смешивания рециркулирующего потока может составлять 0,1~0,5:1; распределитель 28 катализатора расположен в нижней части емкости 6 для отстаивания; устройство 31 для распределения газа расположено в нижней части реактора 15 с псевдоожиженным слоем, и устройство 31 для распределения газа имеет два отдельных отверстия для распределения газа, которые входят в зону А быстрой реакции и зону В смешивания рециркулирующего потока, соответственно. В этом примере воплощения сырьевые материалы для реакции (например, спирты с низким содержанием углерода, С4 углеводороды и т.д.) подают по трубопроводу 23 через устройство 31 для распределения газа в зону В смешивания рециркулирующего потока и зону А быстрой реакции реактора 15 с псевдоожиженным слоем, соответственно, и вступают в контакт с катализатором, газофазный продукт, полученный в реакции, выгружают через трубопровод 2, отработанный катализатор продувают газом в колонне 14 отдувки и затем поднимают через подъемную трубу 25 в емкость 6 для отстаивания и рециркулируют в емкости 6 для отстаивания по двум замкнутым контурам, в которых один поток катализатора стекает по наклонной трубе 9 для отработанного катализатора в регенератор 11 и вступает в контакт с регенерирующей средой (например, воздухом), подаваемой по подающему трубопроводу 12 для регенерирующей среды так, чтобы получить регенерированный катализатор, при этом регенерированный катализатор протекает по наклонной трубе 22 для регенерированного катализатора в зону В смешивания рециркулирующего потока реактора 15 с псевдоожиженным слоем через впускное отверстие 15а для катализатора, и отработанный газ, образованный в реакции, отводится через трубопровод 3; другой поток катализатора протекает по наклонной трубе 16 для рециркуляции в зону В смешивания рециркулирующего потока реактора 15 с псевдоожиженным слоем через впускное отверстие 15b для катализатора, смешивается с регенерированным катализатором с образованием катализатора, который содержит определенное количество отложений кокса, и смешанный катализатор реагирует с сырьевыми материалами для реакции, подаваемыми через трубопровод 23; таким образом, достигают непрерывности поцесса реакции-регенерации.

В настоящем изобретении также предложен способ получения легких олефинов, включающий:

введение сырьевых материалов для реакции, отработанного катализатора из емкости для отстаивания и регенерированного катализатора из регенератора в реакцию в реактор с псевдоожиженным слоем, в котором зона реакции реактора с псевдоожиженным слоем снабжена отводящей трубой, которая расположена аксиально и разделяете зону реакции на зону А быстрой реакции внутри отводящей трубы и зону В смешивания рециркулирующего потока вне отводящей трубы, сырьевые материалы для реакции подают в зону А быстрой реакции и зону В смешивания рециркулирующего потока, и отработанный катализатор и регенерированный катализатор подают в зону В смешивания рециркулирующего потока;

обработку продукта, полученного по реакции, путем быстрого газо-твердофазного разделения и разделения отстаиванием, обработку катализатора, полученного через разделение отстаиванием, путем отдувки газом и затем подъем катализатора в емкость для отстаивания через подъемную трубу посредством подъемного действия подъемной среды; и

возврат части отработанного катализатора, обработанного путем разделения отстаиванием в емкости для отстаивания, непосредственно в зону В смешивания рециркулирующего потока, подачу другой части отработанного катализатора в регенератор для регенерации, и введение полученного регенерированного катализатора в зону В смешивания рециркулирующего потока.

В настоящем изобретении также предложен способ получения легких олефинов с помощью установки для получения легких олефинов согласно настоящему изобретению.

В способе, предложенном в настоящем изобретении, линейная скорость материалов в зоне А быстрой реакции может составлять 1,5~5 м/с, и линейная скорость материалов в зоне В смешивания рециркулирующего потока может составлять 0,3~0,6 м/с.

В способе, предложенном в настоящем изобретении, линейная скорость материалов в процессе быстрого газо-твердофазного разделения может составлять 1~1,5 м/с.

В способе, предложенном в настоящем изобретении, соотношение скорости потока отработанного катализатора, который непосредственно возвращается в зону В смешивания рециркулирующего потока, к скорости потока регенерированного катализатора, который вводят в зону В смешивания рециркулирующего потока через регенератор, может составлять 1~10:1, предпочтительно составляет 2~8:1, более предпочтительно составляет 3~6:1.

В способе, предложенном в настоящем изобретении, соотношение внутреннего диаметра отводящей трубы 32 к внутреннему диаметру зоны реакции реактора 15 с псевдоожиженным слоем может составлять 0,1~0,5:1.

В способе, предложенном в настоящем изобретении, предпочтительно скорости потока отработанного катализатора и регенерированного катализатора, вводимого в зону В смешивания рециркулирующего потока, регулируют с помощью импульсных регулировочных клапанов.

В способе, предложенном в настоящем изобретении, количество отложений кокса в отработанном катализаторе, введенном в зону В смешивания рециркулирующего потока, может составлять 1,5~5% масс., и количество отложений кокса в регенерированном катализаторе, введенном в зону В смешивания рециркулирующего потока, может составлять 0,01~2,5% масс.

В способе, предложенном в настоящем изобретении, сырьевые материалы для реакции могут представлять собой кислородсодержащие соединения и/или С4 углеводороды, и подъемная среда может представлять собой С1-С4 спирты и/или водяной пар. В настоящем изобретении кислородсодержащие соединения могут проедставлять собой С1-С4 спирты, такие как метанол, этанол, пропанол или бутанол.

В способе, предложенном в настоящем изобретении, каталзатор может представлять собой алюмосиликофосфатные молекулярные сита, в которых молярное соотношение SiO2/Al2O3 может составлять 10~100.

Далее настоящее изобретение будет более подробно описано со ссылкой на некоторые примеры, которые, однако, не предназначены для ораничения объема охраны настоящего изобретения.

Пример 1

В установке для реакции-регенерации, как показано на Фиг. 1, катализатор представляет собой SAPO-34, сырьевой материал для реакции представляет собой метанол чистоты 99,5%, часть исходного метанола находится в контакте и предварительно реагирует с катализатором в зоне В смешивания рециркулирующего потока; после реакции катализатор увлекается и захватывается в материалы реакции и переносится материалами в зону А быстрой реакции и далее реагирует с метанолом; после реакции отработанный катализатор перетекает в колонну 14 для отдувки, продувается там, и затем поднимается в емкость 6 для отстаивания; катализатор возвращается в емкость 6 для отстаивания по двум петлям, в которых один поток катализатора течет вниз по наклонной трубе для отработанного катализатора в регенератор 11, контактирует с воздухом, подаваемым в противотоке через воздухораспределительную трубу в регенератор 11 таким образом, чтобы выжечь кокс на поверхности катализатора и получить регенерированный катализатор, и затем регенерированный катализатор течет по наклонной трубе для регенерированного катализатора в зону В смешивания рециркулирующего потока реактора 15 с псевдоожиженным слоем; другой поток катализатора течет по наклонной трубе для рециркуляции в зону В смешивания рециркулирующего потока реактора 15 с псевдоожиженным слоем, смешивается с регенерированным катализатором с образованием катализатора, который содержит некоторое количество коксовых отложений, и смешанный катализатор реагирует с метанолом, при этом массовое соотношение регенерированного катализатора к отработанному катализатору, протекающему в реактор 15 с псевдоожиженным слоем, составляет 10:1. Отношение внутреннего диаметра отводящей трубы 32 к внутреннему диаметру зоны реакции реактора с псевдоожиженным слоем составляет 0,5:1, линейная скорость материалов в зоне А быстрой реакции составляет 5 м/с, линейная скорость материалов в зоне В смешивания рециркулирующего потока составляет 0,6 м/с, подъемная среда преставляет собой водяной пар, регенерирующая среда представляет собой воздух, температура регенерации составляет 620°С, температура реакции в реакторе 15 с псевдоожиженным слоем составляет 470°С и скорость массопереноса метанола составляет 6 ч-1. Количество коксовых отложений в регенерированном катализаторе составляет 0,05% масс, и количество коксовых отложений в отработанном катализаторе, возвращаемом из емкости 6 для отстаивания в реактор 15 с псевдоожиженным слоем составляет 2,65% масс. Газофазный продукт, полученный в верхней части реактора, анализируют методом газовой хроматографии в реальном времени. Выход в пересчете на углерод (этилен и пропилен в газофазном продукте) составляет 83,75% масс.

Пример 2

Применяют условия и стадии, описанные в примере 1, катализатор представляет собой SAPO-34, массовое соотношение регенерированного катализатора к отработанному катализатору, протекающему в реактор 15 с псевдоожиженным слоем, составляет 1:1, отношение внутреннего диаметра отводящей трубы 32 к внутреннему диаметру зоны реакции реактора с псевдоожиженным слоем составляет 0,1:1, линейная скорость материалов в зоне А быстрой реакции составляет 1,5 м/с, линейная скорость материалов в зоне В смешивания рециркулирующего потока составляет 0,3 м/с, подъемная среда представляет собой этанол и воду, этанол со степенью чистоты 99,6% нагревают до 176°С и затем смешивают с водяным паром и подают в подъемную трубу 25, исходный материал представляет собой метанол со степенью чистоты 99,5%, регенерирующая среда представляет собой воздух, температура регенерации составляет 620°С, температура реакции в подъемной трубе 25 составляет 455°С, скорость массопереноса этанола составляет 18 ч-1, температура реакции в реакторе 15 с псевдоожиженным слоем составляет 470°С и скорость массопереноса метанола составляет 6 ч-1. Подаваемое массовое соотношение этанола к метанолу составляет 1:3, и газофазный продукт, полученный в верхней части реактора, анализируют методом газовой хроматографии в реальном времени. Выход в пересчете на углерод (этилен и пропилен в газофазном продукте) составляет 88,13% масс.

Пример 3

Применяют условия и стадии, описанные в примере 1, катализатор представляет собой SAPO-34, массовое соотношение регенерированного катализатора к отработанному катализатору, протекающему в реактор 15 с псевдоожиженным слоем, составляет 3:1, отношение внутреннего диаметра отводящей трубы 32 к внутреннему диаметру зоны реакции реактора с псевдоожиженным слоем составляет 0,25:1, линейная скорость материалов в зоне А быстрой реакции составляет 3,5 м/с, линейная скорость материалов в зоне В смешивания рециркулирующего потока составляет 0,4 м/с, подъемная среда представляет собой этанол, пропанол и воду, этанол со степенью чистоты 99,6% нагревают до 205°С и затем смешивают с водяным паром и подают в подъемную трубу 25, массовое соотношение водяного пара к этанолу и к пропанолу составляет 0,2:1:1, исходный материал представляет собой метанол со степенью чистоты 99,5%, регенерирующая среда представляет собой воздух, температура регенерации составляет 630°С, температура реакции в подъемной трубе 25 составляет 450°С, суммарная скорость массопереноса этанола и пропанола составляет 21 ч-1, температура реакции в реакторе 15 с псевдоожиженным слоем составляет 475°С и скорость массопереноса метанола составляет 6 ч-1. Массовое соотношение этанола и пропанола к метанолу составляет 2:5, и газофазный продукт, полученный в верхней части реактора, анализируют методом газовой хроматографии в реальном времени. Выход в пересчете на углерод (этилен и пропилен в газофазном продукте) составляет 89,32% масс.

Пример 4

Применяют условия и стадии, описанные в примере 1, катализатор представляет собой SAPO-34, массовое соотношение регенерированного катализатора к отработанному катализатору, протекающему в реактор 15 с псевдоожиженным слоем, составляет 6:1, отношение зоны А быстрой реакции к зоне В смешивания рециркулирующего потока составляет 0,4:1, линейная скорость материалов в зоне А быстрой реакции составляет 2,5 м/с, линейная скорость материалов в зоне В смешивания рециркулирующего потока составляет 0,5 м/с, подъемная среда представляет собой метанол со степенью чистоты 99,5% и воду, метанол со степенью чистоты 99,5% нагревают до 170°С и затем смешивают с водяным паром и подают в подъемную трубу 25, массовое отношение водяного пара к метанолу составляет 0,2:1, исходный материал представляет собой С4 углеводороды, в которых содержание С4 углеводородов составляет 86% масс., регенерирующая среда представляет собой воздух, температура регенерации составляет 630°С, температура реакции в подъемной трубе 25 составляет 470°С, скорость массопереноса метанола составляет 16 ч-1, температура реакции в реакторе 15 с псевдоожиженным слоем составляет 550°С и скорость массопереноса С4 углеводородов составляет 10 ч-1. Массовое соотношение С4 углеводородов к метанолу составляет 0,5:1, и газофазный продукт, полученный в верхней части реактора, анализируют методом газовой хроматографии в реальном времени. Выход в пересчете на углерод (этилен и пропилен в газофазном продукте) составляет 86,25% масс.

Сравнительный пример 1

Применяют условия и стадии, описанные в примере 1, но без установки отводящей трубы, реактор с псевдоожиженным слоем не разделяют на зону смешивания рециркулирующего потока и зону быстрой реакции; вместо этого регенерированный катализатор и возвращенный катализатор непосредственно смешиваются в нижней части реактора и реагируют с метанолом. Выход в пересчете на углерод легких олефинов на выходе из реактора составляет 79,83% масс.

Из результатов сравнения примеров и сравнительного примера можно видеть: установка, предложенная в настоящем изобретении, может решить задачу по улучшению соотношения легких олефинов на выходе, обладает большими техническими преимуществами и применима для промышленного получения легких олефинов.

1. Реактор с псевдоожиженным слоем для получения легких олефинов из кислородсодержащих соединений и/или С4 углеводородов, содержащий зону реакции, снабженную отводящей трубой (32), которая расположена аксиально и разделяет зону реакции на зону А быстрой реакции внутри отводящей трубы (32) и зону В смешивания рециркулирующего потока вне отводящей трубы (32), при этом на боковой стенке реактора в зоне реакции расположены два впускных отверстия (15а, 15b) для катализатора, при этом указанный реактор дополнительно содержит выпускное отверстие для катализатора и устройство (31) для распределения газа, которое имеет отдельные отверстия для распределения газа, соответствующие зоне А быстрой реакции и зоне В смешивания рециркулирующего потока соответственно.

2. Реактор с псевдоожиженным слоем по п. 1, в котором устройство (31) для распределения газа представляет собой неразъемный распределитель и соотношение диаметра отверстия для распределения газа, соответствующего зоне А быстрой реакции, к диаметру отверстия для распределения газа, соответствующего зоне В смешивания рециркулирующего потока, составляет 1:1,5~10, предпочтительно составляет 1:2~5.

3. Реактор с псевдоожиженным слоем по п. 1 или 2, в котором соотношение внутреннего диаметра отводящей трубы (32) к внутреннему диаметру зоны реакции реактора с псевдоожиженным слоем составляет 0,1~0,5:1.

4. Установка для получения легких олефинов из кислородсодержащих соединений и/или С4 углеводородов, включающая реактор (15) с псевдоожиженным слоем, емкость (6) для отстаивания и регенератор (11), в которой зона реакции реактора (15) с псевдоожиженным слоем снабжена отводящей трубой (32), которая расположена аксиально и разделяет зону реакции на зону А быстрой реакции внутри отводящей трубы (32) и зону В смешивания рециркулирующего потока вне отводящей трубы (32), при этом выпускное отверстие для катализатора реактора (15) с псевдоожиженным слоем сообщается с емкостью (6) для отстаивания, выпускное отверстие (8) на рециркуляцию в нижней части емкости (6) для отстаивания сообщается с зоной В смешивания рециркулирующего потока, выпускное отверстие (7) для отработанного катализатора в нижней части емкости (6) для отстаивания сообщается с регенератором (11), а выпускное отверстие для регенерированного катализатора регенератора (11) сообщается с зоной В смешивания рециркулирующего потока, при этом реактор (15) с псевдоожиженным слоем дополнительно содержит устройство (31) для распределения газа в нем, которое имеет отдельные отверстия для распределения газа, соответствующие зоне А быстрой реакции и зоне В смешивания рециркулирующего потока соответственно; и

дополнительно включающая колонну (14) для отдувки и подъемную трубу (25), при этом выпускное отверстие для катализатора реактора (15) с псевдоожиженным слоем сообщается с впускным отверстием для катализатора колонны (14) для отдувки, выпускное отверстие для катализатора колонны (14) для отдувки сообщается с впускным отверстием для катализатора подъемной трубы (25) и подъемная труба (25) сообщается с емкостью (6) для отстаивания.

5. Установка по п. 4, в которой устройство (31) для распределения газа представляет собой неразъемный распределитель и отношение диаметра отверстия для распределения газа, соответствующего зоне А быстрой реакции, к диаметру отверстия для распределения газа, соответствующего зоне В смешивания рециркулирующего потока, составляет 1:1,5~10.

6. Установка по п. 5, в которой отношение диаметра отверстия для распределения газа, соответствующего зоне А быстрой реакции, к диаметру отверстия для распределения газа, соответствующего зоне В смешивания рециркулирующего потока, составляет 1:2~5.

7. Установка по любому из пп. 4-6, в которой соединительный трубопровод между выпускным отверстием (8) на рециркуляцию в нижней части емкости (6) для отстаивания и зоной В смешивания рециркулирующего потока и/или соединительный трубопровод между выпускным отверстием для регенерированного катализатора регенератора (11) и зоной В смешивания рециркулирующего потока снабжен(ы) импульсным регулировочным клапаном.

8. Установка по любому из пп. 4-7, в которой отношение внутреннего диаметра отводящей трубы (32) к внутреннему диаметру зоны реакции реактора (15) с псевдоожиженным слоем составляет 0,1~0,5:1.

9. Способ получения легких олефинов из кислородсодержащих соединений и/или С4 углеводородов, включающий:

введение сырьевых материалов для реакции, отработанного катализатора из емкости для отстаивания и регенерированного катализатора из регенератора в реакцию в реакторе с псевдоожиженным слоем, в котором зона реакции реактора с псевдоожиженным слоем снабжена отводящей трубой, которая расположена аксиально и разделяет зону реакции на зону А быстрой реакции внутри отводящей трубы и зону В смешивания рециркулирующего потока вне отводящей трубы, при этом сырьевые материалы для реакции подают в зону А быстрой реакции и зону В смешивания рециркулирующего потока, а отработанный катализатор и регенерированный катализатор подают в зону В смешивания рециркулирующего потока;

обработку продукта, полученного в ходе реакции, с помощью быстрого газо-твердофазного разделения и разделения отстаиванием, обработку катализатора, полученного в ходе разделения отстаиванием, путем отдувки газом и затем подъем катализатора в емкость для отстаивания через подъемную трубу посредством подъемного действия подъемной среды; и

возврат части отработанного катализатора, обработанного путем разделения отстаиванием в емкости для отстаивания, непосредственно в зону В смешивания рециркулирующего потока, подачу другой части отработанного катализатора в регенератор для регенерации и введение полученного регенерированного катализатора в зону В смешивания рециркулирующего потока,

причем линейная скорость материалов в зоне А быстрой реакции составляет 1,5~5 м/с, а линейная скорость материалов в зоне В смешивания рециркулирующего потока составляет 0,3~0,6 м/с; и

соотношение потоков отработанного катализатора, непосредственно возвращенного в зону В смешивания рециркулирующего потока, и регенерированного катализатора, введенного в зону В смешивания рециркулирующего потока через регенератор, составляет 1~10:1.

10. Способ по п. 9, в котором отношение внутреннего диаметра отводящей трубы (32) к внутреннему диаметру зоны реакции реактора (15) с псевдоожиженным слоем составляет 0,1~0,5:1.

11. Способ по п. 9 или 10, в котором скорости потоков отработанного катализатора и регенерированного катализатора, введенного в зону В смешивания рециркулирующего потока, регулируют с помощью импульсных регулировочных клапанов.

12. Способ по любому из пп. 9-11, в котором количество коксовых отложений в отработанном катализаторе, введенном в зону В смешивания рециркулирующего потока, составляет 1,5~5% масс., а количество коксовых отложений в регенерированном катализаторе, введенном в зону В смешивания рециркулирующего потока, составляет 0,01~2,5% масс.

13. Способ по любому из пп. 9-12, в котором подъемная среда представляет собой С1-С4 спирты и/или водяной пар.

14. Способ по п. 13, в котором кислородсодержащие соединения представляют собой С1-С4 спирты.

15. Способ по любому из пп. 9-14, в котором катализатор содержит алюмосиликофосфатные молекулярные сита, в которых молярное соотношение SiO2/Al2O3 составляет 10~100.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу обработки композиции спиртов, включающей азотсодержащие загрязнения, посредством взаимодействия композиции спиртов в паровой фазе с адсорбентом в зоне адсорбции, а также к способу получения олефинов, включающему взаимодействие композиции спиртов, включающей азотсодержащие загрязнения, в паровой фазе с адсорбентом в зоне адсорбции с получением обработанной композиции спиртов и взаимодействие обработанной композиции спиртов с катализатором дегидратации спирта в зоне дегидратации спирта при условиях, эффективных для дегидратации спирта.

Изобретение относится к способу дегидратации этанольного сырья для получения этилена. Способ включает: a) стадию подогрева этанольного сырья до температуры в интервале от 100 до 130°C за счет теплообмена с потоком, выходящим со стадии e); b) стадию предварительной обработки этанольного сырья на твердой кислоте при температуре в интервале от 100 до 130°C с получением предварительно обработанного этанольного сырья; c) стадию испарения испаряемого сырья, содержащего предварительно обработанное этанольное сырье и по меньшей мере часть потока отработанной воды, рециркулируемой со стадии h), в теплообменнике за счет теплообмена с потоком, выходящим из последнего реактора стадии e), причем испаряемое сырье подают на стадию испарения при давлении в интервале от 0,1 до 1,4 МПа с целью получения испаренного сырья; d) стадию компримирования испаренного сырья в компрессоре с целью получения компримированного сырья; e) стадию дегидратации компримированного сырья по меньшей мере в одном адиабатическом реакторе, который содержит по меньшей мере один катализатор дегидратации и в котором реакция дегидратации происходит при температуре на входе в интервале от 350 до 550°C и при давлении на входе в интервале от 0,3 до 1,8 МПа; f) стадию разделения потока, выходящего из последнего адиабатического реактора на стадии e), на отходящий поток, содержащий этилен при давлении менее 1,6 МПа, и отходящий поток, содержащий воду; g) стадию очистки по меньшей мере части отходящего потока, содержащего воду и полученного на выходе f), отделение по меньшей мере одного потока отработанной воды и по меньшей мере одного потока непревращенного этанола; h) стадию рециркуляции по меньшей мере части потока отработанной воды, полученного на выходе g), на вход стадии c).

Изобретение относится к способу получения этилена путем каталитической дегидратации этанола в реакторе, состоящем из вертикального корпуса с патрубками подвода исходного сырья и отвода продуктов реакции, патрубками подвода топливно-воздушной смеси и отвода дымовых газов, трубок, заполненных инертным материалом, предпочтительно из фарфоровой плотно спеченной массы, и гранулированным катализатором, предпочтительно на основе алюмооксидных систем, для проведения эндотермической реакции, а пространство между трубками заполнено находящимся в псевдоожиженном состоянии мелкодисперсным катализатором, предпочтительно на основе оксидов меди, марганца, хрома и алюминия, для проведения экзотермической реакции полного окисления компонентов топливно-воздушной смеси.

Изобретение относится к аппарату для получения этилена, содержащему: реактор, который применяют для дегидратации этанола и получения потока этилена, содержащего этан, этанол, этиловый эфир и побочные продукты, содержащие три или более атомов углерода; первую разделительную колонну, соединенную с реактором, которую применяют для разделения указанного потока этилена из указанного реактора, содержащего этан, этанол, этиловый эфир и побочные продукты, содержащие три или более атомов углерода, для получения первых легких компонентов, содержащих этилен, из верха вышеуказанной первой разделительной колонны, и первых тяжелых компонентов, содержащих этилен, из низа вышеуказанной первой разделительной колонны; вторую разделительную колонну, причем верхняя часть указанной второй разделительной колонны соединена с низом указанной первой разделительной колонны, верх указанной второй разделительной колонны соединен с нижней частью указанной первой разделительной колонны, указанную вторую разделительную колонну применяют для приема и разделения первых тяжелых компонентов, содержащих этилен, из низа указанной первой разделительной колонны, с получением вторых легких компонентов, содержащих этилен, из верха указанной второй разделительной колонны и вторых тяжелых компонентов из низа указанной второй разделительной колонны, причем вторые легкие компоненты возвращают в нижнюю часть указанной первой разделительной колонны и вторые тяжелые компоненты выводят; первый конденсатор, причем входной патрубок указанного первого конденсатора соединен с верхом указанной первой разделительной колонны и выходной патрубок указанного первого конденсатора соединен с верхней частью указанной первой разделительной колонны, первый конденсатор применяют для конденсации первых легких компонентов, содержащих этилен, из верха указанной первой разделительной колонны для получения первого конденсата и первую часть указанного первого конденсата возвращают в верхнюю часть указанной первой разделительной колонны; и третью разделительную колонну, которую применяют для приема и разделения второй части указанного первого конденсата из указанного первого конденсатора, для получения жидкого этилена из низа указанной третьей разделительной колонны и третьих легких компонентов из верха указанной третьей разделительной колонны.

Изобретение относится к способу непрерывного получения одного или нескольких олефинов из водного раствора одного или нескольких соответствующих спиртов, причем спирты выбирают из этанола, пропанола и бутанола.

Изобретение относится к способу получения этилена в процессе дегидратации этанола при помощи высокоактивных алюмооксидных катализаторов. Описан гранулированный наноструктурированный алюмооксидный катализатор, содержащий в своем составе оксид алюминия, натрий и дополнительно серу, или фосфор, или хлор в следующем количестве, мас.%: натрий 0,005-0,02, сера 0-5, фосфор 0-2,8, хлор 0-2,6.

Изобретение относится к способу восстановления разветвленных кетонов до предельных углеводородов путем каталитического гидрирования кетона. Способ характеризуется тем, что в качестве катализатора используют композит, состоящий из механической смеси катализатора гидрирования из ряда металлов: Pt, Pd, Ru, Au, Ni, Cu на носителе - оксиде алюминия и/или оксиде кремния и катализатора дегидратации, в качестве которого используют катионообменную смолу в Н-форме, и/или нанесенные на твердый носитель фосфорную и/или серную кислоту, и/или цеолитный катализатор со структурой, выбранной из ряда: MFI, MEL, BEA, МТТ, TON.

Изобретение относится к способу переработки фракции высококипящих продуктов и пирановой фракции, являющихся побочными продуктами процесса получения изопрена из изобутилена и формальдегида, путем смешения исходных продуктов с водяным паром, включающий предварительное испарение и нагрев пирановой фракции до температуры 400-480°С, с последующим разложением обработанных исходных продуктов в секционном реакторе с алюмосиликатсодержащим катализатором при повышенной температуре.

Изобретение относится к способу дегидратации этанолового сырья до этилена. Способ включает: а) выпаривание указанного этанолового сырья в смеси по меньшей мере с частью потока очищенной воды, рециркулированного со стадии f), в теплообменнике посредством теплообмена с потоком, выходящим из последнего реактора, при этом указанное этаноловое сырье в смеси с по меньшей мере частью указанного рециркулированного потока очищенной воды подают на указанную стадию выпаривания под давлением от 0,1 до 0,4 МПа, b) сжатие указанного выпаренного этанолового сырья в смеси с по меньшей мере частью потока очищенной воды, рециркулированного со стадии f), в компрессоре, с) введение выпаренного и предварительно сжатого этанолового сырья в смеси с по меньшей мере частью потока очищенной воды, рециркулированного со стадии f), при температуре входа от 350 до 500°С и давлении входа от 0,2 до 1,3 МПа по меньшей мере в один реактор, работающий в адиабатическом режиме, содержащий по меньшей мере один катализатор дегидратации, где происходит реакция дегидратации, d) разделение потока, выходящего из последнего работающего в адиабатическом режиме реактора со стадии с), на поток, содержащий этилен под давлением ниже 1 МПа, и поток, содержащий воду, е) очистка по меньшей мере части потока, содержащего воду, со стадии d), и разделение по меньшей мере одного потока очищенной воды и по меньшей мере одного потока не превращенного этанола, f) рециркуляция по меньшей мере части потока очищенной воды со стадии е) на стадию а).

Предложены катализатор расщепления алкил-трет-алкиловых эфиров или третичных спиртов, их применение в качестве катализатора расщепления алкил-трет-алкиловых эфиров или третичных спиртов, а также способ расщепления алкил-трет-алкиловых эфиров или третичных спиртов до изоолефинов и спирта или воды.

Изобретение относится к двум вариантам способа получения высокочистого изобутена. Один из вариантов способа включает подачу потока, преимущественно содержащего простой эфир МТБЭ (простой метил-трет-бутиловый эфир) или ЭТБЭ (простой этил-трет-бутиловый эфир), в зону фракционирования для получения потока высокочистого простого эфира МТБЭ или ЭТБЭ, причем в указанной зоне фракционирования получают: a) поток, содержащий простой эфир МТБЭ или ЭТБЭ и соединения, более легкие, чем простой эфир МТБЭ или ЭТБЭ; b) поток простого эфира МТБЭ или ЭТБЭ, характеризующегося степенью чистоты, большей чем 98% (масс.); и c) поток, содержащий простой эфир МТБЭ или ЭТБЭ и соединения, более тяжелые, чем простой эфир МТБЭ или ЭТБЭ; и следующие последовательные зоны: зону крекинга указанного потока простого эфира МТБЭ или ЭТБЭ для получения выходящего потока, преимущественно содержащего изобутен и соответствующий спирт - метанол или этанол; зону промывания водой потока, покидающего зону крекинга, для извлечения соответствующего спирта с целью получения потока, содержащего изобутен, подаваемый простой эфир и легкие соединения, и потока, по существу состоящего из воды и соответствующего спирта, снабженную соответствующей секцией фракционирования для отделения промывной воды, отправляемой на рецикл в ту же самую зону промывания, от соответствующего спирта; зону фракционирования потока, содержащего изобутен, подаваемый простой эфир и легкие соединения, для отделения потока высокочистого изобутена.

Изобретение относится к способу получения линейных бутенов из метанола. Способ включает в себя следующие стадии: a) предоставление метанола; b) превращение предоставленного метанола на первой реакционной ступени в первую реакционную смесь, содержащую диметиловый эфир, воду и в некоторых случаях непревращенный метанол; c) превращение диметилового простого эфира на второй реакционной ступени во вторую реакционную смесь, содержащую пропен, а также дополнительные углеводороды с двумя, четырьмя и пятью атомами углерода, причем вторую реакционную ступень по меньшей мере частично подпитывают первой реакционной смесью; d) разделение второй реакционной смеси с получением обогащенной пропеном фракции, а также по меньшей мере одной обедненной пропеном фракции, е) превращение пропена на третьей реакционной ступени в третью реакционную смесь, содержащую этен, а также линейные бутены, выбираемые из группы, включающей в себя 1-бутен, цис-2-бутен, транс-2-бутен, причем третью реакционную ступень по меньшей мере частично подпитывают обогащенной пропеном фракцией или из обогащенной пропеном фракции; f) разделение третьей реакционной смеси на целевую фракцию, обогащенную линейными бутенами, и обогащенную этеном фракцию.

Изобретение относится к способу приготовления фосфорсодержащего катализатора, включающему следующие стадии: (a) экструдирование смеси, которая содержит цеолит и оксид алюминия или гидрат оксида алюминия, в качестве связующего, (b) кальцинирование полученного на стадии (а) экструдата, (c) обработка полученного на стадии (b) кальцинированного экструдата водяным паром, (d) нанесение фосфорсодержащего соединения на обработанный водяным паром экструдат со стадии (с) и (e) кальцинирование модифицированного фосфором экструдата со стадии (d), причем массовая доля фосфора в полученном после стадии (е) катализаторе составляет от 0,8 до 2,5 мас.

Изобретение относится к способу получения легких олефинов с использованием кислородосодержащего соединения. Способ включает следующие стадии: стадию a), на которой исходный материал, содержащий кислородосодержащее соединение, вводится параллельно из n подающих разветвленных линий в 1-вую - n-ную вторичные реакционные зоны в реакторе с псевдоожиженным слоем, создаваемым в плотной фазе, и вступает в контакт с катализатором с генерированием потока, содержащего продукт легких олефинов, и отработанного катализатора, где указанный катализатор последовательно проходит через 1-вую - n-ную вторичные реакционные зоны, при этом содержание углерода в нем постепенно увеличивается, и где в указанном реакторе с псевдоожиженным слоем, создаваемым в плотной фазе, n-1 устройств для контроля материального потока и один отбойник расположены вертикально, образуя n вторичных регенерационных зон; стадию b), на которой поток, содержащий продукт легких олефинов, вытекающий из 1-вой - n-ной вторичных реакционных зон, отделяется от отработанного катализатора, который он несет; указанный поток, содержащий продукт легких олефинов, проходит в секцию разделения продукта, и после разделения и очистки получается продукт легких олефинов; выделенный отработанный катализатор проходит в n-ную вторичную реакционную зону; и стадию c), на которой отработанный катализатор, вытекающий из n-ной вторичной реакционной зоны, после отделения и подъема, проходит в регенератор с псевдоожиженным слоем, создаваемым в плотной фазе, для регенерации; указанный отработанный катализатор последовательно проходит через 1-вую - m-ную вторичные регенерационные зоны; регенерирующая среда вводится параллельно из m подающих разветвленных линий регенерационной зоны в 1-вую - m-ную вторичные регенерационные зоны; отработанный катализатор вступает в контакт с регенерирующей средой, при этом содержание углерода в нем постепенно уменьшается; после завершения регенерации, катализатор возвращается обратно в 1-вую вторичную реакционную зону посредством разделения и подъема; где в регенераторе с псевдоожиженным слоем, создаваемым в плотной фазе, m-1 устройств для контроля материального потока и один отбойник расположены вертикально, образуя m вторичных регенерационных зон; где 8≥n≥2 и 8≥m≥2, и где устройство для контроля материального потока состоит из разделительной пластины, отверстия, трубы для нисходящего потока материала, нижнего отбойника и элемента теплообменника; катализатор проходит в трубу для нисходящего потока материала из верхней части трубы для нисходящего потока, где видимая линейная скорость газа меньше или равна минимальной скорости псевдоожижения, при этом катализатор в трубе для нисходящего потока материала находится в состоянии набитой плотной фазы, и движущая сила потока материала образована для перетекания катализатора через отверстие в следующую вторичную реакционную зону, или в следующую вторичную регенерационную зону.

Настоящее изобретение относится к способу для повышения выхода легких олефинов в процессе получения легких олефинов с использованием кислородсодержащего соединения.

Изобретение относится к способу получения мезитилена путём конденсации. Способ характеризуется тем, что ацетон находится в состоянии сверхкритического флюида (при повышенной температуре и избыточном давлении), а плотность ацетона составляет не менее 5 моль/л.

Изобретение относится к двум вариантам способа контроля за образованием слаболетучих соединений при получении альфа-метилстирола. Один из вариантов способа включает подачу первой композиции на дистилляционную колонну, причем указанная первая композиция содержит ацетон, фенол, кумол и альфа-метилстирол; очистку первой композиции в дистилляционной колонне с получением второй композиции, содержащей по меньшей мере 1 вес.% альфа-метилстирола и по меньшей мере одну органическую кислоту, причем весовое процентное содержание альфа-метилстирола во второй композиции выше, чем в первой композиции; и добавление некоторого количества амина во вторую композицию.

Изобретение относится к способу получения жидких углеводородов путем контактирования алифатического спирта с катализатором при температуре 300-400°С, объемной скорости подачи сырья 2,4-3,0 ч-1.

Изобретение относится к области нефтехимии, а именно к способу получения углеводородов, пригодных для использования в качестве компонентов дизельного топлива, заключающемуся в декарбонилировании/декарбоксилировании стеариновой кислоты в растворителе в атмосфере водорода при 350-400°С и давлении водорода 0,1-5 МПа в присутствии гетерогенного катализатора, представляющего собой октанатриевую соль 2,3,9,10,16,17,23,24-октакарбоксифталоцианина кобальта, нанесенную на оксид алюминия.

Изобретение относится к способам преобразования биомассы в топлива и химические вещества. Способ преобразования биомассы в полученные из биомассы топлива и химические вещества включает: обеспечение потока подачи биомассы в виде суспензии твердой биомассы, содержащей растворитель и компоненты биомассы - целлюлозу, гемицеллюлозу или лигнин; осуществление каталитической реакции потока подачи биомассы с водородом и катализатором разложения при температуре разложения и давлении разложения для получения потока продукта, содержащего паровую фазу, жидкую фазу и твердую фазу, причем паровая фаза содержит один или несколько легкоиспаряющихся оксигенатов С2+О1-2, жидкая фаза содержит воду и один или несколько оксигенированных углеводородов С2+О2+, а твердая фаза содержит зольные компоненты, окрашенные сухие остатки, белковые материалы и неорганические продукты; отделение легкоиспаряющихся оксигенатов C2+O1-2 от жидкой фазы и твердой фазы; и осуществление каталитической реакции легкоиспаряющихся оксигенатов С2+O1-2 в присутствии катализатора конденсации при температуре конденсации и давлении конденсации для получения соединения С4+, содержащего элемент, выбранный из группы, состоящей из спирта С4+, кетона С4+, алкана С4+, алкена С4+, циклоалкана C5+, циклоалкена C5+, арила, конденсированного арила и их смеси.
Изобретение относится к способу очистки углеводородных смесей, при котором из загрязненной углеводородной смеси, содержащей олефины с тремя-восемью атомами углерода, по меньшей мере частично удаляют серосодержащие загрязнители с помощью приведения ее в контакт с твердым сорбентом.

Изобретение относится к реактору с псевдоожиженным слоем для получения легких олефинов из кислородсодержащих соединений иили С4 углеводородов, содержащему зону реакции, снабженную отводящей трубой, которая расположена аксиально и разделяет зону реакции на зону А быстрой реакции внутри отводящей трубы и зону В смешивания рециркулирующего потока вне отводящей трубы. При этом на боковой стенке реактора в зоне реакции расположены два впускных отверстия для катализатора, при этом указанный реактор дополнительно содержит выпускное отверстие для катализатора и устройство для распределения газа, которое имеет отдельные отверстия для распределения газа, соответствующие зоне А быстрой реакции и зоне В смешивания рециркулирующего потока соответственно. Также изобретение относится к установке и способу получения легких олефинов. Установка, предложенная в настоящем изобретении, может решить задачу по улучшению соотношения выхода легких олефинов, имеет большие технические преимущества и применима для промышленного получения легких олефинов. 3 н. и 12 з.п. ф-лы, 2 ил., 4 пр.

Наверх