Способ обработки стального изделия



Способ обработки стального изделия
Способ обработки стального изделия
Способ обработки стального изделия
Способ обработки стального изделия
Способ обработки стального изделия
Способ обработки стального изделия
Способ обработки стального изделия
Способ обработки стального изделия
Способ обработки стального изделия
Способ обработки стального изделия
Способ обработки стального изделия
C21D1/18 - Изменение физической структуры черных металлов; устройства общего назначения для термообработки черных или цветных металлов или сплавов; придание ковкости металлам путем обезуглероживания, отпуска или других видов обработки (цементация диффузионными способами C23C; поверхностная обработка металлов, включающая по крайней мере один процесс, предусмотренный в классе C23, и по крайней мере другой процесс, охватываемый этим подклассом, C23F 17/00; однонаправленное отвердевание эвтектики или однонаправленное разделение эвтектик C30B)

Владельцы патента RU 2649487:

БУФФАЛО АРМОРИ ЛЛС (US)

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения высокой твердости в сочетании с высокой пластичностью предложен способ формирования и обработки стального изделия из высокопрочного и высокопластичного сплава, в частности, предназначенного для использования в качестве броневой плиты. Способ включает стадии обеспечения наличия исходного материала для стального изделия, нагрева исходного материала до температуры пикового диапазона в течение времени менее десяти секунд, выдержки нагретого стального изделия при температуре пикового диапазона в течение двух-шести секунд, закалки нагретого стального изделия с пиковых температур до температуры ниже 100°C со скоростью охлаждения от 400 до 3000°C/с, удаления остаточных закалочных сред с поверхности закаленного изделия, отпуска закаленного стального изделия при температуре от 100 до 260°C; и охлаждения на воздухе до температуры ниже 100°C, чтобы сформировалась сталь, обладающая заданными механическими свойствами. 4 н. и 106 з.п. ф-лы, 2 табл., 14 ил.

 

РОДСТВЕННАЯ ЗАЯВКА

[0001] Настоящая заявка является международной заявкой и притязает на приоритет по заявке на патент США No. 13/838,693, поданной 15 марта 2013 года, которая притязает на приоритет предварительной заявки No. 61/661,540, поданной 19 июня 2012 года, при этом содержание обеих заявок полностью включено в настоящую заявку.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ И КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0002] Настоящее изобретение относится к термической обработке стальных изделий, в частности, к индукционному нагреву, закалке и отпуску стальных плит.

[0003] Для того чтобы улучшить механические свойства металлических изделий металл обычно подвергают длительным, трудоемким и, следовательно, дорогостоящим процессам термической обработки. Для повышения твердости стали, стальное изделие может подвергаться циклу нагрева до температуры, равной или превышающей критическую температуру металла, с последующей закалкой металлического изделия. Такой процесс обычно приводит к созданию мартенситной микроструктуры в сталях. Известно, что мартенситные микроструктуры, будучи очень твердыми, в то же время относительно хрупкие, т.е. почти не обладают пластичностью. Чтобы повысить пластичность мартенситных микроструктур стали часто отпускают, или нагревают до температуры ниже критической температуры стали, чем добиваются снижения накопленных во время закалки напряжений. Такие процессы нагрева, закалки и отпуска обычно проводятся долго, и, соответственно, являются дорогостоящими.

[0004] При производстве стали вообще и, в частности, при формировании брони, до сегодняшнего дня представляется сложным получить металлический продукт, обладающий сочетанием прочности и пластичности, который можно было бы изготовить без больших затрат, включающих и время на дорогостоящую термообработку. Например, такое металлическое изделие должно обладать способностью противостоять проникновению бронебойных снарядов, а также фрагментов нестандартных взрывных устройств, включая летящие в результате взрыва объекты. Мы нашли способ и устройство для термической обработки, закалки и отпуска стального изделия, с помощью которых изделие приобретает механические и микроструктурные свойства, в том числе свойства, которые могут оказаться полезными при использовании в броне и других случаях применения, в которых может потребоваться стальной лист, обладающий высокой твердостью в сочетании с высокой пластичностью.

[0005] Предложен способ обработки стального изделия для формирования сплава высокой твердости и высокой пластичности, включающий следующие стадии:

(a) обеспечение наличия стальной композиции, обладающей толщиной материала менее 0.5 дюйма (12.7 мм), имеющей исходную микроструктуру феррита и перлита, и имеющей следующий состав в массовых долях:

углерод от 0.25 до 0.55%,

кремний от 0.15 до 0.35%,

марганец от 0.40 до 1.0%,

хром от 0.80 до 1.10%,

молибден от 0.15 до 0.25%,

сера менее 0.040%,

фосфор менее 0.035%;

(b) нагрев указанной стальной композиции до пиковой температуры в диапазоне от 850°С (1562°F) до 1150°С (2102°F) в течение времени менее десяти секунд;

(c) выдерживание нагретой стальной композиции при температуре в пределах диапазона пиковых температур в течение времени от двух до десяти секунд;

(d) закалка нагретой стальной композиции от диапазона пиковых температур до температуры ниже 100°С (212°F) при скорости снижения температуры от 400 до 3000°С/сек (752-5432°F/сек);

(e) удаление остаточных закалочных сред с поверхности закаленной стальной композиции;

(f) отпуск закаленной стальной композиции при температуре от 100°С до 260°С (212-500°F) в течение времени менее девяноста минут;

(g) воздушное охлаждение отпущенной стальной композиции до температуры ниже 100°С (212°F) для формирования стального изделия, которое имеет трансформированную микроструктуру по меньшей мере из 80% мартенсита и до 5% байнита, предел текучести, равный по меньшей мере 1800 МПа, общее удлинение от 5% до 12%, и которое имеет баллистический предел защиты V50 при угле взаимодействия 30°, равный от 2200 до 2700 футам в секунду (670-823 м/с) при использовании пробивающего снаряда калибра 0.30 на толщине 0.25'' (6.35 мм).

[0006] В предлагаемом способе сталь могут нагревать на стадии нагрева в течение менее пяти секунд, либо менее четырех секунд. Дополнительно указанную стадию нагрева могут выполнять с помощью индукционного нагревателя. После стадии нагрева нагретую стальную композицию могут удерживать при температуре в пределах диапазона пиковых температур в течение времени от двух до шести секунд.

[0007] Также предложен способ обработки стального изделия для формирования сплава высокой прочности и высокой пластичности, включающий следующие стадии:

(a) обеспечение наличия стальной композиции, обладающей толщиной материала менее 0.5 дюйма (12.7 мм), обладающей исходной микроструктурой феррита и перлита, и имеющей следующий состав в массовых долях:

углерод от 0.25 до 0.55%,

кремний от 0.15 до 0.35%,

марганец от 0.40 до 1.0%,

хром от 0.80 до 1.10%,

молибден от 0.15 до 0.25%,

сера менее 0.040%,

фосфор менее 0.035%;

(b) нагрев указанной стальной композиции до пиковой температуры в диапазоне от 850°С (1562°F) до 1150°С (2102°F) в течение менее десяти секунд;

(c) выдерживание нагретой стальной композиции при температуре в пределах диапазона пиковых температур в течение времени от двух до шестидесяти секунд;

(d) закалка нагретой стальной композиции от диапазона пиковых температур до температуры ниже 100°С (212°F) при скорости снижения температуры от 400 до 3000°С/сек (752-5432°F/сек);

(e) удаление остаточных закалочных сред с поверхности закаленной стальной композиции;

(f) отпуск закаленной стальной композиции при температуре от 100°С до 260°С (212-500°F) в течение менее девяноста минут;

(g) воздушное охлаждение отпущенной стальной композиции до температуры ниже 100°С (212°F) для формирования стального изделия, которое имеет трансформированную микроструктуру по меньшей мере из 80% мартенсита и до 5% байнита, предел текучести, равный по меньшей мере 1800 МПа, общее удлинение от 5% до 12%), и которое имеет баллистический предел защиты V50 при угле взаимодействия 30°, равный от 2200 до 2700 футов в секунду (670-823 м/с) при использовании пробивающего снаряда калибра 0.30 на толщине 0.25'' (6.35 мм).

[0008] Перед нагревом на стадии (b) стальную композицию могут предварительно нагреть по меньшей мере на 2.2°С (35.9°F) в секунду до температуры не выше 815°С (1500°F). Стальную композицию также могут предварительно нагреть до температуры в диапазоне от 260°С (500°F) до 538°С (1000°F), а затем, перед проведением стадии (b), предварительно нагреть по меньшей мере на 0.7°С (33.3°F) в секунду до температуры не выше 815°С (1500°F).

[0009] Дополнительно перед нагревом стальной композиции два или более отрезка стальных плит могут приварить друг к другу по ширине с помощью одного или большего количества сварных швов для формирования непрерывного ряда стальных плит. Далее стадия сварки может включать нанесение извилистого сварного моста между отрезками стальной плиты, образованными тремя секциями, причем сначала изготавливают центральную часть стальной плиты, а затем приваривают боковые участки с получением извилистого сварного шва, проходящего по всей ширине стальных плит. В любом случае поверх извилистого сварного шва наносят роликовый шов, проходящий по всей ширине стальных плит. Кроме того, перед стадией сварки на стальную плиту могут наносить обозначения, чтобы система визуального контроля смогла идентифицировать расположение торцевых частей отрезков стальных плит для проведения стадии сварки.

[0010] Во время стадии закалки нагретую стальную композицию могут охлаждать от температуры пикового диапазона до температуры ниже 50°С (122°F) со скоростью охлаждения от 400 до 3000°С/секунду (752-5432 Т/сек). В раскрываемом способе стадию закалки могут проводить, выбирая из соответствующих способов охлаждения, протеканием закалочной среды по стальному изделию со скоростью до 900 галлонов/мин (3407 л/мин). В одном варианте в качестве закалочной среды могут использовать воду. После закалки остаточные закалочные среды могут удалять с поверхности закаленной стальной композиции с помощью по меньшей мере одного из перечисленного: механическое стирание, продувка воздухом, либо комбинация этих операций. Стадию закалки могут проводить, например, за время более одной секунды и не более 20 секунд.

[0011] Закаленную стальную композицию могут подвергать отпуску в течение менее 30 минут. Закаленную стальную композицию могут также подвергать отпуску в печи в течение менее девяноста минут. Закаленную стальную композицию могут также подвергать отпуску, сочетая отпуск в печи с индукционным отпуском, в течение от 30 до 90 минут. Еще в одном варианте закаленную стальную композицию могут подвергать индукционному отпуску в течение двух или менее минут. Стадию отпуска могут проводить при температуре от 120°С (250°F) до 400°С (750°F) за время от 1 до 10 секунд. После стадии закалки или отпуска стальную плиту могут разрезать на отрезки по меньшей мере по швам, чтобы получать по существу прямоугольные стальные изделия при постоянном движении плиты по конвейеру.

[0012] Также предложен способ обработки стального изделия для формирования сплава высокой прочности и высокой пластичности, включающий следующие стадии:

(a) обеспечение наличия стальной композиции, обладающей толщиной материала менее 0.5 дюйма (12.7 мм), обладающей исходной микроструктурой феррита и перлита, и имеющей следующий состав в массовых долях:

углерод от 0.25 до 0.55%,

кремний от 0.15 до 0.35%,

марганец от 0.40 до 0.60%,

хром от 0.80 до 1.10%,

молибден от 0.15 до 0.25%,

сера менее 0.040%,

фосфор менее 0.035%;

(b) нагрев указанной стальной композиции до пиковой температуры в диапазоне от 850°С (1562°F) до 1150°С (2102°F) в течение времени менее десяти секунд;

(c) выдерживание нагретой стальной композиции при температуре в пределах диапазона пиковых температур в течение времени от двух до десяти секунд;

(d) закалка нагретой стальной композиции от диапазона пиковых температур до температуры ниже 100°С (212°F) за время менее двадцати секунд;

(e) удаление остаточных закалочных сред с поверхности закаленной стальной композиции с помощью по меньшей мере одного из перечисленного: механическое стирание, продувка воздухом, либо комбинация этих операций;

(f) отпуск закаленной стальной композиции при температуре от 100°С до 260°С (212-500°F) в течение времени менее 90 минут;

(g) воздушное охлаждение отпущенной стальной композиции до температуры ниже 100°С (212°F) для формирования стального изделия, имеющего трансформированную микроструктуру по меньшей мере из 80% мартенсита и до 5% байнита, предел текучести, равный по меньшей мере 1800 МПа, и общее удлинение от 5% до 12%.

[0013] Стальную композицию могут нагревать на стадии нагрева за время менее восьми секунд, или менее шести секунд. Кроме того, стадию нагрева могут проводить с помощью индукционного нагревателя. После стадии нагрева нагретую стальную композицию могут удерживать в пиковом диапазоне температур в течение времени от двух до шести секунд.

[0014] Также предложен способ обработки стального изделия для формирования сплава высокой прочности и высокой пластичности, включающий следующие стадии:

(a) обеспечение наличия стальной композиции, обладающей толщиной материала менее 0.5 дюйма (12.7 мм), обладающей исходной микроструктурой феррита и перлита, и имеющей следующий состав в массовых долях:

углерод от 0.25 до 0.55%,

кремний от 0.15 до 0.35%,

марганец от 0.40 до 0.60%,

хром от 0.80 до 1.10%,

молибден от 0.15 до 0.25%,

сера менее 0.040%, фосфор менее 0.035%;

(b) нагрев указанной стальной композиции до пиковой температуры в диапазоне от 850°С (1562°F) до 1150°С (2102°F) в течение времени менее десяти секунд;

(c) выдерживание нагретой стальной композиции при температуре в пределах диапазона пиковых температур в течение времени от двух до шестидесяти секунд;

(d) закалка нагретой стальной композиции от диапазона пиковых температур до температуры ниже 100°С (212°F) за время менее двадцати секунд;

(e) удаление остаточных закалочных сред с поверхности закаленной стальной композиции с помощью по меньшей мере одного из перечисленного: механическое стирание, продувка воздухом, либо комбинация этих операций;

(f) отпуск закаленной стальной композиции при температуре от 100°С до 260°С (212-500°F) в течение времени менее 90 минут;

(g) воздушное охлаждение отпущенной стальной композиции до температуры ниже 100°С (212°F), имеющей трансформированную микроструктуру, содержащую по меньшей мере 80% мартенсита и до 5% байнита, в котором предел текучести равен по меньшей мере 1800 МПа, а общее удлинение составляет от 5% до 12%.

[0015] Как уже указывалось, перед нагревом на стадии (b) стальную композицию могут предварительно нагреть по меньшей мере на 2.2°С (35.9°F) в секунду до температуры не выше 815°С (1500°F). В качестве альтернативы, стальную композицию могут, как уже указывалось, предварительно нагреть до температуры от 260°С (500°F) до 538°С (1000°F), а затем перед проведением стадии (b) предварительно нагреть по меньшей мере на 0.7°С (33.3°F) в секунду до температуры не выше 815°С (1500°F). Еще в одном варианте, стальную композицию могут предварительно нагревать до температуры в диапазоне от 260°С (500°F) до 815°С (1500°F), а перед стадией (b) могут предварительно нагревать по меньшей мере на 0.7°С (33.3°F) в секунду до температуры в диапазоне от температуры аустенизации до 538°С (1000°F).

[0016] Дополнительно перед нагреванием стальной композиции два или более отрезка стальных плит могут приварить друг к другу по ширине с помощью одного или большего количества сварных швов для формирования непрерывного ряда стальных плит. Далее стадия сварки может включать нанесение извилистого сварного моста между отрезками стальной плиты, образованными тремя секциями, причем сначала изготавливают центральную часть стальной плиты, а затем приваривают боковые участки с получением извилистого сварного шва, проходящего по всей ширине стальных плит. В любом случае поверх извилистого сварного шва наносят роликовый шов, проходящий по всей ширине стальной плиты. Кроме того, перед стадией сварки на стальную плиту наносят обозначения, чтобы системы визуального контроля смогла идентифицировать расположение торцевых частей отрезков стальных плит для проведения стадии сварки.

[0017] Во время стадии закалки нагретую стальную композицию могут охлаждать от температуры пикового диапазона до температуры ниже 100°С (212°F) со скоростью охлаждения от 400 до 3000°С/секунду (752-5432°F/сек). В раскрываемом способе стадию закалки могут проводить протеканием закалочной среды по стальному изделию со скоростью до 900 галлонов/мин (3407 л/мин). В одном варианте в качестве закалочной среды могут использовать воду. После закалки остаточные закалочные среды могут удалять с поверхности закаленной стальной композиции с помощью по меньшей мере одного из перечисленного: механическое стирание, продувка воздухом, либо комбинация этих операций.

[0018] Закаленную стальную композицию могут подвергать индукционному отпуску менее десяти минут, хотя в другом варианте закаленную стальную композицию могут также подвергать отпуску в печи менее девяноста минут, а еще в одном варианте закаленную стальную композицию могут также подвергать отпуску, сочетая отпуск в печи с индукционным отпуском, от 30 до 90 минут. Стадию отпуска могут проводить за время не менее 1 секунды и не более 20 секунд. Еще в одном варианте закаленную композицию могут две минуты или меньше подвергать индукционному отпуску. Стадию отпуска могут проводить при температуре от 120°С (250°F) до 240°С (500°F). После стадии закалки или отпуска стальную плиту могут разрезать на отрезки по меньшей мере по швам по мере того, как стальная плита движется по конвейеру, чтобы получить по существу прямоугольный обработанный стальной продукт.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

[0019] Фиг. 1 - схематичный вид сверху системы термической обработки в соответствии с настоящим изобретением;

[0020] Фиг. 2 - схематичный вид сбоку системы термической обработки с Фиг. 1;

[0021] Фиг. 3 - вид сверху системы обозначений на стальном изделии, считываемой детектором системы визуального контроля;

[0022] Фиг. 4 - вид сверху схемы сварочного соединения, используемого для соединения стальных изделий, обрабатываемых заявленным способом;

[0023] Фиг. 5 - микрофотография микроструктуры стального изделия перед обработкой в соответствии с заявляемым способом;

[0024] Фиг. 6 - график, иллюстрирующий влияние температуры после закалочного отпуска на предел прочности стального изделия, обработанного в соответствии с заявляемым способом;

[0025] Фиг. 7 - график, иллюстрирующий влияние температуры после закалочного отпуска на относительное удлинение стального изделия, обработанного в соответствии с заявляемым способом;

[0026] Фиг. 8 - фотография, иллюстрирующая поперечное сечение стального изделия, обработанного в соответствии с заявляемым способом, после разрушения при испытаниях на растяжение;

[0027] Фиг. 9 - фотография, иллюстрирующая поперечное сечение другого стального изделия, обработанного в соответствии с заявляемым способом, после разрушения при испытаниях на растяжение;

[0028] Фиг. 10 - график, иллюстрирующий влияние температуры после закалочного отпуска на вязкость стального изделия, обработанного в соответствии с заявляемым способом;

[0029] Фиг. 11 - микрофотография микроструктуры стального изделия перед обработкой в соответствии с заявляемым способом;

[0030] Фиг. 12 - микрофотография микроструктуры стального изделия перед обработкой в соответствии с заявляемым способом;

[0031] Фиг. 13 - микрофотография микроструктуры стального изделия перед обработкой в соответствии с заявляемым способом; и

[0032] Фиг. 14 - микрофотография микроструктуры стального изделия перед обработкой в соответствии с заявляемым способом.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

[0033] Предложенный способ предназначен для индукционно нагретого, закаленного и индукционно отпущенного стального изделия и для способа изготовления такого стального изделия. Исходный материал для указанного стального изделия имеет состав, содержащий: углерод с массовой долей от 0.25% до 55%; кремний с массовой долей от приблизительно 0.15% до приблизительно 0.35%; марганец с массовой долей приблизительно от 0.40% до приблизительно 1.0%; хром с массовой долей приблизительно от 0.80% до приблизительно 1.10%; серу с массовой долей менее 0.040%; фосфор с массовой долей менее 0.035%; и остальные компоненты содержащие железо и случайные примеси. Кроме того, стальное изделие может содержать углерод с массовой долей примерно от 0.25% до примерно 0.44%, и марганец - с массовой долей примерно от 0.40% до примерно 0.60%; другие компоненты в тех же самых диапазонах. Стальной материал, имеющий указанный состав, является сталью AISI марки 4130. В качестве альтернативы, стальное изделие может содержать углерод с массовой долей примерно от 0.40% до 0.55%, и марганец с массовой долей примерно от 0.75% до 1.00%; другие компоненты в тех же самых диапазонах. Стальной материал, имеющий указанный состав, является сталью AISI марки 4140. В продаже встречаются обозначения стали AISI марок группы 10ХХ, такие как 1030,1040 и 1050, группы 41ХХ, такие как 4130 и 4150, а также группы 86ХХ, такие как 8630 и 8640. Кроме того, как указывалось выше, марки сталей с повышенным содержанием углерода, такие как сверхтвердая сталь, с содержанием углерода до 0.55%, также подходят для использования в описанном изобретении.

[0034] Обратимся теперь к фиг. 1 и 2, на которых приведена система 100 термической обработки, которая содержит основную станину 110 станка, установленную на полу производственного помещения и служащую опорой прерывистому конвейеру 200. Конвейер 200 содержит входной транспортер 210, на который загружают исходный материал обрабатываемого системой 100 стального изделия, и выходной транспортер 240, с которого сгружают обработанные системой стальные изделия и складывают их с помощью штабелера 250. Входной транспортер 210 и выходной транспортер 240 установлены и разнесены в пространстве так, чтобы вместить установку 300 термической обработки, устанавливаемую на линии между двумя транспортерами 210, 240. Исходный материал для стального изделия изначально поставляют в литом или катаном состоянии, и его могут подвергать термической обработке отжигом для получения сфероидизированного или несфероидизированного состояния. В несфероидизированном состоянии микроструктура исходного материала для стального изделия может иметь, например, не отожженную микроструктуру, представляющую собой смесь феррита и перлита, как показано на Фиг. 5. В зависимости от способа изготовления стального изделия, исходная микроструктура может иметь зонную структуру, являющуюся результатом прокатки.

[0035] Соответственно, исходный материал для обрабатываемого стального изделия могут загружать на входной транспортер 210, обрабатывать с помощью установки 300 для термообработки, перемещать по выходному конвейеру 240 и складывать с помощью штабелера 250 путем непрерывного процесса. Такая организация в линию транспортеров 210, 240 и установки 300 для термообработки позволяет быстро термически обрабатывать стальной лист, сляб и плиту.

[0036] В эксплуатации исходный материал для обрабатываемого стального изделия, которое может поставляться, например, в виде листа или плиты, загружают на входной транспортер 210. Описание способа приведено для стальной плиты, используемой для формирования стального изделия, но могут использовать и другие формы исходного материала, в том числе, не ограничивая притязаний, стальные слябы или стальной лист, а также рулонный листовой материал. В одном примере, исходный материал для стальной плиты имеет толщину 0.50 дюймов (12.7 мм) или менее, длину 20 футов (6.1 м) и ширину 4 фута (1.2 м). Стальную плиту затем начинают перемещать горизонтально вдоль входного транспортера 210 по направлению к установке 300 для термообработки. Когда стальная плита проходит расстояние примерно равное ее длине, например 20 футов (6.1 м), по входному транспортеру 210, на входной транспортер загружают другую плиту, при этом части передней кромки этой стальной плиты примыкают к частям задней кромки первой загруженной стальной плиты. Описанный процесс продвижения и загрузки примыкающих друг к другу стальных плит могут проводить непрерывно так, чтобы обеспечить бесперебойное движение стальных плит к установке 300 для термообработки. Для минимизации ненадлежащего прилегания плиты к плите в системе 100 на входном транспортере 210 могут предусмотреть установку и использование сварочного автомата 220 для сварки по ширине следующих друг за другом примыкающих друг к другу плит. Сварные швы могут располагаться на равных расстояниях по ширине стальных плит, а в одном примере реализации изобретения сварочный автомат может делать по пять сварных швов по ширине стальных плит. В качестве альтернативы, вместо плит конечной ширины и длины, подлежащий обработке исходный материал могут поставлять в виде сплошного листа (из рулона), расположенного на одной линии с входным транспортером 210 и непрерывно подаваемого на входной транспортер для проведения последующей обработки на установке 300 для термообработки.

[0037] Для того, чтобы облегчить проведение процессов нагрева и закалки стальные плиты могут постоянно двигаться вдоль транспортера 210 по существу с постоянной скоростью. Приваривание плит друг к другу при их контакте с транспортером 210 предотвращает смещение или перекрывание стальных плит друг относительно друга при движении по транспортеру. Это позволяет системе 225 визуального контроля и сварочному автомату 220 обеспечивать соответствующее сварочное соединение между отрезками стальных плит. Это также ограничивает образование дефектов в стальных плитах, через которые проходят приводные обжимные ролики 302 и 304, что помогает поддерживать линейную скорость по мере продвижения сварных швов через обжимные ролики. Начальная сварка также позволяет системе связывать мостом зазоры на швах между отрезками стальных плит, еще более улучшая автоматический процесс сварки с помощью сварочного автомата.

[0038] Система 225 визуального контроля сварочного автомата может идентифицировать набор характерных линий, расположенных прилегающими к задней кромке каждой стальной плиты, который, например, может содержать линию 227, проведенную по всей ширине стальной плиты с двумя разделенными промежутком более короткими линиями 229, по существу параллельными указанной линии, и темную область между разделенными линиями. Это пример набора характерных обозначений, благодаря которому система 225 визуального контроля распознает правильное расположение отрезков стальных плит. Как только система 225 визуального контроля определяет характерные обозначения, она начинает отсчет, сигнализируя сварочному автомату 220, что отрезки стальной плиты находятся в пределах рабочей зоны и что следует начать запрограммированный процесс сварки. На фиг. 3 приведены обозначения, распознанные системой 225 визуального контроля сварочного автомата. Система 235 визуального контроля для автомата 230 плазменной резки может распознавать положение сварного шва, проходящего по всей ширине стальной плиты. Множество обозначений и выделенная область выполнены так, чтобы избежать ситуации, когда случайные линий на плите ошибочно приняты за область сварки. Если бы это произошло, автомат 230 плазменной резки мог бы произвести разрез по такой случайной линии и прервать прохождение отрезков стали через систему, пока не будет обнаружен следующий сварной шов.

[0039] Сварочный автомат 220 может иметь программу многократного прохода, которая запускается системой 225 визуального контроля, и диск датчика, который подсчитывает расстояние в миллиметрах, пройденное по конвейеру 200, чтобы запускать программу сварки, как только сварочный шов попадает в рабочую область автомата. Рабочая область автомата базируется на точках, которые задаются или с которыми входят в контакт в рамках программы сварки. Программа сварки может использовать три (3) отдельных образца шва с поперечным смещением, начиная с центральной части стальной плиты 410, затем двигаясь к первой боковой части стальной плиты 420, а затем ко второй боковой части стальной плиты, как показано на фиг. 4. Полученные образцы изогнутого сварного шва могут быть такими, как показано на фиг. 4 перед тем, как перейти к верхнему соединению, проваривающему шов по всей ширине стальной плиты так, как показано на фиг. 4. Указанный многопроходный характер процесса сварки позволяет улучшить процесс сварки, используя поперечное перемещение для того, чтобы скрепить любые зазоры там, где стыкуются стальные плиты перед тем, как проводить конечный верхний проход. Поперечные проходы также нагревают стальную плиту перед последним верхним проходом, для чего используется больше проволоки и тепла для проникновения в стальную плиту, тем самым усиливая сварной шов так, что непрерывная стальная полоса может проходить процесс сварки без разрывов или других перекосов.

[0040] Установка 300 для термообработки может включать катушку 301 предварительного индукционного нагрева, набор обжимных роликов 302 на входе, которые направляют обрабатываемую стальную плиту через катушку 310 индукционного нагрева, закалочную головку 320 и закалочную среду 320, а также установку 330 для удаления закалочной среды, пока промежуточное обработанное изделие, формируемое из исходной стальной плиты, не подадут на выходные обжимные ролики 304. Таким же образом входные обжимные ролики 304 служат для того, чтобы направлять стальную плиту через катушку 304 индукционного отпуска на выходной транспортер 240. По выбору, как входные, так и выходные обжимные ролики могут иметь расположенные по окружности канавки, предпочтительно расположенные на равном расстоянии друг от друга, в соответствии со сварными швами по ширине стальных плит. Указанные расположенные по окружности канавки обеспечивают стравливание материала, накопившегося за время процедуры сварки, когда приваренные части стальных плит проходят между обжимными роликами 302 и 304.

[0041] Перед поступлением на входные обжимные ролики 302 стальную плиту могут нагреть в катушке 301 предварительного нагрева при движении по конвейеру 200. Источник питания предварительного нагрева могут установить, например, так, чтобы он включался через 75 секунд после начала движения стальной плиты по конвейеру 200. При скорости конвейера от 40 до 50 дюймов в минуту (1.0-1.2 м/мин), это означает продвижение по конвейеру на четыре - пять футов (1.2-1.5 м). После включения источник питания предварительного нагрева может сначала работать в режиме 1% мощности и быстро увеличиваться на 0.5-10% в секунду до достижения конечного режима мощности в 50-100%. При таком быстром увеличении стальная плита продвигается по конвейеру 200 еще на четыре-пять футов до того, как источник питания предварительного нагрева выйдет на уровень рабочей мощности, при котором стальная плита может нагреваться до температуры выше 500°С (932°F) (например, 560°С (1040°F)) по всей ширине стальной плиты. Процедура увеличения мощности источника позволяет по существу равномерно и постепенно нагревать стальную плиту во время индукционного нагрева и помогает контролировать форму и плоскостность стальной плиты при постепенном нагреве до температуры выше 500°С (932°F) перед циклом быстрого нагрева на входных обжимных роликах 302.

[0042] Обрабатываемые стальные плиты проходят через входные обжимные ролики 30 и через катушку индукционного нагрева или индуктор 310, питающейся от источника 315 питания. Индукционная катушка 310 может быть помещена в кожух из бетона или другого непроводящего материала, чтобы, насколько возможно, уменьшить повреждение индукционной катушки при прохождении через нее плит с перекосом, хотя могут использовать катушку индукционного нагрева и без кожуха. При прохождении стальной плиты через катушку 310 индукционного нагрева, в стальной плите наводится вихревой ток, и именно благодаря сопротивлению материала стали в сочетании с вихревыми токами происходит нагревание материала. При заданной конфигурации индукционной катушки 310, формы стального листа, проходящего через катушку, и скорости движения стальной плиты через катушку, стальной материал нагревается до температуры от 850°С до 1150°С (1562-2102°F) за десять секунд или менее. При необходимости, стальную плиту могут нагреть катушкой нагрева до этой же температуры пикового диапазона за шесть секунд или менее, или даже за четыре секунды или менее.

[0043] После быстрого индукционного нагрева нагретая стальная плита движется в течение времени от двух до десяти секунд. В качестве альтернативы, нагретая стальная плита может двигаться в течение времени от двух до шести секунд. В это время стальной плите не передается никакое дополнительное тепло или другая энергия кроме той, которая служит для поддержания температуры; при этом стальную плиту не подвергают охлаждению никаким способом, кроме выдержки при температуре окружающей среды для поддержания температуры. Для целей данного описания указанный промежуток времени будем называть выдерживанием нагретой стальной композиции при температуре пикового диапазона, хотя следует ожидать, что стальная плита будет слегка остывать за указанный промежуток времени, поскольку она более не нагревается от индукционного нагревателя 310. В соответствии еще с одним вариантом реализации изобретения нагретую стальную композицию могут выдерживать при температуре пикового диапазона от двух до шестидесяти секунд. В качестве альтернативы, нагретую стальную композицию могут выдерживать при температуре пикового диапазона от двух до тридцати секунд.

[0044] Затем нагретую стальную плиту подвергают процедуре закалки по мере того, как она проходит через закалочную головку 320, в которой по стальной плите пропускают закалочную среду со скоростью до 900 галлонов в минуту (3407 л/мин). В результате проведения закалочной процедуры снижается температура стальной плиты с температуры пикового диапазона 850°С - 1150°С (1562-2102°F) до температуры ниже 100°С (212°F) со скоростью снижения температуры от 400°С в секунду до 3000°С в секунду (752-5432 Т/сек). Закалочную среду, которой в одном примере реализации изобретения может быть вода, повторно используют в резервуаре 325 для хранения закалочной среды, который расположен рядом с установкой 300 для термической обработки. Помимо воды могут также использовать другие закалочные среды, способные охлаждать со скоростью снижения температуры 400-3000°С (752-5432°F).

[0045] Хотя после закалки на стальной плите почти не остается закалочной среды, желательно снизить, или даже полностью удалить, остатки закалочных сред со стальной плиты перед проведением индукционного отпуска с помощью таких методов как механическое стирание, принудительная продувка воздухом, либо по отдельности, либо в сочетании друг с другом. Следовательно, в установке 300 для термической обработки после закалочной головки 320 устанавливают установку 330 для удаления закалочных сред. Установка 330 для удаления закалочных сред может содержать очистители 332, воздушные скребки 334 и другие сушильные устройства, либо используемые отдельно, либо в сочетании друг с другом, для удаления остаточных закалочных сред со стальной плиты перед проведением индукционного отпуска. Как только части передней кромки закаленной стальной плиты проходят через установку для удаления закалочных сред, стальная плита поступает на входные обжимные ролики 304, которые выполняют функцию направления стальной плиты через катушку индукционного отпуска 340 и на выходной транспортер 240. По выбору, как входные, так и выходные обжимные ролики могут иметь расположенные по окружности канавки, предпочтительно расположенные на равном расстоянии друг от друга, в соответствии со сварными швами по ширине стальных плит. Указанные расположенные по окружности канавки могут обеспечивать место стравливания материала, накопившегося за время процедуры сварки, когда приваренные части стальных плит проходят между обжимными роликами 302 и 304. Стадию закалки выполняют за время более 1 секунды и не более 20 секунд.

[0046] После удаления со стальной плиты остатков закалочных сред стальную плиту пропускают через катушку 340 индукционного отпуска, чтобы снять какие-либо внутренние напряжения, которые, возможно, были созданы во время закалки. Как и в случае катушки 310 индукционного нагрева, катушка 340 индукционного отпуска может по желанию быть помещена в кожух из бетона или другого непроводящего материала, чтобы минимизировать повреждение катушки, когда плиты проходят через катушку с перекосом.

[0047] Во время стадии отпуска стальную плиту, из которой формируют стальное изделие, нагревают до температуры от 100°С до 260°С (212-500°F) и подвергают отпуску в течение периода времени менее девяноста минут. Предлагаются три способа отпуска. При проведении процесса отпуска в печи стальное изделие нагревают до желаемой температуры менее 90 минут и предпочтительно менее 30 минут. При проведении процесса индукционного отпуска стальное изделие нагревают до желаемой температуры диапазона менее 10 минут и предпочтительно менее 2 минут. При проведении комбинированного отпуска в печи в сочетании с индукционным процессом стальное изделие могут нагревать до желаемой температуры менее 60 минут и предпочтительно менее 30 минут. Как и в случае катушки 310 индукционного нагрева, катушка 340 индукционного отпуска питается от своего отдельного источника 345 электроэнергии, расположенного вблизи от системы 100 для термообработки. После отпуска отпущенную стальную плиту перегружают на выходной транспортер 240, оснащенный режущим устройством 230.

[0048] Режущее устройство 230 может представлять собой плазменную горелку, кислородную горелку, или другой режущий аппарат, который могут прикрепить к шарнирному рычагу автомата, выполненному с возможностью разрезать движущуюся стальную плиту на отрезки желаемой длины по мере движения плиты по выходному транспортеру 240. Плазменный автоматический резак 230 внутри основной программы может иметь две программы резки и видеосистемы. В начале каждого прогона, видеосистема 235 ищет передний край стальной плиты. Найдя передний край, автоматический резак 230 использует диск датчика, который отсчитывает движение стальной плиты по транспортеру 240 и делает первые разрезы на отрезках стальной плиты. После того, как программа сделала один первый разрез, программа видеосистемы определяет сварной шов, и плазменный автоматический резак 230 разрезает стальную плиту по этому шву по все ширине, а затем ждет, следя за движением стальной плиты по транспортеру, при этом диск датчика делает еще один разрез, перед тем как переключиться обратно на видеосистему для определения следующего сварного шва и выполнения следующего разреза. Процесс продолжается на протяжении всего прогона, когда стальную плиту разрезают по существу на прямоугольные отрезки по меньшей мере по швам, когда стальная плита непрерывно движется по транспортеру. В одно примере стальную плиту могут разрезать на сегменты четыре фута (1.2 м) шириной и десять футов (3.0 м) длиной, хотя могут понадобиться и другие величины длины и ширины в зависимости от конечного назначения стального изделия.

[0049] После разрезания отпущенную стальную плиту охлаждают на воздухе по мере того, как она движется по выходному транспортеру, пока она не охладится до температуры менее 93°С (200°F). Затем стальные изделия могут сложить в штабель с помощью штабелера 250 и впоследствии переместить их в другое место.

[0050] После описанных выше термической обработки и закалки могут модифицировать механические свойства стального изделия в соответствии с заданными характеристиками путем изменения температуры процесса отпуска в пределах от 100°С до 260°С (212°F-500°F). Как показано на фиг. 6, мы обнаружили косвенную взаимосвязь между величиной предела прочности и температурой отпуска. Например, отпуск при 260°С (500°F) приводил к пределу прочности величиной 260.5 кг/кв.дюйм (1796 МПа), тогда как отпуск при 200°С (около 400°F) приводил в пределу прочности величиной 275.3 кг/кв.дюйм (1898 МПа), что составляет разницу в 14.8 кг/кв.дюйм (102 МПа) или приблизительно 5%. На фиг. 9 приведено взаимоотношение между относительным удлинением и температурой отпуска. Видно, что увеличение температуры отпуска с 200°С до 220°С (примерно 400-425°F) снижает относительное удлинение обработанных стальных образцов, но дальнейшее увеличение температуры отпуска приводило к росту относительного удлинения, которое в процентах при температуре отпуска 260°С (500°F) было такое же, как и относительное удлинение, наблюдаемое в образце, отпущенном при 204°С (400°F).

[0051] Вязкость оценивали снова после индукционного отпуска при температурах от 204°С до 260°С (400-500°F), используя метод испытаний, основанный на методе определения вязкости ASTM Е-8. В этом методе измерение вязкости, определенное как уменьшение площади сечения в процентах, представляет собой соотношение площади поперечного сечения образца после разрыва при растяжении к исходной площади поперечного сечения, умноженное на 100. Таким образом, более низкое значение процентной доли соответствует более высокому значению вязкости. Образцы, подвергаемые отпуску при 204°С (400°F) и 260°С (500°F), представленные на фиг. 6 и 7, демонстрируют, что в отличие от относительного удлинения, измеренного во время испытаний на разрыв, существует прямая связь между температурой отпуска и уменьшением площади сечения в процентах, т.е. в результате отпуска при температуре 260°С (500°F) уменьшение площади сечения получалось ниже (58.6%), чем в результате отпуска при 204°С (400°F) (69.7% уменьшение площади сечения).

[0052] Стальное изделие, формируемое и обрабатываемое заявленным способом, могут использовать при производстве брони. В частности, стальное изделие, формируемое и обрабатываемое заявленным способом, было подвергнуто баллистическим испытаниям в соответствии со стандартами, изложенными в спецификациях MIL-DTL-32332, MIL-DTL-46100E, MIL-DTL-12560J (классы 1 и 4), а также в стандартах Национального института правосудия США, уровень угрозы 3 (NIJ, threat level 3). Результаты баллистических испытаний стального изделия приведены в Таблице 1. Представлены результаты испытаний образца стали AISI 4130 толщиной 0.25 дюйма (6.35 мм), обработанного заявленным способом, в сравнении с другими стандартными материалами, используемыми для изготовления брони.

[0053] Для целей настоящего описания, баллистический предел V50 определен как средняя скорость, усредненная по шести скоростям соударения, из которых три наименьшие скорости приводят к сквозному пробиванию, и три наивысшие скорости приводят к частичному пробиванию испытываемого образца, в соответствии с подробным объяснением, приведенным в спецификациях MIL-DTL-32332 и MIL-DTL-46100E (MR) с дополнением 1 от 24 октября 2008 г., которые полностью включаются в настоящее описание посредством ссылки. Из Таблицы 1 видно, что стальная плита, полученная и обработанная заявленным способом, характеризуется величинами баллистического предела V50, равными или превышающими величины V50 материалов сравнения той же самой толщины. Это дает возможность использовать относительно более тонкое покрытие стальной плиты, получаемой и обрабатываемой настоящим способом, чтобы добиться по меньшей мере такого же уровня баллистической защиты. Следовательно, вес транспортного средства, покрытого стальными изделиями, обработанными заявленным способом, может быть относительно более легким по сравнению с транспортными средствами, покрытыми броней из других материалов. Таким образом, стальные изделия, полученные и обработанные заявленным способом, возможно, приводят к относительно большей экономии топлива, большей мобильности, лучшей маневренности, а также к другим преимуществам транспортного средства, имеющего в общем меньший вес. Ниже в Таблице 2 приведены данные, которые показывают необходимую толщину в дюймах каждой испытанной стальной плиты, чтобы получить удовлетворительные результаты баллистических испытаний при использовании снаряда, имеющего скорость 2100 футов в секунду (640 м/с), и требуемую толщину, соответствующую значению в фунтах на квадратный фут для каждого материала брони.

[0054] Микроструктура стального изделия непосредственно влияет на механические свойства. Соответственно, микроструктуру стальных образцов, полученных и обработанных заявляемым способом, также исследовали как перед, так и после термической обработки. На фиг. 5 видно, что исходная микроструктура материала стального изделия представляет собой феррит и перлит. После формирования и обработки заявленным способом микроструктура стального изделия может состоять на 80 процентов или более из мартенсита и на 5 процентов или менее из байнита, а может приближаться к 100 процентному мартенситу. На фиг. 11 и 12 приведена микроструктура стального изделия, сформированная и отпущенная при 260°С (500°F) в соответствии с приведенным выше описанием после травления ниталем с увеличением в 500 и 1000 раз, соответственно. Также на фиг. 13 приведена микроструктура стального изделия, сформированная и отпущенная при 204°С (400°F) после травления ниталем с увеличением в 500 и 1000 раз, соответственно. В обоих случаях анализ показывает, что микроструктура образцов стального изделия почти полностью состояла из мартенсита.

[0055] Хотя изобретение описано со ссылкой на определенные варианты его реализации, специалисту в соответствующей области техники понятно, что возможны различные изменения и замены на эквиваленты, без выхода за объем притязаний изобретения. Кроме того, возможны многочисленные модификации для того, чтобы конкретную ситуацию или материал привести в соответствие с идеями изобретения, без выхода за его объем. Таким образом, нужно понимать, что изобретение не ограничено конкретными примерами его реализации, подпадающими под объем притязаний пунктов следующей далее формулы изобретения.

1. Способ обработки стального изделия, включающий:

(a) обеспечение наличия стального изделия толщиной менее 12,7 мм с исходной микроструктурой, состоящей из феррита и перлита, содержащего, мас.%:

углерод от 0,25 до 0,55

кремний от 0,15 до 0,35

марганец от 0,40 до 1,0

хром от 0,80 до 1,10

молибден от 0,15 до 0,25

сера менее 0,040

фосфор менее 0,035

железо и

случайные примеси - остальное,

(b) нагрев стального изделия до температуры в диапазоне от 850°C до 1150°C в течение менее десяти секунд,

(c) выдержку стального изделия при температуре нагрева от 850°C до 1150°C в течение от двух до десяти секунд,

(d) закалку стального изделия путем охлаждения в закалочной среде от температуры нагрева до температуры ниже 100°C со скоростью охлаждения от 400 до 3000°C/с,

(e) удаление остаточной закалочной среды с поверхности закаленного стального изделия,

(f) отпуск стального изделия при температуре от 100°C до 260°C в течение менее девяноста минут,

(g) воздушное охлаждение стального изделия от температуры нагрева под отпуск до температуры ниже 100°C с обеспечением микроструктуры, содержащей по меньшей мере 80% мартенсита и до 5% бейнита, предела текучести по меньшей мере 1800 МПа, общего удлинения от 5% до 12%, и баллистического предела защиты V50 при угле взаимодействия 30°, равного от 701 до 765 м/с при использовании пробивающего снаряда калибра 0,30 на толщине 6,35 мм.

2. Способ по п. 1, в котором перед нагревом (b) стальное изделие предварительно нагревают по меньшей мере со скоростью нагрева 0,7°C/с до температуры не выше 538°C.

3. Способ по п. 1, в котором перед нагревом (b) стальное изделие предварительно нагревают до температуры от 260°C до 538°C и далее нагревают по меньшей мере со скоростью нагрева 0,7°C/с до температуры не выше 815°C.

4. Способ по п. 1, в котором перед нагревом (b) стальное изделие предварительно нагревают до температуры от 260°C до 538°C и далее нагревают по меньшей мере со скоростью нагрева 0,7°C/с до температуры в диапазоне между температурой аустенизации и 815°C.

5. Способ по п. 1, в котором стальное изделие нагревают в течение менее восьми секунд.

6. Способ по п. 5, в котором стальное изделие нагревают в течение менее шести секунд.

7. Способ по п. 1, в котором стальное изделие выдерживают при температуре от 850°C до 1150°C в течение от двух до шести секунд.

8. Способ по п. 1, в котором закалку стального изделия ведут путем его охлаждения в закалочной среде от температуры нагрева 850°C - 1150°C до температуры ниже 50°C со скоростью охлаждения от 400 до 3000°C/с.

9. Способ по п. 1, в котором остаточную закалочную среду удаляют с поверхности закаленного стального изделия при использовании по меньшей мере одной из операций, включающих механическое стирание, продувку воздухом или комбинацию этих операций.

10. Способ по п. 1, в котором после закалки проводят индукционный отпуск стального изделия в течение менее двадцати минут.

11. Способ по п. 1, в котором после закалки проводят индукционный отпуск стального изделия в течение менее десяти минут.

12. Способ по п. 1, в котором после закалки проводят индукционный отпуск стального изделия в течение двух минут или менее.

13. Способ по п. 1, в котором стальное изделие выполнено в виде плиты, при этом перед нагревом осуществляют сварку двух отрезков плит по ширине с образованием одного или большего количества швов для формирования непрерывного ряда стальных плит.

14. Способ по п. 13, в котором сварку ведут путем нанесения извилистого сварного шва между отрезками плит по их ширине с образованием сварного моста.

15. Способ по п. 14, в котором сварку ведут между отрезками плиты путем нанесения извилистого сварного шва с образованием трех секций сварного моста между отрезками плиты, причем сначала сваривают центральную часть плиты, а затем боковые части с получением извилистого сварного шва по ширине стальных плит.

16. Способ по п. 14, в котором дополнительно наносят роликовый сварной шов поверх извилистого сварного шва по ширине стальных плит.

17. Способ по п. 15, в котором дополнительно наносят роликовый сварной шов поверх извилистого сварного шва по ширине стальных плит.

18. Способ по п. 13, в котором перед сваркой на стальную плиту наносят обозначения для визуального контроля и идентификации расположения торцевых частей отрезков стальных плит для проведения сварки.

19. Способ по п. 1, в котором нагрев стального изделия проводят с помощью индукционного нагревателя.

20. Способ по п. 1, в котором закалку стального изделия проводят путем пропускания закалочной среды по поверхности стального изделия со скоростью до 3407 л/мин.

21. Способ по п. 20, в котором в качестве закалочной среды используют воду.

22. Способ по п. 20, в котором закалку проводят в течение более 1 с и не более 20 с.

23. Способ по п. 14, в котором по меньшей мере после отпуска (f) стальную плиту разрезают на отрезки по меньшей мере по швам при непрерывном перемещении плиты по конвейеру.

24. Способ по п. 1, в котором отпуск стального изделия проводят с помощью индукционного нагревателя.

25. Способ по п. 1, в котором отпуск проводят при температуре от 100°C до 260°C в течение от 1 до 10 с.

26. Способ по п. 1, в котором стальное изделие содержит углерод от 0,25 до 0,40 мас.%.

27. Способ по п. 1, в котором стальное изделие содержит углерод от 0,40 до 0,55 мас.%.

28. Способ обработки стального изделия, включающий:

(а) обеспечение наличия стального изделия толщиной менее 12,7 мм с исходной микроструктурой, состоящей из феррита и перлита, содержащего, мас.%:

углерод от 0,25 до 0,55

кремний от 0,15 до 0,35

марганец от 0,40 до 1,0

хром от 0,80 до 1,10

молибден от 0,15 до 0,25

сера менее 0,040

фосфор менее 0,035

железо и

случайные примеси - остальное,

(b) нагрев стального изделия до температуры в диапазоне от 850°C до 1150°C в течение менее десяти секунд,

(c) выдержку стального изделия при температуре нагрева от 850°C до 1150°C в течение от двух до десяти секунд,

(d) закалку стального изделия путем охлаждения в закалочной среде от температуры нагрева до температуры ниже 100°C в течение менее четырех секунд,

(e) удаление остаточной закалочной среды с поверхности закаленного стального изделия,

(f) отпуск стального изделия при температуре от 100°C до 260°C в течение менее девяноста минут,

(g) воздушное охлаждение стального изделия от температуры нагрева под отпуск до температуры ниже 100°C с обеспечением микроструктуры, содержащей по меньшей мере 80% мартенсита и до 5% бейнита, предела текучести по меньшей мере 1800 МПА, общего удлинения от 5% до 12%.

29. Способ по п. 28, в котором перед нагревом (b) стальное изделие предварительно нагревают по меньшей мере со скоростью нагрева 0,7°C/с до температуры не выше 815°C.

30. Способ по п. 28, в котором перед нагревом (b) стальное изделие предварительно нагревают до температуры от 260°C до 538°C и далее нагревают по меньшей мере со скоростью нагрева 0,7°C/с до температуры не выше 815°C.

31. Способ по п. 28, в котором перед нагревом (b) стальное изделие предварительно нагревают до температуры от 260°C до 538°C и далее по меньшей мере со скоростью нагрева 0,7°C/с до температуры в диапазоне между температурой аустенизации и 815°C.

32. Способ по п. 28, в котором стальное изделие нагревают в течение менее восьми секунд.

33. Способ по п. 32, в котором стальное изделие нагревают в течение менее шести секунд.

34. Способ по п. 28, в котором стальное изделие выдерживают при температуре от 850°C до 1150°C от двух до шести секунд.

35. Способ по п. 28, в котором закалку стального изделия ведут путем его охлаждения в закалочной среде от температуры нагрева 850°C - 1150°C до температуры ниже 100°C со скоростью охлаждения от 400 до 3000°C/с.

36. Способ по п. 28, в котором после закалки проводят индукционный отпуск стального изделия в течение менее двадцати минут.

37. Способ по п. 28, в котором после закалки проводят индукционный отпуск стального изделия в течение менее десяти минут.

38. Способ по п. 28, в котором после закалки проводят индукционный отпуск стального изделия в течение двух минут или менее.

39. Способ по п. 28, в котором после закалки проводят отпуск стального изделия путем комбинированного индукционного и печного нагревов в течение от 30 до 90 мин.

40. Способ по п. 28, в котором стальное изделие выполнено в виде плиты, при этом перед нагревом осуществляют сварку двух отрезков плит по ширине с образованием одного или большего количества швов для формирования непрерывного ряда стальных плит.

41. Способ по п. 40, в котором сварку ведут путем нанесения извилистого сварного шва между отрезками плит по их ширине с образованием сварного моста.

42. Способ по п. 40, в котором сварку ведут между отрезками плиты путем нанесения извилистого сварного шва с образованием трех секций сварного моста между отрезками плиты, причем сначала сваривают центральную часть плиты, а затем боковые части с получением извилистого сварного шва по ширине стальных плит.

43. Способ по п. 41, в котором дополнительно наносят роликовый сварной шов поверх извилистого сварного шва по ширине стальных плит.

44. Способ по п. 42, в котором дополнительно наносят роликовый сварной шов поверх извилистого сварного шва по ширине стальных плит.

45. Способ по п. 28, в котором нагрев стального изделия проводят с помощью индукционного нагревателя.

46. Способ по п. 28, в котором закалку стального изделия проводят путем пропускания закалочной среды по поверхности изделия со скоростью до 3407 л/мин.

47. Способ по п. 46, в котором в качестве закалочной среды используют воду.

48. Способ по п. 47, в котором закалку проводят в течение более 1 с и не более 20 с.

49. Способ по п. 28, в котором по меньшей мере после отпуска (f) стальную плиту разрезают на отрезки по меньшей мере по швам при непрерывном перемещении плиты по конвейеру.

50. Способ по п. 28, в котором отпуск стального изделия проводят с помощью индукционного нагревателя.

51. Способ по п. 28, в котором отпуск стального изделия проводят в печи.

52. Способ по п. 28, в котором отпуск стального изделия проводят путем комбинированного индукционного и печного нагревов.

53. Способ по п. 50, в котором отпуск стального изделия проводят при температуре от 100°C до 260°C в течение менее 10 минут.

54. Способ по п. 28, в котором стальное изделие содержит углерод от 0,25 до 0,40 мас.%.

55. Способ по п. 28, в котором стальное изделие содержит углерод от 0,40 до 0,55 мас.%.

56. Способ обработки стального изделия, включающий:

(a) обеспечение наличия стального изделия толщиной менее 12,7 мм с исходной микроструктурой, состоящей из феррита и перлита, содержащего, мас.%:

углерод от 0,25 до 0,55

кремний от 0,15 до 0,35

марганец от 0,40 до 1,0

хром от 0,80 до 1,10

молибден от 0,15 до 0,25

сера менее 0,040

фосфор менее 0,035

железо и

случайные примеси - остальное,

(b) нагрев стального изделия до температуры в диапазоне от 850°C до 1150°C в течение менее десяти секунд,

(c) выдержку стального изделия при температуре нагрева от 850°C до 1150°C в течение от двух до шестидесяти секунд,

(d) закалку стального изделия путем охлаждения в закалочной среде от температуры нагрева до температуры ниже 100°C со скоростью охлаждения от 400 до 3000°C/с,

(e) удаление остаточной закалочной среды с поверхности закаленного стального изделия,

(f) отпуск стального изделия при температуре от 100°C до 260°C в течение менее девяноста минут,

(g) воздушное охлаждение стального изделия от температуры нагрева под отпуск до температуры ниже 100°C с обеспечением микроструктуры, содержащей по меньшей мере 80% мартенсита и до 5% бейнита, предела текучести по меньшей мере 1800 МПа, общего удлинения от 5% до 12%, и баллистического предела защиты V50 при угле взаимодействия 30°, равного от 701 до 765 м/с при использовании пробивающего снаряда калибра 0,30 на толщине 6,35 мм.

57. Способ по п. 56, в котором перед нагревом (b) стальное изделие предварительно нагревают по меньшей мере со скоростью нагрева 0,7°C/с до температуры не выше 538°C.

58. Способ по п. 56, в котором перед нагревом (b) стальное изделие предварительно нагревают до температуры от 260°C до 538°C и далее нагревают по меньшей мере со скоростью нагрева 0,7°C/с до температуры не выше 815°C.

59. Способ по п. 56, в котором перед нагревом (b) стальное изделие предварительно нагревают до температуры от 260°C до 538°C и далее нагревают по меньшей мере со скоростью нагрева 0,7°C/с до температуры в диапазоне между температурой аустенизации и 815°C.

60. Способ по п. 56, в котором стальное изделие нагревают в течение менее восьми секунд.

61. Способ по п. 60, в котором стальное изделие нагревают в течение менее шести секунд.

62. Способ по п. 56, в котором стальное изделие выдерживают при температуре от 850°C до 1150°C от двух до тридцати секунд.

63. Способ по п. 56, в котором закалку стального изделия ведут путем его охлаждения в закалочной среде от температуры нагрева 850°C - 1150°C до температуры ниже 50°C со скоростью охлаждения от 400 до 3000°C/с.

64. Способ по п. 56, в котором остаточную закалочную среду удаляют с поверхности закаленного стального изделия при использовании по меньшей мере одной из операций, включающих механическое стирание, продувку воздухом или комбинацию этих операций.

65. Способ по п. 56, в котором после закалки проводят индукционный отпуск стального изделия в течение менее двадцати минут.

66. Способ по п. 56, в котором после закалки проводят индукционный отпуск стального изделия в течение менее десяти минут.

67. Способ по п. 56, в котором после закалки проводят индукционный отпуск стального изделия в течение двух минут или менее.

68. Способ по п. 56, в котором стальное изделие выполнено в виде плиты, при этом перед нагревом осуществляют сварку двух отрезков плит по ширине с образованием одного или большего количества швов для формирования непрерывного ряда стальных плит.

69. Способ по п. 68, в котором сварку ведут путем нанесения извилистого сварного шва между отрезками плит по их ширине с образованием сварного моста.

70. Способ по п. 69, в котором сварку ведут между отрезками плиты путем нанесения извилистого сварного шва с образованием трех секций сварного моста между отрезками плиты, причем сначала сваривают центральную часть плиты, а затем боковые части с получением извилистого сварного шва по ширине стальных плит.

71. Способ по п. 69, в котором дополнительно наносят роликовый сварной шов поверх извилистого сварного шва по ширине стальных плит.

72. Способ по п. 70, в котором дополнительно наносят роликовый сварной шов поверх извилистого сварного шва по ширине стальных плит.

73. Способ по п. 68, в котором перед сваркой на стальную плиту наносят обозначения для визуального контроля и идентификации расположения торцевых частей отрезков стальных плит для проведения сварки.

74. Способ по п. 56, в котором нагрев стального изделия проводят с помощью индукционного нагревателя.

75. Способ по п. 56, в котором закалку стального изделия проводят путем пропускания закалочной среды по поверхности стального изделия со скоростью до 3407л/мин.

76. Способ по п. 75, в котором в качестве закалочной среды используют воду.

77. Способ по п. 75, в котором закалку проводят в течение более 1 с и не более 20 с.

78. Способ по п. 69, в котором по меньшей мере после отпуска (f) стальную плиту разрезают на отрезки по меньшей мере по швам при непрерывном перемещении плиты по конвейеру.

79. Способ по п. 56, в котором отпуск стального изделия проводят с помощью индукционного нагревателя.

80. Способ по п. 56, в котором отпуск проводят при температуре от 100°C до 260°C в течение от 1 до 10 с.

81. Способ по п. 56, в котором стальное изделие содержит углерод от 0,25 до 0,40 мас.%.

82. Способ по п. 56, в котором стальное изделие содержит углерод от 0,40 до 0,55 мас.%.

83. Способ обработки стального изделия, включающий:

(a) обеспечение наличия стального изделия толщиной менее 12,7 мм с исходной микроструктурой, состоящей из феррита и перлита, содержащего, мас.%:

углерод от 0,25 до 0,55

кремний от 0,15 до 0,35

марганец от 0,40 до 1,0

хром от 0,80 до 1,10

молибден от 0,15 до 0,25

сера менее 0,040

фосфор менее 0,035

железо и

случайные примеси - остальное,

(b) нагрев стального изделия до температуры в диапазоне от 850°C до 1150°C в течение менее десяти секунд,

(c) выдержку стального изделия при температуре нагрева от 850°C до 1150°C в течение от двух до шестидесяти секунд,

(d) закалку стального изделия путем охлаждения в закалочной среде от температуры нагрева до температуры ниже 100°C в течение менее четырех секунд,

(e) удаление остаточной закалочной среды с поверхности закаленного стального изделия,

(f) отпуск стального изделия при температуре от 100°C до 260°C в течение менее девяноста минут,

(g) воздушное охлаждение стального изделия от температуры нагрева под отпуск до температуры ниже 100°C с обеспечением микроструктуры, содержащей по меньшей мере 80% мартенсита и до 5% бейнита, предела текучести по меньшей мере 1800 МПа, общего удлинения от 5% до 12%.

84. Способ по п. 83, в котором перед нагревом (b) стальное изделие предварительно нагревают по меньшей мере со скоростью 0,7°C/с до температуры не выше 815°C.

85. Способ по п. 83, в котором перед нагревом (b) стальное изделие предварительно нагревают до температуры от 260°C до 538°C и далее нагревают по меньшей мере со скоростью нагрева 0,7°C/с до температуры не выше 815°C.

86. Способ по п. 83, в котором перед нагревом (b) стальное изделие предварительно нагревают до температуры от 260°C до 538°C и далее по меньшей мере со скоростью нагрева 0,7°C/с до температуры в диапазоне между температурой аустенизации и 815°C.

87. Способ по п. 83, в котором стальное изделие нагревают в течение менее восьми секунд.

88. Способ по п. 87, в котором стальное изделие нагревают в течение менее шести секунд.

89. Способ по п. 83, в котором стальное изделие выдерживают при температуре от 850°C до 1150°C от двух до тридцати секунд.

90. Способ по п. 83, в котором закалку стального изделия ведут путем его охлаждения в закалочной среде от температуры нагрева от 850°C до 1150°C до температуры ниже 100°C со скоростью охлаждения от 400 до 3000°C/с.

91. Способ по п. 83, в котором после закалки проводят индукционный отпуск стального изделия в течение менее двадцати минут.

92. Способ по п. 83, в котором после закалки проводят индукционный отпуск стального изделия в течение менее десяти минут.

93. Способ по п. 83, в котором после закалки проводят индукционный отпуск стального изделия в течение двух минут или менее.

94. Способ по п. 83, в котором после закалки проводят отпуск стального изделия путем комбинированного индукционного и печного нагревов в течение от 30 до 90 мин.

95. Способ по п. 83, в котором стальное изделие выполнено в виде плиты, при этом перед нагревом осуществляют сварку двух отрезков плит по ширине с образованием одного или большего количества швов для формирования непрерывного ряда стальных плит.

96. Способ по п. 95, в котором сварку ведут путем нанесения извилистого сварного шва между отрезками плиты по их ширине с образованием сварного моста.

97. Способ по п. 95, в котором сварку ведут между отрезками плиты путем нанесения извилистого сварного шва с образованием трех секций сварного моста между отрезками плиты, причем сначала сваривают центральную часть плиты, а затем боковые части с получением извилистого сварного шва по ширине стальных плит.

98. Способ по п. 96, в котором дополнительно наносят роликовый сварной шов поверх извилистого сварного шва по ширине стальных плит.

99. Способ по п. 97, в котором дополнительно наносят роликовый сварной шов поверх извилистого сварного шва по ширине стальных плит.

100. Способ по п. 83, в котором нагрев стального изделия проводят с помощью индукционного нагревателя.

101. Способ по п. 83, в котором закалку стального изделия проводят путем пропускания закалочной среды по поверхности изделия со скоростью до 3407 л/мин.

102. Способ по п. 101, в котором в качестве закалочной среды используют воду.

103. Способ по п. 102, в котором закалку проводят в течение более 1 с и не более 20 с.

104. Способ по п. 83, в котором по меньшей мере после отпуска (f) стальную плиту разрезают на отрезки по меньшей мере по швам при непрерывном перемещении плиты по конвейеру.

105. Способ по п. 83, в котором отпуск стального изделия проводят с помощью индукционного нагревателя.

106. Способ по п. 83, в котором отпуск стального изделия проводят в печи.

107. Способ по п. 83, в котором после закалки проводят отпуск стального изделия путем комбинированного индукционного и печного нагревов.

108. Способ по п. 105, в котором отпуск стального изделия проводят при температуре от 100°C до 260°C в течение менее 10 минут.

109. Способ по п. 83, в котором стальное изделие содержит углерод от 0,25 до 0,40 мас.%.

110. Способ по п. 83, в котором стальное изделие содержит углерод от 0,40 до 0,55 мас.%.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству толстого листа из низколегированной дисперсионно-твердеющей стали. Для обеспечения комплекса свойств, соответствующих классам прочности К60-К65, получают лист толщиной до 52 мм с уровнем прочности не менее 590 МПа, выполненный из стали, содержащей, мас.%: углерод 0,04-0,07, кремний 0,20-0,35, марганец 0,70-1,30, алюминий 0,02-0,05, сера не более 0,005, фосфор не более 0,012, хром 0,20-0,45, никель 0,40-0,65, медь 0,90-1,35, титан 0,015-0,030, ниобий 0,02-0,05, ванадий 0,02-0,06, суммарное содержание элементов ванадий, ниобий, титан не более 0,16; азот не более 0,01, железо и примеси остальное с углеродным эквивалентом (CEIIW) не более 0,45%.

Изобретение относится к созданию плакированного алюминием стального листа, используемого для горячего прессования, который имеет превосходные смазывающую способность в горячем состоянии, коррозионную стойкость после нанесения красочного покрытия и пригодность к точечной сварке.

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения прочности на растяжение и ударной вязкости при низких температурах горячештампованная деталь имеет химический состав, мас.%: С 0,120-0,400, Si 0,005-2,000, Mn, или Cr, или оба из них: в совокупности 1,00-3,00, Al 0,005-0,100, B 0,0003-0,0020, P не более 0,030, S не более 0,0100, О не более 0,0070, N не более 0,0070, Ti 0-0,100, Nb 0-0,100, V 0-0,100, Ni 0%-2,00, Cu 0-2,00, Mo 0-0,50, Ca, или редкоземельный металл (REM), или оба из них: в совокупности 0-0,0300, Fe и примеси - остальное и структуру, представленную: долей участков мартенсита, или бейнита, или обоих из них: в совокупности не менее 95%, коэффициентом покрытия границы бывших аустенитных зерен карбидами на основе железа: не более 80%, и численной плотностью карбидов на основе железа в бывших аустенитных зернах: не менее 45/мкм2.

Изобретение относится к микромеханическому компоненту часового механизма (1), включающего в себя металлическое изделие, сформированное из однокомпонентного материала.

Сталь // 2647056
Изобретение относится к стали, которая может быть использована в энергетическом, строительно-дорожном и подъемно-транспортном машиностроении. Сталь содержит 0,14-0,2 мас.

Сталь // 2647055
Изобретение относится к стали, которая может быть использована в энергетическом, строительно-дорожном и подъемно-транспортном машиностроении. Сталь содержит 0,14-0,2 мас.

Сплав // 2647054
Изобретение относится к области металлургии и касается составов сплавов, которые могут быть использованы для изготовления деталей песчаных насосов, мельниц. Сплав включает, мас.%: углерод 3,0-3,6; хром 55,0-60,0; ниобий 0,1-0,2; бор 0,1-0,2; железо - остальное.

Сплав // 2647053
Изобретение относится к области металлургии и касается составов сплавов, которые могут быть использованы для изготовления деталей песчаных насосов, мельниц. Сплав включает, мас.
Изобретение относится к области металлургии, а именно к покрытому сплавом на основе алюминия стальному материалу, используемому в различных областях в качестве коррозионностойкого материала.

Изобретение относится к ядерной технике и может быть использовано при изготовлении тепловыделяющих элементов и тепловыделяющих сборок для активных зон реакторов на быстрых нейтронах с жидкометаллическим теплоносителем.

Изобретение относится к черной металлургии, в частности к производству высокопрочного листового проката из инструментальной стали для высокоточного машиностроительного оборудования.

Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к производству нового высокоэффективного вида металлопродукции - толстолистового проката из высокопрочной низколегированной стали для противопульной защиты корпуса транспортных средств.

Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к производству нового высокоэффективного вида металлопродукции - толстолистового проката из сверхвысокопрочной низколегированной стали для противопульной защиты корпуса транспортных средств.

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения механических и баллистических свойств получают стальное изделие, которое содержит первую закаливаемую на воздухе легированную сталь, имеющую первую твердость, металлургически связанную со второй закаливаемой на воздухе легированной сталью, имеющей вторую твердость.

Изобретение относится к изделиям из броневых сплавов и способам их термической обработки. Способ термической обработки изделий из броневого сплава включает аустенитизацию изделий из сплава путем нагрева изделий из сплава в печи от 1450°F до 1650°F в течение 15 мин, причем сплав содержит, вес.%: 0,40-0,53 углерода, 0,15-1,00 марганца, 0,15-0,45 кремния, 0,95-1,70 хрома, 3,30-4,30 никеля, 0,35-0,65 молибдена, 0,0002-0,0050 бора, 0,001-0,015 церия, 0,001-0,015 лантана, не более чем 0,002 серы, не более чем 0,015 фосфора, не более чем 0,011 азота, железо и случайные примеси - остальное.
Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочной броневой листовой стали. Сталь содержит компоненты в следующем соотношении, мас.%: углерод 0,28-0,40, кремний 0,80-1,40, марганец 0,50-0,80, хром 0,10-0,70, никель 1,50-2,20, молибден 0,30-0,80, алюминий 0,005-0,05, медь не более 0,30, сера не более 0,012, фосфор не более 0,015, железо - остальное.

Изобретение относится к металлургии, конкретнее к технологии производства листовой стали, используемой в качестве тыльного слоя двухслойной разнесенной бронезащитной конструкции.

Изобретение относится к области металлургии, конкретно к производству двухслойного стального листового проката толщиной 4-20 мм для бронезащитных конструкций с классом защиты не ниже 6a по ГОСТ P5 0963-96 для легкобронированных боевых машин, летательных аппаратов, бронированных сооружений.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к сплавам на основе железа, используемым для изготовления броневых элементов. .

Изобретение относится к области металлургии, в частности к технологии получения листового проката, используемого в бронезащитных конструкциях. .
Изобретение относится к металлургии и машиностроению и может быть использовано для термической обработки сталей. Для повышения срока службы деталей машин и инструмента, изготовленных из легированных, низколегированных и углеродистых сталей, выполняют по меньшей мере два цикла нагрева под закалку до температуры гомогенизации аустенита и охлаждения со скоростью, обеспечивающей мартенситное превращение, и отпуск с нагревом со скоростью выше 50°С/сек до температуры не выше Ac1, причем в первом цикле нагрев осуществляется до температуры аустенизации с выдержкой до полной гомогенизации аустенита, во втором и последующих циклах осуществляется высокоскоростной нагрев под закалку со скоростью 50°С/сек без выдержки до температуры, обеспечивающей гомогенизацию аустенита, температура отпуска в каждом последующем цикле ниже, чем предыдущем.

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения высокой твердости в сочетании с высокой пластичностью предложен способ формирования и обработки стального изделия из высокопрочного и высокопластичного сплава, в частности, предназначенного для использования в качестве броневой плиты. Способ включает стадии обеспечения наличия исходного материала для стального изделия, нагрева исходного материала до температуры пикового диапазона в течение времени менее десяти секунд, выдержки нагретого стального изделия при температуре пикового диапазона в течение двух-шести секунд, закалки нагретого стального изделия с пиковых температур до температуры ниже 100°C со скоростью охлаждения от 400 до 3000°Cс, удаления остаточных закалочных сред с поверхности закаленного изделия, отпуска закаленного стального изделия при температуре от 100 до 260°C; и охлаждения на воздухе до температуры ниже 100°C, чтобы сформировалась сталь, обладающая заданными механическими свойствами. 4 н. и 106 з.п. ф-лы, 2 табл., 14 ил.

Наверх