Улучшение формуемости деформируемых сплавов медь-никель-олово

Изобретение относится к способам термомеханической обработки спинодальных сплавов медь-никель-олово, улучшающих их формуемость. Способ термомеханической обработки литого деформируемого спинодального сплава медь-никель-олово с условным пределом текучести по меньшей мере 115 тысяч фунтов на кв. дюйм включает выполнение этапа первой холодной механической обработки давлением сплава медь-никель-олово со степенью холодной деформации от 5% до 15% и снятие напряжения в сплаве посредством этапа термической обработки при температуре в диапазоне от 700°F до 950°F в течение периода времени от 3 минут до 12 минут. По второму варианту возможно проведение второго этапа холодной деформации со степенью 4-12%, после проведения после первого этапа дополнительной термической обработки при температуре 450-550°F в течение 3-5 часов. Получающийся в результате сплав обладает сочетанием хорошего коэффициента формуемости и хорошего предела текучести. 2 н. и 16 з.п. ф-лы, 4 пр., 5 табл., 4 ил.

 

ПЕРЕКРЕСТНАЯ ССЫЛКА НА РОДСТВЕННЫЕ ЗАЯВКИ

[0001] Настоящая заявка испрашивает приоритет предварительной патентной заявки США с порядковым № 61/782802, поданной 14 марта 2013 г., содержание которой полностью включено в настоящий документ посредством ссылки.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ

[0002] Настоящее раскрытие относится к способам улучшения характеристик формуемости сплава медь-никель-олово при сохранении по существу равных уровней прочности по сравнению с известными сплавами медь-никель-олово.

[0003] Сплавы медь-бериллий используют в различных промышленных и коммерческих применениях, которые требуют, чтобы сплав помещался внутри ограниченных пространств, а также имел уменьшенные размер, вес и характеристики энергопотребления для увеличения эффективности и функциональности применения. Сплавы медь-бериллий используют в этих применениях благодаря их высокой прочности, эластичности и усталостной прочности.

[0004] Некоторые сплавы медь-никель-олово были идентифицированы как имеющие желательные свойства, подобные свойствам сплавов медь-бериллий, и могут быть изготовлены при уменьшенных затратах. Например, сплав медь-никель-олово, предлагаемый как Brushform® 158 (BF 158) компанией Materion Corporation, продается в различных формах и является высокоэффективным термообработанным сплавом, который позволяет проектировщику формировать сплав в электронные соединители, переключатели, датчики, пружины и т.п. Эти сплавы обычно продаются в виде деформируемого изделия из сплава, в котором проектировщик преобразует сплав в окончательную форму посредством его обработки давлением, а не литьем. Однако у этих сплавов медь-никель-олово имеются ограничения формуемости по сравнению со сплавами медь-бериллий.

[0005] Было бы желательно разработать новые способы для использования сплавов медь-никель-олово, которые улучшили бы характеристики формуемости упомянутого сплава.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ

[0006] Настоящее раскрытие относится к способам улучшения формуемости (то есть способности материала формоваться посредством пластической деформации) литейного сплава медь-никель-олово. Как правило, сплав сначала подвергают холодной механической обработке давлением до достижения пластической деформации CW в % (то есть процента холодной обработки давлением) от примерно 5% до примерно 15%. Затем сплав подвергается этапу снятия термических напряжений путем нагрева до повышенной температуры между примерно 700°F и примерно 950°F в течение периода времени от примерно 3 минут до примерно 12 минут с получением желаемых характеристик формуемости.

[0007] В конкретных вариантах осуществления раскрыты способы, которые улучшают формуемость сплава медь-никель-олово с получением состава сплава, имеющего предел текучести, который составляет по меньшей мере 115 тысяч фунтов на кв. дюйм. Сплав включает в себя от примерно 14,5 мас.% до примерно 15,5 мас.% никеля, от примерно 7,5 мас.% до примерно 8,5 мас.% олова и остаток - медь. Этапы обработки включают в себя холодную обработку давлением сплава медь-никель-олово, в которой сплав подвергается пластической деформации от примерно 5% до примерно 15%. Далее сплав подвергается термической обработке при повышенных температурах от примерно 450°F до примерно 550°F в течение периода времени от примерно 3 часов до примерно 5 часов. Затем сплав подвергается холодной обработке давлением, причем сплав подвергается пластической деформации от примерно 4% до примерно 12%. Затем сплав подвергается этапу снятия термических напряжений путем нагрева до повышенной температуры между примерно 700°F и примерно 850°F в течение периода времени примерно от 3 минут до примерно 12 минут с получением желаемых характеристик формуемости и предела текучести.

[0008] Также раскрыты способы улучшения формуемости литейного сплава медь-никель-олово с получением состава сплава, имеющего предел текучести, который составляет по меньшей мере 130 тысяч фунтов на кв. дюйм. Сплав включает в себя от примерно 14,5 мас.% до примерно 15,5 мас.% никеля, от примерно 7,5 мас.% до примерно 8,5 мас.% олова и остаток - медь. Этапы включают в себя холодную обработку давлением сплава медь-никель-олово, причем сплав подвергается пластической деформации от примерно 5% до примерно 15%. Затем сплав подвергается термической обработке при повышенных температурах от примерно 775°F до примерно 950°F в течение периода времени от примерно 3 минут до примерно 12 минут с получением желаемых характеристик формуемости и предела текучести. Получающийся в результате сплав имеет предел текучести по меньшей мере 130 тысяч фунтов на кв. дюйм и коэффициент формуемости ниже 2 в поперечном направлении и ниже 2,5 в продольном направлении.

[0009] Эти и другие неограничивающие характеристики более подробно раскрыты ниже.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

[0010] Далее следует краткое описание чертежей, которые представлены для целей иллюстрирования примерных вариантов осуществления, раскрытых здесь, а не для целей их ограничения.

[0011] Фиг. 1 представляет собой блок-схему, иллюстрирующую примерный способ по настоящему раскрытию.

[0012] Фиг. 2 представляет собой блок-схему, иллюстрирующую дополнительный примерный способ по настоящему раскрытию.

[0013] Фиг. 3 представляет собой график, иллюстрирующий экспериментальные данные, показывающие коэффициент формуемости (R/t) с пределом текучести для сплавов по настоящему раскытию, имеющих минимальный 0,2%-ный условный предел текучести 115 тысяч фунтов на кв. дюйм, после различных процентов холодной обработки как в продольном направлении, так и в поперечном направлении.

[0014] Фиг. 4 представляет собой график, иллюстрирующий экспериментальные данные, показывающие коэффициент формуемости (R/t) для сплавов по настоящему раскрытию, имеющих минимальный 0,2%-ный условный предел текучести 130 тысяч фунтов на кв. дюйм, после различных процентов холодной обработки как в продольном направлении, так и в поперечном направлении.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ

[0015] Более полное понимание компонентов, способов и установок, раскрытых здесь, может быть получено посредством ссылки на сопроводительные чертежи. Эти фигуры являются просто схематическими представлениями, основанными на удобстве и простоте демонстрации настоящего раскрытия и, следовательно, не предназначены для указания относительных размеров и габаритов устройств или их компонентов и/или определения или ограничения объема примерных вариантов осуществления.

[0016] Хотя в последующем описании ради ясности используются конкретные термины, эти термины предназначены для ссылки только на конкретную структуру вариантов осуществления, выбранных для иллюстрации на чертежах, и не предназначены для определения или ограничения объема данного раскрытия. Следует понимать, что на чертежах и в последующем описании ниже подобные цифровые обозначения относятся к компонентам подобной функции.

[0017] Все формы единственного числа включают в себя множественные ссылки, кроме случаев, когда контекст явно не указывает обратное.

[0018] Используемые в описании и в формуле изобретения термины "содержит(ат)", "включает(ют) в себя", "имеющий", "имеет", "может", "содержит(ат)" и их варианты, которые использованы здесь, предназначены быть открытыми переходными фразами, терминами или словами, которые требуют присутствия названных компонентов/этапов и допускают присутствие других компонентов/этапов. Однако такое описание должно быть истолковано как также описывающее составы или способы как "состоящие из" и "состоящие по существу из" перечисленных компонентов/этапов, что допускает присутствие только названных компонентов/этапов вместе с любыми неизбежными примесями, которые могут появляться при этом, и исключает другие компоненты/этапы.

[0019] Численные значения в описании и в формуле изобретения данной заявки должны пониматься как включающие в себя численные значения, которые являются теми же самыми при уменьшении до того же самого числа значащих цифр и цифровых значений, которые при определении значения отличаются от заявленного значения меньше, чем на экспериментальную погрешность обычной метода измерений типа, описанного в настоящей заявке.

[0020] Все диапазоны, раскрытые здесь, являются включающими в себя изложенные конечные точки и независимо комбинируемыми (например, диапазон "от 2 грамм до 10 грамм" включает в себя конечные точки 2 грамма и 10 грамм и все промежуточные значения).

[0021] Значение, модифицированное термином или терминами, такими как "примерно" и "по существу", может быть не ограничено точным указанным значением. Приблизительный язык может соответствовать точности прибора для измерения этого значения. Модификатор "примерно" также должен рассматриваться как раскрывающий диапазон, определяемый абсолютными значениями этих двух конечных точек. Например, выражение "от примерно 2 до примерно 4" также раскрывает диапазон "от 2 до 4".

[0022] Проценты содержания элементов должны рассматриваться как проценты по массе заявленного сплава, кроме тех случаев, когда явно не заявлено обратное.

[0023] Используемый здесь термин "спинодальный сплав" относится к сплаву, химический состав которого таков, что он способен подвергаться спинодальному распаду. Термин "спинодальный сплав" относится к химии сплавов, но не к физическому состоянию. Следовательно, "спинодальный сплав" может подвергаться, а может не подвергаться спинодальному распаду и может находиться или может не находиться в процессе подвергания спинодальному распаду.

[0024] Спинодальное старение/распад является механизмом, посредством которого на отдельные области или микроструктуры с различными химическими составами и физическими свойствами могут разделяться множественные компоненты. В частности, кристаллы с суммарным составом в центральной области фазовой диаграммы подвергаются выделению из раствора. Спинодальный распад на поверхностях сплавов по настоящему раскрытию приводит к поверхностному упрочнению (повышению поверхностной твердости).

[0025] Структуры спинодальных сплавов выполнены из однородных двухфазных смесей, которые получаются, когда исходные фазы разделяются при определенных температурах и составах, называемых областью несмешиваемости, которая достигается при повышенной температуре. Фазы сплава спонтанно разлагаются на другие фазы, в которых кристаллическая структура остается той же самой, но атомы внутри структуры модифицируются, но остаются подобными по размеру. Спинодальное упрочнение увеличивает предел текучести основного металла и включает в себя высокую степень однородности состава и микроструктуры.

[0026] Сплав медь-никель-олово, используемый здесь, обычно включает в себя от примерно 9,0 мас.% до примерно 15,5 мас.% никеля и от примерно 6,0 мас.% до примерно 9,0 мас.% олова с остатком, являющимся медью. Этот сплав может быть упрочнен и более легко сформован в изделия с высоким пределом текучести, которые могут использоваться в различных промышленных и коммерческих применениях. Этот высокоэффективный сплав предназначен для обеспечения свойств, подобных свойствам сплавов медь-бериллий.

[0027] Более конкретно, сплавы медь-никель-олово по настоящему раскрытию включают в себя от примерно 9 мас.% до примерно 15 мас.% никеля и от примерно 6 мас.% до примерно 9 мас.% олова с остатком, являющимся медью. В более конкретных вариантах осуществления сплавы медь-никель-олово включают в себя от примерно 14,5 мас.% до примерно 15,5% никеля и от примерно 7,5 мас.% до примерно 8,5 мас.% олова с остатком, являющимся медью. Эти сплавы могут иметь комбинацию различных свойств, которые разделяют сплавы на различные диапазоны. Более конкретно, "TM04" относится к сплавам медь-никель-олово, которые обычно имеют 0,2%-ный условный предел текучести от 105 тысяч фунтов на кв. дюйм до 125 тысяч фунтов на кв. дюйм, предел прочности на разрыв от 115 тысяч фунтов на кв. дюйм до 135 тысяч фунтов на кв. дюйм и число твердости по Виккерсу (HV) от 245 до 345. Чтобы считаться сплавом TM04, предел текучести сплава должен составлять минимум 115 тысяч фунтов на кв. дюйм. "TM06" относится к сплавам медь-никель-олово, которые обычно имеют 0,2%-ый условный предел текучести от 120 тысяч фунтов на кв. дюйм до 145 тысяч фунтов на кв. дюйм, предел прочности на разрыв от 130 тысяч фунтов на кв. дюйм до 150 тысяч фунтов на кв. дюйм и число твердости по Виккерсу (HV) от 270 до 370. Чтобы считаться сплавом TM06, предел текучести сплава должен составлять минимум 130 тысяч фунтов на кв. дюйм.

[0028] Фиг. 1 иллюстрирует блок-схему для отнесенного к TM04 сплава медь-никель-олово, которая очерчивает этапы способов обработки металла по настоящему раскрытию. Предполагается, в частности, что эти способы применяются к таким отнесенным к TM04 сплавам. Упомянутый способ начинается первой холодной обработкой давлением сплава 100.

[0029] Холодная обработка давлением является способом механического изменения формы или размера металла посредством пластической деформации. Она может быть выполнена прокаткой, волочением, штамповкой, ротационным выдавливанием, прессованием или высадкой металла или сплава. Когда металл пластично деформируется, внутри материала возникают дислокации из атомов. В частности, дислокации возникают на границах или внутри зерен металла. Дислокации перекрывают друг друга и плотность дислокаций внутри материала увеличивается. Увеличение перекрывания дислокаций делает перемещение дополнительных дислокаций более трудным. Это увеличивает твердость и предел прочности получающегося в результате сплава, как правило, уменьшая пластичность и ударные характеристики сплава. Холодная обработка давлением также улучшает качество поверхности сплава. Механическую холодную обработку давлением, как правило, выполняют при температуре ниже точки рекристаллизации сплава и обычно выполняют при комнатной температуре. Процент холодной обработки (CW в %) или степень деформации может быть определена путем измерения изменения площади поперечного сечения сплава до и после холодной обработки давлением в соответствии со следующей формулой:

CW в %=100⋅[A0-Af]/A0,

где A0 является начальной или исходной площадью поперечного сечения перед холодной обработкой давлением, а Af является конечной площадью поперечного сечения после холодной обработки давлением. Следует отметить, что изменение площади поперечного сечения обычно происходит благодаря исключительно изменениям в толщине сплава, так что CW в % также может быть вычислен с использованием начальной и конечной толщины.

[0030] В вариантах осуществления начальная холодная обработка давлением 100 выполняют так, что получающийся в результате сплав имеет CW в % в диапазоне от примерно 5% до примерно 15%. Более конкретно, CW в % этого первого этапа может составлять примерно 10%.

[0031] Далее сплав подвергают термической обработке 200. Термическая обработка металла или сплавов является управляемым процессом нагревания и охлаждения металлов для изменения их физических и механических свойств без изменения формы изделия. Термическая обработка связана с увеличением прочности материала, но она также может быть использована для изменения определенных целей технологичности, таких как улучшение обрабатываемости, улучшение формуемости или для восстановления пластичности после операции холодной обработки давлением. Этап 200 первоначальной термической обработки сплава выполняют после этапа 100 первоначальной холодной обработки давлением. Сплав помещают в традиционную печь или другую подобную установку, а затем подвергают воздействию повышенной температуры в диапазоне от примерно 450°F до примерно 550°F в течение периода времени от примерно 3 часов до примерно 5 часов. В более конкретных вариантах осуществления сплав подвергают воздействию повышенной температуры примерно 525°F в продолжении примерно 4 часов. Отметим, что эти температуры относятся к температуре атмосферы, воздействию которой подвергается упомянутый сплав или на которую устанавливается печь; сам сплав не обязательно достигает этих температур.

[0032] После этапа 200 термической обработки получающийся в результате материал сплава подвергают этапу 300 второй холодной обработки давлением или полировки (глянцевания). Более конкретно, сплав снова подвергают холодной механической обработке давлением с получением CW в % в диапазоне от примерно 4% до примерно 12%. Более конкретно, CW в % этого первого этапа может составлять примерно 8%. Отметим, что "первоначальную" площадь поперечного сечения или толщину, используемую для определения CW в %, измеряют после упомянутой термической обработки и перед тем, как начинается эта вторая холодная обработка давлением. Иначе говоря, первоначальная площадь поперечного сечения/толщина, используемая для определения этого второго CW в %, не является исходной площадью/толщиной перед этапом 100 первой холодной обработки давлением.

[0033] Затем сплав подвергают обработке 400 для снятия термических напряжений для достижения желаемых свойств формуемости после этапа 300 второй холодной обработки давлением. В вариантах осуществления сплав подвергают воздействию повышенной температуры в диапазоне от примерно 700°F до примерно 850°F в течение периода времени от примерно 3 минут до примерно 12 минут. Более конкретно, повышенная температура составляет примерно 750°F, а период времени составляет примерно 11 минут. Опять же, эти температуры относятся к температуре атмосферы, воздействию которой подвергают сплав или на которую устанавливается печь; сам сплав не обязательно достигает этих температур.

[0034] После выполнения вышеописанного способа сплав медь-никель-олово типа TM04 будет демонстрировать коэффициент формуемости, который ниже 1 в поперечном направлении, и коэффициент формуемости, который ниже 1 в продольном направлении. Коэффициент формуемости обычно измеряют посредством отношения R/t. Это указывает минимальный внутренний радиус кривизны (R), который необходим для образования изгиба в 90° в полосе толщиной (t) без растрескивания, то есть коэффициент формуемости равен R/t. Материалы с хорошей формуемостью имеют низкое значение коэффициента формуемости (то есть низкое R/t). Коэффициент формуемости может быть измерен с помощью испытания на 90° V-образном блоке, в котором для вдавливания испытуемой полосы в 90° матрицу используют штамп с заданным радиусом кривизны, а затем внешний радиус изгиба осматривают на предмет наличия трещин. В дополнение к этому, сплав будет иметь 0,2%-ный условный предел текучести по меньшей мере 115 тысяч фунтов на кв. дюйм.

[0035] Продольное направление и поперечное направление могут быть определены относительно рулона металлического материала. Когда полоса разворачивается, продольное направление соответствует направлению, в котором разворачивается полоса, или, иначе говоря, вдоль длины полосы. Поперечное направление соответствует ширине полосы или оси, вокруг которой разворачивается полоса.

[0036] Фиг. 3 представляет собой график экспериментальных данных, показывающих коэффициент (R/t) формуемости сплава медь-никель-олово TM04, имеющего минимальный предел текучести 115 тысяч фунтов на кв. дюйм. Ось Y представляет собой отношение R/t, а ось X - процент холодной обработки давлением (CW в %). Линейный график построен по результатам шести (6) экспериментальных испытаний, выполненных на отнесенном к TM04 сплаве, измеренных при CW в % 10%, 15%, 20%, 25%, 30% и 35% (пронумерованных с 1 до 6, соответственно), с получением кривых. Измерения проводили до термической обработки. Серия 1 (точки) представляет коэффициент формуемости в поперечном направлении, а серия 2 (пунктирная линия) представляет коэффициент формуемости в продольном направлении. Как здесь видно, коэффициенты формуемости ниже 1 могут быть получены после CW в % между 10% и 30%.

[0037] Фиг. 2 иллюстрирует блок-схему для отнесенного к TM06 сплава медь-никель-олово, которая очерчивает этапы способов обработки металла по настоящему раскрытию. Эти способы предназначены конкретно для применения именно к таким отнесенным к TM06 сплавам. Способ начинается первой холодной обработкой давлением сплава 100'. В этом варианте осуществления этап 100' первоначальной холодной обработки давлением выполняют так, что получающийся в результате сплав имеет CW в % в диапазоне от примерно 5% до примерно 15%. Более конкретно, CW в % составляет примерно 10%.

[0038] Далее сплав подвергается термической обработке 400'. Это аналогично этапу 400' снятия термических напряжений, применяемому к сплаву TM04. В вариантах осуществления сплав подвергают воздействию повышенной температуры в диапазоне от примерно 775°F до примерно 950°F в течение периода времени от примерно 3 минут до примерно 12 минут. Более конкретно, повышенная температура составляет примерно 850°F.

[0039] По сравнению с обработкой металла для отнесенного к TM04 отпущенного сплава, получающийся в результате материал сплава TM06 не подвергается этапу термической обработки (то есть 200 на Фиг. 1) или этапу второй холодной обработки давлением/полировки (то есть 300 на Фиг. 1).

[0040] После выполнения вышеописанного способа сплав медь-никель-олово типа TM06 будет демонстрировать коэффициент формуемости, который ниже 2 в поперечном направлении, и коэффициент формуемости, который ниже 2,5 в продольном направлении. В более конкретных вариантах осуществления сплав медь-никель-олово TM06 будет демонстрировать коэффициент формуемости, который ниже 1,5 в поперечном направлении, и коэффициент формуемости, корый ниже 2 в продольном направлении. Дополнительно, сплав медь-никель-олово будет иметь предел текучести по меньшей мере 130 тысяч фунтов на кв. дюйм и более желательно предел текучести по меньшей мере 135 тысяч фунтов на кв. дюйм.

[0041] Фиг. 4 представляет собой линейный график экспериментальных данных, показывающих коэффициент формуемости (R/t) сплава медь-никель-олово типа TM06, имеющего минимальный предел текучести 130 тысяч фунтов на кв. дюйм. Ось Y представляет собой отношение R/t, а ось X - процент холодной обработки давлением (CW в %). Линейный график построен по результатам пяти (5) экспериментальных испытаний, выполненных на отнесенном к TM06 сплаве, измеренных при значениях CW в % 15%, 20%, 25%, 30% и 35% (пронумерованных с 1 до 5, соответственно). Измерения проводили до термической обработки. Серия 1 (точки) представляет коэффициент формуемости в поперечном направлении, а серия 2 (пунктирная линия) представляет коэффициент формуемости в продольном направлении.

[0042] Коэффициент формуемости, который ниже 2 в поперечном направлении, и коэффициент формуемости, который ниже 2,5 в продольном направлении, могут быть получены при CW в % от 20% до 35%. Коэффициент формуемости, который ниже 1,5 в поперечном направлении, и коэффициент формуемости, который ниже 2 в продольном направлении, могут быть получены при CW в % от 25% до 30%.

[0043] В раскрытых здесь способах между холодной обработкой давлением и термической обработкой достигается баланс. Между величиной прочности и коэффициентом формуемости существует идеальный баланс, который получается из холодной обработки давлением и термической обработки.

[0044] Следующие примеры предусмотрены для иллюстрирования сплавов, изделий и способов по настоящему раскрытию. Эти примеры являются лишь иллюстративными и не предназначены для ограничения раскрытия материалов, условий или параметров способа, изложенных в них.

ПРИМЕРЫ

[0045] Сплавы медь-никель-олово, содержащие 15 мас.% никеля, 8 мас.% олова и остаток - медь, формовали в полосы, имеющие начальную толщину 0,010 дюйма. Эти полосы затем подвергали холодной обработке давлением с использованием установки прокатки, перемещая со скоростью примерно 6 фут/мин (fpm). Полосы подвергали холодной обработке давлением и измеряли при значениях CW в % 5% (0,0095 дюйма), 10% (0,009 дюйма), 15% (0,0085 дюйма) и 20% (0,008 дюйма). Затем полосы подвергали обработке при температурах 700°F, 750°F, 800°F или 850°F для снятия термических напряжений.

[0046] После обработки для снятия термических напряжений измеряли различные свойства. Эти свойства включали в себя предел прочности на разрыв (T) в тысячах фунтов на кв. дюйм; предел текучести (Y) в тысячах фунтов на кв. дюйм; относительное удлинение при разрушении (E); и модуль Юнга (M) в миллионах фунтов на квадратный дюйм (фунт на квадратный дюйм - psi). Таблица 1 показывает измеренные результаты.

ТАБЛИЦА 1
Температура T Y E M Температура T Y E M
(1) Прокатка с 0,0085 до 0,008 (3) Прокатка с 0,0095 до 0,009
700 137,4 123,5 16 19,5 700 123,8 101,0 21 20,9
700 138,8 124,9 16 20,2 700 123,1 102,2 14 20,7
750 156,1 140,2 15 21,0 750 142,1 117,9 19 20,7
750 156,5 140,9 15 19,7 750 146,4 122,4 18 21,0
800 168,2 153,3 10 21,1 800 158,7 135,2 17 20,3
800 169,6 156,6 9 20,2 800 160,4 140,6 12 20,3
850 172,1 161,8 7 19,9 850 167,3 152,0 10 19,8
850 172,3 159,6 8 22,2 850 167,8 153,4 10 19,8
(2) Прокатка с 0,009 до 0,0085 (4) Прокатка с 0,010 до 0,0095
700 129,1 108,6 16 20,2 700 112,2 80,6 24 20,2
700 128,5 107,7 17 21,1 700 112,3 80,5 30 20,7
750 147,3 127,2 16 21,6 750 133,9 102,2 20 20,5
750 146,9 124,6 17 21,4 750 134,6 106,0 18 20,1
800 162,5 142,3 14 20,7 800 152,5 121,4 17 20,1
800 162,6 143,0 13 20,9 800 154,4 123,6 17 20,1
850 169,1 156,1 10 20,5 850 160,6 139,4 12 19,8
850 168,9 156,3 9 20,5 850 162,1 140,9 14 19,5
Повторные испытания - прокатка с 0,0095 до 0,009
750 142,7 119,3 19 20,6 800 157,3 132,6 17 20,0
750 143,3 119,5 20 20,9 800 157,8 134,2 16 20,4

СПЛАВЫ TM04

[0047] Далее формовали полосы из отнесенных к TM04 сплавов медь-никель-олово, содержащих 15 мас.% никеля, 8 мас.% олова и остаток - медь и имеющих предел текучести от 115 до 135 тысяч фунтов на кв. дюйм. Сплавы формовали в полосы, имеющие начальную толщину 0,010 дюйма, которые затем подвергали холодной обработке давлением с получением CW в %, равным 10%, то есть конечную толщину 0,009 дюйма. Полосы подвергали холодной обработке давлением с использованием установки прокатки, перемещая со скоростью от 6 до 14 фут/мин (fpm). Затем полосы подвергали обработке при температурах 750°F или 800°F для снятия термических напряжений.

[0048] Измеряли различные свойства, включая коэффициент формуемости как в продольном направлении (L90°), так и в поперечном направлении (T90°). Результаты показаны в Таблице 2 ниже.

ТАБЛИЦА 2
Температура Линейная скорость, фут/мин T Y E M L90° T90°
750 6 144,0 118,4 19 20,9 0,010R 0,008R
750 6 141,2 117,1 21 21,2 1,1 0,9
800 6 157,3 132,8 17 20,5 0,023R 0,019R
800 6 160,2 135,9 18 21,6 2,6 2,1
800 8 155,7 131,9 17 21,0 0,023R 0,017R
800 8 153,5 128,6 17 21,3 2,6 1,9
800 10 150,3 126,1 16 20,3 0,019R 0,017R
800 10 149,0 123,3 17 21,6 2,1 1,9
800 12 143,1 118,5 18 21,7 0,015R 0,011R
800 12 142,4 118,2 17 20,3 1,7 1,2
800 14 140,1 115,6 20 21,4 0,011R 0,008R
800 14 140,4 115,7 21 20,8 1,2 0,9

СПЛАВЫ TM06

[0049] Далее формовали полосы из отнесенных к TM06 сплавов медь-никель-олово, содержащих 15 мас.% никеля, 8 мас.% олова и остаток - медь и имеющих предел текучести от 135 до 155 тысяч фунтов на кв. дюйм. Сплавы формовали в полосы, имеющие начальную толщину 0,010 дюйм, которые затем подвергали холодной обработке давлением с получением CW в %, равным 15%, то есть конечную толщину 0,0085 дюйма. Полосы подвергали холодной обработке давлением с использованием установки прокатки, перемещая со скоростью от 6 до 10 фут/мин (fpm). Затем полосы подвергали обработке при температурах 800°F или 850°F для снятия термических напряжений.

[0050] Измеряли различные свойства, включая коэффициент формуемости как в продольном направлении (L90°), так и в поперечном направлении (T90°). Результаты показаны в Таблице 3А ниже.

[0051] Таблица 3B представляет информацию, аналогичную Таблице 3A, за исключением того, что полосы подвергали холодной обработке давлением с получением CW в %, равным 20%, то есть конечную толщину 0,008 дюйма.

ТАБЛИЦА 3A
Температура Линейная скорость, фут/мин T Y E M L90° T90°
800 6 161,8 141,8 15 19,7 0,028R 0,023R
800 6 161,9 141,7 14 19,9 3,3 2,7
850 6 169,6 157,6 12 19,6 0,037R 0,042R
850 6 168,5 154,9 11 19,6 4,4 4,9
850 8 168,8 155,3 11 20,2 0,031R 0,031R
850 8 169,3 156,3 10 20,1 3,6 3,6
850 10 165,0 149,0 12 20,2 0,029R 0,031R
850 10 166,8 152,0 12 19,5 3,4 3,6

ТАБЛИЦА 3B
Температура Линейная скорость, фут/мин T Y E M L90° T90°
750 6 156,7 141,6 14 19,6 0,017R 0,010R
750 6 155,5 139,9 15 21,3 2,1 1,3
800 6 168,0 152,5 10 21,8 0,026R 0,020R
800 6 170,4 155,5 10 21,3 3,3 2,5
800 8 163,0 146,9 10 21,5 0,026R 0,015R
800 8 163,1 146,9 10 21,2 3,3 1,9
800 10 166,5 149,1 14 21,5 0,023R 0,019R
800 10 165,7 149,7 13 20,8 2,9 2,4

ТЕРМООБРАБОТАННЫЕ СПЛАВЫ

[0052] Из отнесенных к TM04 или TM06 сплавов медь-никель-олово, содержащих 15 мас.% никеля, 8 мас.% олова и остаток - медь, формовали полосы. Сплавы формовали в полосы, имеющие начальную толщину 0,010 дюйма, которые затем подвергали холодной обработке давлением с получением CW в %, равным 55%, то есть конечную толщину 0,0045 дюйма. Полосы затем подвергали термической обработке при 575°F, 600°F или 625°F в течение периода времени 2, 3, 4, 6 или 8 часов, как показано в колонке таблицы "Время/температура".

[0053] Затем измеряли различные свойства, включая коэффициент формуемости как в продольном направлении (L90°), так и в поперечном направлении (T90°). Результаты показаны в Таблице 4 ниже.

ТАБЛИЦА 4
Время и температура T Y E M L90° T90°
TM04
3/575 119,4 106,5 18 19,44 0,008R 0,007R
3/575 119,4 106,4 17 19,79 1,78 1,56
4/575 121,4 108,2 16 19,6 0,008R 0,007R
4/575 121,3 108,3 15 19,5 1,78 1,56
2/600 121,2 109,0 16 19,93 0,008R 0,007R
2/600 121,9 109,6 18 20,2 1,78 1,56
TM06
6/600 133,9 120,2 15 20,8 0,010R 0,008R
6/600 132,0 118,3 16 19,66 2,22 1,78
8/600 136,1 123,4 16 14,52 0,011R 0,010R
8/600 137,3 124,1 15 14,77 2,44 2,22
4/625 137,0 122,4 16 19,12 0,013R 0,011R
4/625 137,1 122,4 17 19,96 2,89 2,44

[0054] Сплавы по настоящему раскрытию являются высокоэффективными, термически обрабатываемыми спинодальными сплавами медь-никель-олово, которые разработаны для обеспечения оптимальных характеристик формуемости и прочности в применениях для проводящих пружин, таких как электронные соединители, выключатели, датчики, электромагнитные экранирующие прокладки и контакты электродинамических сервоприводов. В одном варианте осуществления сплавы могут быть обеспечены в предварительно термообработанной (упрочненной прокаткой) форме. В другом варианте осуществления сплавы могут быть обеспечены в термически обрабатываемой (упрочняемой старением) форме. Дополнительно, раскрытые сплавы не содержат бериллий и таким образом могут быть использованы в применениях, в которых бериллий нежелателен.

[0055] Следует принимать во внимание, что варианты вышераскрытых и других особенностей и функций или их альтернатив могут быть скомбинированы во многие другие различные системы или приложения. Впоследствии специалистами в данной области техники могут быть выполнены различные непредвидимые в настоящее время или неожиданные альтернативы, модификации, вариации или усовершенствования в них, которые также предназначены для охвата следующей формулой изобретения.

1. Способ термомеханической обработки литого деформируемого спинодального сплава медь-никель-олово с условным пределом текучести по меньшей мере 115 тысяч фунтов на кв. дюйм, включающий:

выполнение этапа первой холодной механической обработки давлением сплава медь-никель-олово со степенью холодной деформации от 5% до 15% и

снятие напряжения в сплаве посредством этапа термической обработки при температуре в диапазоне от 700°F до 950°F в течение периода времени от 3 минут до 12 минут.

2. Способ по п. 1, в котором термическую обработку для снятия напряжения в сплаве выполняют при температуре в диапазоне от 775°F до 950°F в течение периода времени от 3 минут до 12 минут.

3. Способ по п. 1, в котором после термической обработки для снятия напряжения сплав имеет предел текучести по меньшей мере 130 тысяч фунтов на кв. дюйм.

4. Способ по п. 1, в котором после термической обработки для снятия напряжения сплав имеет коэффициент формуемости в поперечном направлении ниже 2.

5. Способ по п. 1, в котором после термической обработки для снятия напряжения сплав имеет коэффициент формуемости в продольном направлении ниже 2,5.

6. Способ по п. 1, в котором после термической обработки для снятия напряжения сплав имеет предел текучести по меньшей мере 130 тысяч фунтов на кв. дюйм, коэффициент формуемости в поперечном направлении ниже 2 и коэффициент формуемости в продольном направлении ниже 2,5.

7. Способ по п. 1, в котором после термической обработки для снятия напряжения сплав имеет коэффициент формуемости в поперечном направлении ниже 1,5.

8. Способ по п. 1, в котором после термической обработки для снятия напряжения сплав имеет коэффициент формуемости в продольном направлении ниже 2.

9. Способ по п. 1, в котором после термической обработки сплав имеет коэффициент формуемости в поперечном направлении ниже 1,5 и коэффициент формуемости в продольном направлении ниже 2.

10. Способ по п. 1, в котором после термической обработки сплав имеет предел текучести по меньшей мере 135 тысяч фунтов на кв. дюйм.

11. Способ по п. 1, в котором перед снятием напряжения в сплаве с помощью термической обработки после этапа первой холодной обработки давлением дополнительно проводят термическую обработку сплава медь-никель-олово и вторую холодную обработку давлением сплава медь-никель-олово со степенью холодной деформации от 4% до 12%.

12. Способ по п. 11, в котором термическую обработку после первой холодной обработки давлением выполняют путем подвергания сплава воздействию температуры от 450°F до 550°F в течение периода времени от 3 часов до 5 часов.

13. Способ по п. 11, в котором термическую обработку для снятия напряжения в сплаве выполняют при температуре в диапазоне от 700°F до 850°F в течение периода времени от 3 минут до 12 минут.

14. Способ по п. 11, в котором после термической обработки для снятия напряжения сплав имеет коэффициент формуемости в поперечном направлении ниже 1.

15. Способ по п. 11, в котором после термической обработки для снятия напряжения сплав имеет коэффициент формуемости в продольном направлении ниже 1.

16. Способ по п. 11, в котором после термической обработки для снятия напряжения сплав имеет предел текучести по меньшей мере 115 тысяч фунтов на кв. дюйм, коэффициент формуемости в поперечном направлении ниже 1 и коэффициент формуемости в продольном направлении ниже 1.

17. Способ по п. 11, в котором сплав медь-никель-олово содержит от 14,5 мас.% до 15,5 мас.% никеля и от 7,5 мас.% до 8,5 мас.% олова, остальное - медь.

18. Способ термомеханической обработки литого деформируемого спинодального сплава медь-никель-олово с условным пределом текучести по меньшей мере 115 тысяч фунтов на кв. дюйм, включающий:

выполнение этапа первой холодной механической обработки давлением сплава медь-никель-олово со степенью холодной деформации от 5% до 15%,

термическую обработку сплава медь-никель-олово после первой холодной обработки давлением путем подвергания сплава воздействию температуры от 450°F до 550°F в течение периода времени от 3 часов до 5 часов,

выполнение этапа второй холодной механической обработки давлением сплава медь-никель-олово со степенью холодной деформации от 4% до 12% и

термическую обработку для снятия напряжения в сплаве при температуре в диапазоне от 700°F до 850°F в течение периода времени от 3 минут до 12 минут.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к получению изделий из слитков спинодальных сплавов горячей деформацией. Способ получения изделия из спинодального сплава медь-никель-олово включает нагрев отливки из спинодального сплава медь-никель-олово до температуры от 1100 до 1400°F в течение времени от 10 до 14 ч, обжатие отливки с помощью горячей обработки давлением, уменьшающей площадь отливки на по меньшей мере 30%, охлаждение отливки на воздухе до комнатной температуры, нагрев до температуры по меньшей мере 1600°F в течение времени от 12 до 48 ч, подвергание отливки воздействию температуры от 1600 до 1750°F в течение времени от 2 до 6 ч, второе обжатие отливки путем горячей обработки давлением, уменьшающей площадь отливки на по меньшей мере 30%, и охлаждение отливки на воздухе до комнатной температуры с получением изделия.

Изобретение относится к металлургии, в частности к способам получения биаксиально текстурированных подложек для эпитаксиального нанесения на нее буферных и высокотемпературных сверхпроводящих слоев для ленточных высокотемпературных сверхпроводников (ВТСП) второго поколения.

Изобретение относится к обработке меди и сплавов на ее основе и может быть использовано для регулирования ресурса работы изделий, изготавливаемых из поликристаллической меди марки М00б, эксплуатирующихся в условиях ползучести.

Изобретение относится к обработке меди и может быть использовано в различных отраслях промышленности, в которых применение находят медь и медные сплавы. Способ обработки изделия из поликристаллической меди заключается в воздействии на изделие постоянным магнитным полем с индукцией от 0,1 до 0,4 Тл и выдержке в магнитном поле в течение 1 часа.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к технологии обработки медных сплавов, применяемых в электротехнической промышленности для изготовления деталей, работающих в условиях повышенных механических нагрузок.
Изобретение относится к области обработки специальных проводниковых сплавов, в частности к получению низколегированных медных сплавов, и может быть использовано в электротехнике для изготовления электродов сварочных машин, контактных проводов для электрофицированного транспорта, коллекторных шин и в других изделиях, в которых требуется высокая электропроводность материала.
Изобретение относится к термической обработке деталей из бериллиевой бронзы БрБ2 и может быть использовано в радиотехнической, электротехнической отраслях промышленности и в приборостроении.

Изобретение относится к области металлургии и машиностроения. Для предотвращения брака по механическим свойствам непрерывно отожженной металлической заготовки и обеспечения максимального выхода годного осуществляют управление непрерывной термообработкой металлических заготовок, которое включает неразрушающий непрерывный контроль получаемой в результате термообработки характеристики механических свойств, при этом в качестве контрольной характеристики используют значение удельных энергозатрат, проводят сравнение значений текущих энергозатрат со значениями энергозатрат, полученными из предварительно установленных регрессионных зависимостей механических свойств от удельных энергозатрат, обеспечивающими получение необходимых механических свойств, и регулируют режим термообработки заготовки, обеспечивая попадание величины удельных энергозатрат в интервал допустимых значений.

Изобретение относится к области ультрамелкозернистых (УМЗ) материалов с повышенной прочностью и электропроводностью, предназначенных для использования в электротехнической промышленности для изготовления деталей, проводников и электрических контактов, работающих в условиях повышенных температур и высоких механических нагрузок.

Изобретение относится к области производства холоднотянутых профилей электротехнического назначения из следующих нетермоупрочняемых бронз: кадмиевой, магниевой, оловянной, серебряной и других.

Изобретение относится к ультравысокопрочным деформируемым сплавам медь-никель-олово. Способ термомеханической обработки деформируемого спинодального сплава медь-никель-олово включает выполнение этапа первой холодной обработки давлением сплава со степенью холодной деформации от 50% до 75% и термическую обработку упомянутого сплава при температуре от 740°F до 850°F в течение периода от 3 минут до 14 минут с обеспечением условного предела текучести сплава по меньшей мере 175 тысяч фунтов на кв. дюйм. Изобретение направлено на разработку сплавов с высоким пределом текучести. 8 з.п. ф-лы, 2 табл., 2 ил.

Изобретение относится к способам термомеханической обработки спинодальных сплавов медь-никель-олово, улучшающих их формуемость. Способ термомеханической обработки литого деформируемого спинодального сплава медь-никель-олово с условным пределом текучести по меньшей мере 115 тысяч фунтов на кв. дюйм включает выполнение этапа первой холодной механической обработки давлением сплава медь-никель-олово со степенью холодной деформации от 5 до 15 и снятие напряжения в сплаве посредством этапа термической обработки при температуре в диапазоне от 700°F до 950°F в течение периода времени от 3 минут до 12 минут. По второму варианту возможно проведение второго этапа холодной деформации со степенью 4-12, после проведения после первого этапа дополнительной термической обработки при температуре 450-550°F в течение 3-5 часов. Получающийся в результате сплав обладает сочетанием хорошего коэффициента формуемости и хорошего предела текучести. 2 н. и 16 з.п. ф-лы, 4 пр., 5 табл., 4 ил.

Наверх