Состав полиэтилена для полых раздутых изделий с высокой стойкостью к растрескиванию под напряжением



Состав полиэтилена для полых раздутых изделий с высокой стойкостью к растрескиванию под напряжением
Состав полиэтилена для полых раздутых изделий с высокой стойкостью к растрескиванию под напряжением
Состав полиэтилена для полых раздутых изделий с высокой стойкостью к растрескиванию под напряжением

Владельцы патента RU 2656571:

БАЗЕЛЛ ПОЛИОЛЕФИН ГМБХ (DE)

Изобретение относится к составу полиэтилена, предназначенного для производства небольших полых раздутых изделий, в частности гибких и легкосжимаемых туб, и способу его получения. Состав имеет плотность от свыше 0,948 до 0,955 г/см3, отношение MIF/MIP от 12 до 25, MIF от 25 до 40 г/10 мин и Mz от 1000000 до 2000000 г/моль, а также показатель длинноцепочечной разветвленности (ПДЦР) не менее 0,55. При этом MIF представляет собой индекс текучести расплава при 190°С с массой груза 21,60 кг, а MIP представляет собой индекс текучести расплава при 190°С с массой груза 5 кг. Полученный состав полиэтилена обладает высоким показателем текучести и стойкостью к растрескиванию под напряжением (ESCR). 3 н. и 9 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл., 3 пр.

 

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТНИЕ

Настоящее изобретение относится к составу полиэтилена пригодного для производства небольших полых раздутых изделий, в частности гибких и легкосжимаемых туб.

ПРЕДПОСЫЛКИ СОЗДАНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Примеры составов известного уровня техники, подходящих для указанного применения, описываются в патенте WO2009003627.

Было обнаружено, что одновременно с чрезвычайно гладкой поверхностью готового изделия и, по существу без геля, путем соответствующего подбора молекулярных масс состава, достигается высокий показатель текучести и стойкости к растрескиванию под напряжением (ESCR).

Дополнительным и важным преимуществом состава полиэтилена по настоящему изобретению является возможность его формования из расплава при высоких значениях скорости сдвига, что означает высокую скорость обработки и/или уменьшение температур формования, не сталкиваясь с нестабильностью показателей текучести, которые, как правило, приводят к неприемлемым дефектам в готовых изделиях (например, ребристой поверхности или растрескиванию расплава) даже в отсутствии технологических добавок.

Настоящее изобретение также относится к многостадийному способу полимеризации для получения указанного состава полиэтилена.

КРАТКОЕ ИЗЛОЖЕНИЕ СУЩЕСТВА ИЗОБРЕТЕНИЯ

Настоящее изобретение касается состава полиэтилена, обладающего следующими признаками:

1) плотностью от 0,948 до 0,955 г/см3, предпочтительнее от 0,949 до 0,954 г/см3, при 23°C, определенную согласно стандарту ISO 1183;

2) отношением MIF/MIP от 12 до 25, в частности от 15 до 23, где MIF представляет собой индекс текучести расплава при 190°С с массой груза 21,60 кг, а MIP представляет собой индекс текучести расплава при 190°С с массой груза 5 кг, определенными согласно стандарту ISO 1133;

3) MIF от 25 до 40 г/10 мин, предпочтительнее от 30 до 35 г/10 мин, в частности от 31 до 35 г/10 мин;

4) Mz от 1000000 до 2000000 г/моль, в частности от 1100000 до 2000000 г/моль, предпочтительнее от 1000000 до 1500000 г/моль, в частности от 1100000 до 1500000 г/моль, более предпочтительнее от 1000000 до 1450000 г/моль, в частности от 1100000 до 1450000 г/моль, наиболее предпочтительнее от 1000000 до 1400000 г/моль, в частности от 1100000 до 1400000 г/моль;

5) показателем длинноцепочечной разветвленности (ПДЦР), равным или превышающим 0,55, предпочтительно равным или превышающим 0,60;

где ПДЦР представляет собой отношение измеренного среднеквадратичного радиуса инерции макромолекулы Rg, измеренного способом GPC-MALLS (гель-фильтрационной хроматографии с детектированием рассеивания лазерного излучения с кратными углами) к измеренному среднеквадратичному радиусу инерции макромолекулы линейного полимера, имеющего ту же молекулярную массу.

Предпочтительно, в дополнение к указанным признакам 1)-5), состав полиэтилена по настоящему изобретению также обладает:

6) вязкостью (0,02) от 25,000 до 35,000 Па⋅с, предпочтительнее от 28,000 до 33,000 Па⋅с;

где вязкость (0,02) представляет собой комплексную вязкость в условиях сдвига при угловой частоте 0,02 радиан в секунду, измеренную ротационным коническим вискозиметром при 190°C.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

Эти и другие характеристики, особенности и преимущества настоящего изобретения станут более понятны из следующего описания прилагаемой формулы изобретения и рисунков, где:

На Рис.1 представлен иллюстративный вариант упрощенной блок-схемы технологического процесса из двух последовательно соединенных газофазных реакторов, пригодных, в соответствии с различными вариантами осуществления процессов полимеризации этилена описанных здесь, для производства различных вариантов состава полиэтилена, описанного в данном документе.

Следует понимать, что различные варианты изобретения не ограничиваются компоновкой и устройствами, показанными на рисунках.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Выражение "состав полиэтилена" предназначен для охвата, в качестве альтернатив, одного полимера этилена и состава полимера этилена, в частности композиции из двух или нескольких компонентов полимера этилена, предпочтительно с разными молекулярными массами, называемого "бимодальным" или "мультимодальным" полимером в данной области техники.

Обычно состав полиэтилена по настоящему изобретению включает в себя или содержит один или несколько сополимеров этилена.

Все признаки, определенные здесь и включающие ранее определенные признаки 1)-6), относятся к указанному полимеру этилена или составу полимера этилена. Добавление других компонентов, как правило, добавок, используемых в данной области техники, изменяет один или несколько из указанных признаков.

Отношением MIF/MIP определяется реологическая мера молекулярно-массового распределения.

Как описано в примерах, другой мерой молекулярно-массового распределения является соотношение Mw/Mn, где Mw представляет собой усредненную молярную массу, а Mn представляет собой среднечисленную молекулярную массу, измеренные методом ГПХ (гельпроникающей хроматографии).

Предпочтительные соотношения Mw/Mn для состава полиэтилена по настоящему изобретению находятся в диапазоне от 15 до 30, более предпочтительно от 20 до 30.

Более того состав полиэтилена по настоящему изобретению, по меньшей мере, обладает одним из следующих дополнительных признаков:

- Mw равным или меньшим 300000 г/моль, предпочтительно равным или меньшим 250000 г/моль, в частности от 250000 до 180000 г/моль;

- MIP: 1,0–2,5 г/10 мин, более предпочтительно 1,5–2,5 г/10 мин;

- Содержанием сомономера от 1 до 3%, предпочтительно от 1,2 до 2,5 вес. % по отношению к общей массе состава.

Сомономер или сомономеры, присутствующие в сополимерах этилена, обычно выбираются из олефинов, имеющих формулу CH2=CHR, где R представляет собой линейный или разветвленный алкильный радикал, содержащий от 1 до 10 атомов углерода.

Конкретными примерами являются пропилен, бутен-1, пентен-1, 4-метил-пентен-1, гексен-1, октен-1 и децен-1. Особенно предпочтительным сомономером является гексен-1.

В частности, в предпочтительном варианте осуществления изобретения, настоящий состав содержит:

A) 40 – 60 вес.% гомополимера или сополимера этилена (предпочтительнее гомополимера) с плотностью равной или большей 0,960 г/см3и индексом текучести расплава MIE при 190°C с массой груза 2,16 килограмма, в соответствии с ISO 1133, равным 20 – 120 г/10 мин;

B) 40 – 60 вес. % любого сополимера этилена с величиной MIE меньшей MIE из пункта A), предпочтительно ниже 0,5 г/10 мин.

Указанные проценты приведены по отношению к общей массе А) + В).

Предпочтительное количество сомономера в (B) находится в интервале от 1,5 до 5 вес.% по отношению к общей массе В).

Как сказано ранее, настоящий состав полиэтилена преимущественно используется для производства небольших полых раздутых изделий, в частности гибких и легкосжимаемых туб.

Фактически это характеризуется следующими свойствами:

Стойкость к растрескиванию под напряжением, измеренная испытанием всего разреза на ползучесть (FNCT) при 4 МПа/80°C > 35 часов;

- Степень разбухания экструдируемого расплава > 175%;

- Испытание на ударную прочность при растяжении с надрезом (T = -30°C) в 70 кДж/м2 или выше;

- По существу при отсутствии гелей.

Подробности методов испытаний приведены в примерах.

В частности, состав полиэтилена по настоящему изобретению особенно пригоден для производства небольших полых раздутых изделий способом выдувного формования за счет первоначальной пластификации состава полиэтилена для формования в экструдере при температурах в диапазоне от 180 до 250°С, а затем экструдирования через головку экструдера в выдувную форму с последующим охлаждением.

Предпочтительными примерами небольших полых раздутых изделий являются изделия емкостью от 250 до 5000 мл.

Как упоминалось ранее, состав полиэтилена по настоящему изобретению может быть подвергнут формованию из расплава, как ни странно, при высоких значениях скорости сдвига, не подвергаясь колебаниям давления и нестабильности показателя текучести.

Таким образом, другим предпочтительным признаком состава полиэтилена по настоящему изобретению является индекс SIC от 1,5 до 3, предпочтительно от 2 до 2,4, где индекс SIC представляет собой индекс испытания на кристаллизацию при сдвиге, рассчитанный по следующей формуле:

Индекс SIC = (tonset,SIC@1000 x t onset, quiescent)/(MIF),

где tonset,SIC@1000 измеряется в секундах и представляет собой время, необходимое для начала кристаллизации при скорости сдвига 1000 s-1, а tonset, quiescent измеряется в секундах и представляет собой время начала кристаллизация при температуре 125°С без сдвига, определенное в изотермическом режиме способом дифференциальной сканирующей калориметрии (DSC).

Благодаря отсутствию ограничений на используемые способы полимеризации и катализаторы, было обнаружено, что состав полиэтилена по настоящему изобретению создается способом газофазной полимеризации в присутствии катализатора Циглера-Натта.

Катализатор Циглера-Натта представляет собой продукт реакции металлоорганического соединения группы 1, 2 или 13 Периодической таблицы элементов с соединением переходного металла групп с 4 по 10 Периодической таблицы элементов (новая нотация). В частности, соединение переходного металла можно выбрать из соединений Ti, V, Zr, Cr и Hf и предпочтительно на носителе MgCl2.

Особенно предпочтительные катализаторы содержат продукт реакции указанного металлоорганического соединения из групп 1, 2 или 13 Периодической таблицы элементов с твердым компонентом катализатора, содержащим соединение Ti на носителе MgCl2.

Предпочтительными металлоорганическими соединениями являются соединения алюминийорганические соединения.

Таким образом, в предпочтительном варианте осуществления состав полиэтилена по настоящему изобретению получается с использованием катализатора полимеризации Циглера-Натта, более предпочтительно катализатора Циглера-Натта на носителе MgCl2, еще более предпочтительно катализатора Циглера-Натта, содержащего продукт реакции:

а) твердого компонента катализатора, содержащего соединение Ti и электронодонорное соединение ED на носителе MgCl2;

b) алюминийорганического соединения и, необязательно,

(с) внешнего электронодонорного соединения EDext.

Предпочтительными являются: а) молярное соотношение ED/Ti в диапазоне от 1,5 до 3,5 и молярное соотношение Mg/Ti выше 5,5, в частности от 6 до 80.

Подходящими соединениями титана являются тетрагалогениды или соединения с формулой TiXn(OR1)4-n, где 0≤n≤3, Х представляет собой галоген, предпочтительно хлор, а R1 представляет собой углеводородную группу C1-C10. Тетрахлорид титана является предпочтительным соединением.

Соединение ED обычно выбирают из спиртов, кетонов, аминов, амидов, нитрилов, алкоксисиланов, алифатических простых эфиров и сложных эфиров алифатических карбоновых кислот.

Предпочтительно в качестве электронодонорных соединений выбирают амиды, простые эфиры и алкоксисиланы.

Отличные результаты получались при использовании сложных эфиров, особенно предпочтительных в качестве ED соединения. Конкретными примерами сложных эфиров являются алкилэфиры алифатических карбоновых кислот C1-C20 и, в частности, алкилэфиры алифатических монокарбоновых кислот C1-C8, такие как этилацетат, метилформиат, этилформиат, метилацетат, пропилацетат, изопропилацетат, n-бутилацетат, изобутилацетат. Кроме того, предпочтительными являются алифатические простые эфиры и особенно алифатические простые эфиры С2-C20, такие как тетрагидрофуран (THF) или диоксан.

В указанном твердом компоненте катализатора MgCl2 является основным носителем, даже при использовании небольших количеств дополнительных носителей. Носитель MgCl2 используется как таковой или получается из соединений Mg, используемых в качестве прекурсоров и преобразуемых в MgCl2 в ходе реакции с галогенирующими соединениями. Предпочтительным является использование MgCl2 в активной форме, которое широко известено из патентной литературы в качестве носителя для катализаторов Циглера-Натта. Патенты США 4298718 и США 4495338 первыми описали использование указанных соединений в катализе Циглера-Натта. Из данных патентов известно, что дигалогениды магния в активной форме, используемые в качестве носителя или со-носителя в компонентах катализатора полимеризации олефинов, характеризуются рентгеновским спектром, в котором наиболее интенсивная линия дифракции, наблюдаемая в спектре неактивного галогенида, уменьшается по интенсивности и уширяется, согласно справочной карте ASTM. В рентгеновских спектрах предпочтительных дигалогенидов магния в активной форме, указанные наиболее интенсивные линии уменьшаются по интенсивности и замещаются пиковыми значения галогенной группы, максимум интенсивности которой, смещается в сторону более низких углов по отношению к наиболее интенсивной линии.

Особенно подходящими для получения состава полиэтилена по настоящему изобретению являются катализаторы, где твердый компонент катализатора а) получают путем предварительной реакции соединения титана с MgCl2 или прекурсором соединения Mg, необязательно в присутствии инертной среды, приготовляя, таким образом, промежуточный продукта a'), содержащий соединение титана на носителе MgCl2; промежуточный продукт а') затем реагирует с ED соединением, которое добавляют к реакционной смеси по отдельности или в смеси с другими соединениями, в которых он является основным компонентом, необязательно в присутствии инертной среды.

Под термином "основным компонентом" мы подразумеваем, что указанное ED соединение должно являться основным компонентом с точки зрения молярного количества, по отношению к другим возможным соединениям, за исключением инертных растворителей или разбавителей, используемых для обработки реакционной смеси. Затем обработанный ED продукт промывается соответствующими растворителями для извлечения конечного продукта. При необходимости обработка желаемым ED соединением повторяется один или несколько раз.

Как упоминалось ранее, прекурсор MgCl2 используется в качестве исходного соединения Mg. Например, выбор осуществляется среди соединений Mg с формулой MgR'2, где группы R' являются: независимыми С1-С20 углеводородными группами, необязательно замещенными; группами OR; группами OCOR; хлором, в котором R представляет собой С1-С20 углеводородные группы, необязательно замещенные, с очевидным условием, что группы R' одновременно не являются хлором. Подходящими прекурсорами являются Льюиса аддукты между MgCl2 и подходящими основаниями по Льюису. Конкретным и предпочтительным классом являются аддукты, образованные аддуктами MgCl2 (R''OH)m, где группы R" являются С1-С20 углеводородными группами, предпочтительно С1-С10 алкильными группами, а m равно от 0,1 до 6, предпочтительно от 0,5 до 3 и более предпочтительно от 0,5 до 2. Аддукты данного типа получают путем смешивания спирта и MgCl2 в присутствии инертного углеводорода, несмешиваемого с аддуктом, в режиме перемешивания при температуре плавления аддукта (100-130°C). Эмульсия затем быстро охлаждается, вызывая отверждение аддукта в виде сферических частиц. Типичные способы получения этих сферических из аддуктов описаны, например, в патентах США 4469648, 4399054 и WO98/44009. Другим полезным способом придания сферической формы является охлаждение распылением, описанное, например, в патентах США 5100849 и 4829034.

Особенно интересными являются аддукты MgCl2⋅(EtOH)m, где m равно от 0,15 до 1,7, полученные обработкой с более высоким содержанием спирта и его последующим тепловым удалением в потоке азота при температуре от 50 до 150°С, пока содержание спирта не уменьшится до вышеуказанного значения. Способ данного типа описывается в патенте ЕР 395083.

Удаление алкоголятов также проводится химически, путем реакции аддукта с соединениями, способными реагировать со спиртовыми группами.

Как правило, данные деалкоголированные аддукты, благодаря радиусу пор вплоть до 0,1 μм, характеризуются пористостью (измеренной ртутным методом), находящейся в диапазоне от 0,15 до 2,5 см3/г, предпочтительно от 0,25 до 1,5 см3/г.

Предпочтительно, чтобы реакция удаление спирта осуществлялась одновременно со стадией реакции, включающей использование соединения титана. Соответственно, эти аддукты реагируют с соединением TiXn(OR1)4-n (или, возможно, их смеси), которое упоминалось выше, предпочтительно тетрахлоридом титана. Реакция с соединением титана осуществляется суспендированием аддукта в TiCl4 (как правило, холодном). Смесь нагревают до температуры 80-130°С и выдерживают при этой температуре в течение 0,5-2 часов. Обработка соединением титана может проводиться один или несколько раз. Предпочтительным является ее двукратное повторение. Как упомянуто выше, она может проводиться в присутствии электронодонорного соединения. По окончании процесса твердое вещество выделяется путем разделения суспензии традиционными методами (расслоением и извлечением жидкости, фильтрацией, центрифугированием) и промывкой растворителями. Несмотря на то что промывка, как правило, осуществляется инертными углеводородными жидкостями, представляется возможным использование более полярных растворителей (имеющих, например, более высокую диэлектрическую постоянную), таких как галогенированные углеводороды.

Как упоминалось выше, промежуточный продукт затем реагирует с ED соединением в условиях, способных закреплять твердое вещество эффективного количества донора. Количество используемого донора, из-за высокой универсальности данного метода, может варьироваться в широких пределах. В качестве примера, он может использоваться при молярном соотношении, по отношению к содержанию Ti в промежуточном продукте, в диапазоне от 0,5 до 20, предпочтительно от 1 до 10. Хотя это и не столь необходимо, но реакцию обычно проводят в жидкой среде, такой как жидкий углеводород. Температура, при которой осуществляется реакция, варьируется в зависимости от природы реагентов. Обычно она находится в диапазоне от -10° до 150°C и предпочтительно от 0° до 120°С. Существует область, где температур, вызывающих разложение или разрушение любых конкретных реагентов, следует избегать, даже если они попадают в соответствующий диапазон. Кроме того, время обработки меняется в зависимости от других условий, таких как: природа реагентов, температуры, концентрации и т.п. В качестве общего показателя данная стадия реакции может длиться от 10 минут до 10 часов, чаще от 0,5 часа до 5 часов. При желании и с целью дальнейшего повышения конечного содержания донора, данная стадия может повторяться один или несколько раз. По окончании данной стадии твердое вещество выделяется путем разделения суспензии традиционными методами (расслоением и извлечением жидкости, фильтрацией, центрифугированием) и промывкой растворителями. Несмотря на то, что промывка, как правило, осуществляется инертными углеводородными жидкостями, также представляется возможным использование более полярных растворителей (имеющих, например, более высокую диэлектрическую постоянную), таких как галогенированные или оксигенированные углеводороды.

Как упомянуто ранее, указанный твердый компонент катализатора превращают в катализатор для полимеризации олефинов путем его реакции, в соответствии с известными способами, с металлоорганическим соединением группы 1, 2 или 13 Периодической таблицы элементов, в частности, алкилалюминиевым соединением.

Алкилалюминиевое соединение, предпочтительно, выбирают из группы, включающей триалкилалюминевые соединения, например, триэтилалюминий, триизобутилалюминий, три-n-бутилалюминий, три-n-гексилалюминий, n-гексилалюминий, три-n-октилалюминий. Можно также использовать алкилалюминийгалогениды, алкилалюминийгидриды или алкилалюминийсесквихлориды, такие как AlEt2Cl и Al2Et3Cl3, необязательно в смеси с указанными триалкилалюминиевыми соединениями.

Внешнее электронодонорное соединение EDext необязательно использованное для получения указанных катализаторов Циглера-Натта, может походить или отличаться от ED, использованного в твердом катализаторе компонента а). Предпочтительно выбор осуществляется из группы, состоящей из простых эфиров, сложных эфиров, аминов, кетонов, нитрилов, силанов и их смесей. В частности преимущественный выбор может осуществляться из алифатических простых эфиров C2-C20 и, в частности, циклических простых эфиров, предпочтительно содержащих от 3 до 5 атомов углерода, таких как тетрагидрофуран (THF) и диоксан.

Конкретные примеры, описанных выше катализаторов Циглера-Натта и способов их получения, приведены в патенте WO2004106388.

Катализатор может подвергаться предварительной полимеризации в соответствии с известными способами, дающими уменьшенные количества полиолефинов, предпочтительно полипропилена или полиэтилена. Предварительная полимеризация проводится до добавления электронодонорного соединения ED, тем самым осуществляя предварительную полимеризацию промежуточного продукта а'). В соответствии с другим вариантом можно подвергнуть предварительной полимеризации твердый компонент катализатора а).

Количество полученного форполимера составляет до 500 г на грамм промежуточного продукта a') или компонент а). Предпочтительным количеством является от 0,5 до 20 г на грамм промежуточного продукта a').

Предварительную полимеризацию осуществляют с использованием подходящего сокатализатора, такого как алюминийорганическое соединение, которое, как описано выше, может использоваться в комбинации с внешним электронодонорным соединением.

Она осуществляется при температуре от 0 до 80°C, предпочтительно от 5 до 70°С, в жидкой или газовой фазе.

Особенно предпочтительными являются катализаторы, если промежуточный продукт а ') подвергается предварительной полимеризации способом описанным выше.

Было обнаружено, что, при использовании описанного выше катализатора полимеризации, состав полиэтилена по настоящему изобретению получается способом, включающем в себя следующие стадии, в любом взаимном порядке:

a) полимеризации этилена, необязательно вместе с одним или несколькими сомономерами, в газофазном реакторе в присутствии водорода;

b) сополимеризации этилена с одним или несколькими сомономерами в другом газофазном реакторе в присутствии водорода, объем которого меньше, чем на стадии a);

где, по меньшей мере, в одном из указанных газофазных реакторов, растущие полимерные частицы движутся вверх через первую зону полимеризации (реактор восходящего потока) в режиме быстрого псевдоожижения или других режимов транспортировки, покидают упомянутый реактор восходящего потока и входят во вторую зону полимеризации (реактор нисходящего потока), через которую они движутся вниз в уплотненной форме под действием силы тяжести, покидают указанный реактор нисходящего потока и повторно поступают в реактор восходящего потока, создавая циркуляцию полимера между двумя указанными зонами полимеризации.

В первой зоне полимеризации (реакторе восходящего потока) режим быстрого псевдоожижения устанавливаются путем подачи газовой смеси, содержащей один или несколько олефинов (этилена и сомономеров) со скоростью большей, чем скорость переноса полимерных частиц. Скорость подачи указанной газовой смеси предпочтительно составляет от 0,5 до 15 м/с, а более предпочтительно от 0,8 до 5 м/с. Термины "скорость переноса" и "режим быстрого псевдоожижения" хорошо известны в данной области техники. Их определение смотрите, например, в книге "D. Geldart, Gas Fluidisation Technology, page 155 et seq., J. Wiley & Sons Ltd. , 1986" (Д. Гелдарт, Технология газового псевдоожижения, стр. 155 и далее, издательство J. Wiley & Sons Ltd., 1986 г.).

Во второй зоне полимеризации (реактор нисходящего потока), частицы полимера стекают под действием силы тяжести в уплотненной форме, чем достигаются высокие значения плотности твердого вещества (масса полимера на единицу объема реактора), доходящие до уровня объемной плотности полимера.

Другими словами полимер стекает вертикально вниз через реактор нисходящего потока в уплотненном режиме и только небольшие количества газа уносятся полимерными частицами.

Данный способ позволяет получать на стадии а) полимер этилена с молекулярной массой ниже, чем у сополимера этилена, полученного на стадии b).

Предпочтительной является полимеризация этилена для получения относительно низкой молекулярной массы полимера этилена (стадия а), осуществляемая выше по потоку от места сополимеризации этилена с сомономером, для получения относительно высокомолекулярного сополимера этилена (стадия b). С этой целью на стадии а) газообразная смесь, содержащая этилен, водород и инертный газ, подается в первый газофазный реактор, предпочтительно газофазный реактор с псевдоожиженным слоем. Полимеризацию проводят в присутствии ранее описанного катализатора Циглера-Натта. Предпочтительно сомономер не подается в указанный первый газофазный реактор, а полиэтилен с высокой степенью кристалличности получают на стадии а). Минимальное количество сомономера, однако, может подаваться при условии ограничения степени сополимеризации на стадии а), чтобы плотность этиленового полимера, полученного на стадии а), составляла не менее 0,960 г/см3.

Количество подаваемого водорода зависит от используемого катализатора, в любом случае, пригодного для получения на стадии а) полимера этилена с индексом текучести расплава MIE 20 - 120 г/10 мин. Для того, чтобы уложиться в указанный выше диапазон MIE на стадии а), мольное соотношение водород/этилен предпочтительно равно от 1,5 до 3, а содержание этиленового мономера составляет от 6 до 20% от объема, предпочтительно от 10 до 15% от объема, исходя из общего объема газа в реакторе полимеризации. Оставшаяся часть загрузочной смеси представлена инертными газами и одним или несколькими сомономерами, при их наличии. Инертные газы, необходимые для отвода тепла в реакции полимеризации, обычно выбираются среди азота или насыщенных углеводородов, причем наиболее предпочтительным является пропан.

Рабочая температура в реакторе на стадии а), выбирается между 50 и 120°С, предпочтительно между 65 и 100°С, в то время как рабочее давление составляет от 0,5 до 10 МПа, предпочтительно от 2,0 до 3,5 МПа.

В предпочтительном варианте осуществления, полимер этилена, полученный на стадии а) составляет от 40 до 60 вес.% от общего объема полимера этилена, полученного в общем процессе, т.е. в первом и втором реакторах, соединенных последовательно.

Полимер этилена, получаемый на стадии а) и захваченный газ пропускают через стадию разделения твердое вещество/газ, чтобы предотвратить поступление газообразной смеси из первого реактора полимеризации в реактор стадии b) (второй газофазный реактор полимеризации). Указанную газообразную смесь рециркулируют обратно в первый реактор полимеризации, а отделенный полимер этилена подается в реактор стадии b). Подходящей точкой подачи полимера во второй реактор является соединительная часть между реактором нисходящего потока и реактором восходящего потока, где концентрация твердого вещества особенно низка, что не оказывает отрицательного воздействия на режимы потока.

Рабочая температура на стадии b) находится в диапазоне от 65 до 95°С, а давление находится в диапазоне от 1,5 до 4,0 МПа. Второй газофазный реактор предназначен для производства сополимера этилена с относительно высоким молекулярным весом путем сополимеризации этилена с одним или несколькими сомономерами. Кроме того, в целях расширения молекулярно-массового распределения конечного полимера этилена, реактором на стадии б) удобно управлять установлением различных условий концентрации мономеров и водорода в реакторах восходящего и нисходящего потоков.

С этой целью на стадии b) газовая смесь, захватывающая полимерные частицы и исходящая из реактора восходящего потока, может быть полностью или частично заблокирована от попадания в реактор нисходящего потока с образованием двух зон с различным газовым составом. Это достигается путем подачи газа и/или жидкой смеси в реактор нисходящего потока по линиям, расположенным в соответствующей точке реактора нисходящего потока, предпочтительно в его верхней части. Указанный газ и/или жидкая смесь должны иметь состав, отличный от состава газовой смеси, присутствующей в реакторе восходящего потока. Расход указанного газа и/или жидкой смеси можно отрегулировать таким образом, чтобы образовать восходящий поток газа, противоточный потоку полимерных частичек, в частности, в верхней части, где действует разделительный поток для газовой смеси, захваченной полимерными частицами, поступающими из реактора восходящего потока. В частности, особенно предпочтительной является способность подавать смесь с низким содержанием водорода для образования более высокой молекулярной массы полимерной фракции в реакторе нисходящего потока. Один или несколько сомономеров можно подавать в реактор нисходящего потока стадии b) без этилена, пропана или других инертных газов.

Молярное соотношение водород/этилен в реакторе нисходящего потока стадии b) находится в интервале от 0,05 до 0,3, концентрация этилена от 1 до 20%, предпочтительно 3-10% от объема, а концентрация сомономера от 0,5 до 2 % от объема, исходя из общего объема газа в указанном реакторе нисходящего потока. В остаток входят пропан или подобные инертные газы. Поскольку в реакторе нисходящего потока имеет место очень низкая молярная концентрация водород, то, осуществляя способ по настоящему изобретению, представляется возможной связь относительно высокого количества сомономера с фракцией полиэтилена с относительно высоким молекулярным весом.

Полимерные частицы, поступающие из ректора нисходящего потока, повторно вводятся в реактор восходящего потока на стадии b).

Поскольку полимерные частицы поддерживают реакцию, а в реактор восходящего потока более не подается сомономер, то концентрация указанного сомономера падает в диапазоне от 0,1 до 1% от объема, исходя из общего объема газа в указанном реакторе восходящего потока. На практике управление содержанием сомономера осуществляется для получения желаемой плотности конечного полиэтилена. В реакторе восходящего потока стадии b) молярное соотношение водород/этилен находится в диапазоне от 0,1 до 0,6, концентрация этилена составляет от 5 до 15% от объема, исходя из общего объема газа в указанном реакторе восходящего потока. В остаток входят пропан или другие инертные газы.

Подробнее вышеописанный процесс полимеризации представлен в патенте WO9412568.

Помимо полиэтилена, состав полиэтиленовой композиции по настоящему изобретению может включать дополнительные добавки. Данные добавки представляют собой, например: термостабилизаторы, антиоксиданты, поглотители УФ-излучения, светостабилизаторы, деактиваторы металлов, соединения, разлагаемые перекисью, основные совместные стабилизаторы, в количествах до 10 вес.%, предпочтительно, до 5 вес.%; а также наполнители, армирующие материалы, пластификаторы, смазывающие вещества, эмульгаторы, пигменты, оптические отбеливатели, антипирены, антистатические порообразующие вещества или их комбинации в общем количестве до 50 вес.% в расчете на общую массу смеси.

Следующие примеры приведены для иллюстрации, не ограничивающие настоящее изобретение.

ПРИМЕРЫ

Если не указано иное, то следующие способы испытания используются для определения характерных свойств, представленных в подробном описании и в примерах.

- Плотность

Определяется согласно стандарту ISO 1183 при 23°C.

- Нахождение молекулярно-массового распределения

Нахождение молекулярно-массового распределения и производных значений Mn, Mw, Mz и Mw/Mn проводилось методом высокотемпературной гель-проникающей хроматографии с использованием способа, описанного в ISO 16014-1, -2, -4, выпуска 2003 года. Характерными особенностями, в соответствии с упомянутыми стандартами ISO, является использование: растворителя 1,2,4-трихлорбензол (ТСВ), температуры устройств и растворов в 135°C, а в качестве концентрационного детектора инфракрасного детектора IR-4 компании PolymerChar, (Валенсия, Патерна 46980, Испания), способного работать с ТСВ. Использовалась, подключенная последовательно, аппаратура компании Waters Alliance 2000, оснащенная следующими предколонками SHODEX UT-G и разделительными колонками SHODEX UT 806 M (3×) и SHODEX UT 807 (Showa Denko Europe GmbH, Konrad-Zuse-Platz 4, 81829 Мюнхен, Германия). Растворитель отгонялся под вакуумом в атмосфере азота и стабилизировался при 0,025 вес.% 2,6-ди-трет-бутил-4-метилфенола. Скорость потока составляла 1 мл/мин, объем впрыска составлял 500 мкл, а концентрация полимера находилась в интервале от 0,01 вес.% до 0,05 вес.% включительно. Калибровка молекулярной массы осуществлялась с помощью монодисперсных стандартов полистирола (PS) от компании Polymer Laboratories (ныне компания Agilent Technologies, Herrenberger Str. 130, 71034 Беблинген, Германия) в диапазоне от 580 г/моль до 11600000 г/моль и дополнительно с помощью гексадекана. Затем калибровочная кривая адаптировалась на полиэтилен (ПЭ) с помощью Универсального метода калибровки (Benoit H., Rempp P. и Grubisic Z., & изд. J. Polymer Sci., Phys. Ред., 5, 753 (1967)). Используемые параметры уравнения Марка-Хувинка для PS составляли: kPS= 0.000121 г/дл, αPS = 0,706, а для PE kPE= 0.000406 г/дл,, αPE=0,725, для TCB при 135°С. Запись данных, калибровка и расчет проводился с использованием программ NTGPC_Control_V6.02.03 и NTGPC_V6.4.24 (Компания H&S GmbH, Хауптштрассе 36, D-55437 Оберхильбершейм, Германия) соответственно.

- Испытание на кристаллизацию при сдвиге

Данный метод используется для определения времени наступления кристаллизации при испытании на кристаллизацию при сдвиге полимера (SIC), tonset,SIC. Образцы расплава подвергались прессованию при 200°C в течение 4 минут при давлении в 200 бар на лабораторном прессе до пластинок толщиной в 1 мм. Дисковые образцы вырезались диаметром 25 мм. Образцы вставлялись в ротационный конический вискозиметр. Использовался ротационный вискозиметр Physica MCR 301 компании AntonPaar.

Затем образец плавился внутри испытательного оборудования при 190°С в течение 4 мин, охлаждался с шагом~10 К/мин до температуры испытания Т=125°С и отжигался течение 5 мин. Следовательно, осуществлялся устойчивый сдвиг при постоянной скорости сдвига, а динамическая вязкость отслеживалась как функция времени. Эксперимент повторялся с применением каждый раз иной скорости сдвига в пределах от 0,05 до 0,5 s-1. Время начала для SIC, tonset,SIC, берется в точке, в которой вязкость увеличилась на 50% от ее установившегося значения η@125ºC. Установившееся значение является средним значением установившейся сдвиговой вязкости расплава, измеренной при определенной температуре.

Зависимость logtonset,SIC от log. скорости сдвига образует линейную функцию (типа у=Ах+В), которая экстраполируется до скорости сдвига 1000 s-1 (относительно процесса), чтобы определить значение tonset,SIC@1000.

Индекс SIC определяется по следующей формуле:

SIC Index = (tonset,SIC@1000 x tonset,quiescent)/(MIF)

где tonset, quiescent (в сек) является временем начала кристаллизации при температуре 125°С в режиме покоя, т.е. без сдвига, определенное в изотермическом режиме способом дифференциальной сканирующей калориметрии (DSC), поясняемым ниже.

MIF является индексом текучести расплава (г/10 мин), измеренным при Т=190°С с массой груза 21,6 кг и в соответствии с ISO 1133.

Данная процедура описана в следующих публикациях.

- I. Vittorias, Correlation among structure, processing and product properties, Würzburger Tage 2010, Компания Wolfgang Kunze TA Instruments, Германия.

- Wo DL, Tanner RI (2010), The impact of blue organic and inorganic pigments on the crystallization and rheological properties of isotactic polypropylene, Rheol. Acta 49, 75.

Derakhshandeh M., Hatzikiriakos S. G., Flow-induced crystallization of high-density polyethylene: the effects of shear and uniaxial extension, Rheol. Acta, 51, 315-327, 2012.

- Дифференциальная сканирующая калориметрия в изотермическом режиме

tonset,quiescent, представляет собой время начала без применения деформации при 125°С, определенной способом изотермической DSC (изотермической дифференциальной сканирующей калориметрии). Оно измеряется при 125°С устройством дифференциальной сканирующей калориметрии ТА Instruments Q2000. Определение tonset,quiescent осуществляется с использованием промышленного программного обеспечения A Universal Analysis 2000. Отбор образца и настройки соответствуют DIN EN ISO 11357-1, 2009 г. и ISO 11357-3, 1999 г.

- Комплексная вязкость в условиях сдвига

Измеряется при угловой частоте 0,02 рад/с и 190°С следующим образом.

Образцы расплава подвергались прессованию при 200°C в течение 4 минут при давлении в 200 бар до пластинок толщиной в 1 мм. Дисковые образцы диаметром 25 мм штамповались и вставлялись в вискозиметр предварительно нагретый до 190°C. Измерение осуществлялось с помощью любого промышленного ротационного вискозиметра. В данном случае использовался ротационный конический вискозиметр MCR 300 компании Anton Paar. Выполнялось так называемое качание частоты (после 4 мин отжига образца при температуре измерения) при Т = 190°C и постоянной амплитуде относительной деформации в 5%, а также измерение и анализ ответного изменения напряженного состояния материала в диапазоне частоты возбуждения ω от 670 до 0,02 рад/с. Для расчета реологических свойств используется стандартизированное базовое программное обеспечение, то есть: модуль хранения, G’, модуль потерь, G’’, стадии покоя δ (=arctan(G’’/G’)) и комплексной вязкости, η*, как функции приложенной частоты, а именно η* (ω) = [G’(ω)2 + G’’(ω)2]1/2 /ω. Значение последней при приложенной частоте ω 0,02 рад/сек равно вязкости (0.02).

- Индекс текучести расплава

Определяется в соответствии с ISO 1133 при 190°С с заданной массой груза.

- Показатель длинноцепочечной разветвленности (ПДЦР)

Индекс LCB соответствует коэффициенту ветвления g’, измеренному для молекулярной массы в 106 г/моль. Коэффициент ветвления g’, позволяющий определять длинноцепочечную разветвленность при высоком Mw, измерялся способом гельпроникающей хроматографии (ГПХ) в сочетании с хроматографией с детектированием рассеивания лазерного излучения с кратными углами (MALLS), как описано ниже. Параметр g' представляет собой отношение измеренного среднеквадратичного радиуса инерции макромолекулы к измеренному среднеквадратичному радиусу инерции макромолекулы линейного полимера, имеющего ту же молекулярную массу. Линейные молекулы имеют g', равное 1, в то время как значения менее 1 свидетельствуют о наличии длинноцепочечной разветвленности (LCB). Значения g' как функции молекулярного веса, М, рассчитывались по формуле:

g'(M) = <Rg2>sample,M/<Rg2>linear ref.,M

где <Rg2>,M представляет собой среднеквадратичный радиус инерции макромолекулы для фракции с молекулярным весом M.

Радиус инерции для каждой фракции, элюированной способом GPC (как описано выше, но с расходом 0,6 мл/мин и колонкой, заполненной частицами в 30 мкм), измеряется путем анализа рассеяния света под различными углами. Таким образом, способом MALLS можно определить молекулярный вес М, <Rg2>sample,M и определить g’ в измеренном М=106г/моль. Показатель <Rg2>linear ref.,M вычисляется по установленной зависимости между радиусом инерции и молекулярной массой для линейного полимера в растворе (Зимм и Штокмайер WH 1949) и подтверждением путем измерения линейного эталона PE на той же аппаратуре и по описанной методологии.

Данная процедура описана в следующих публикациях:

Zimm BH, Stockmayer WH (1949) The dimensions of chain molecules containing branches and rings. J Chem Phys 17.

Rubinstein M., Colby RH. (2003), Polymer Physics, Oxford University Press.

- Содержание сомономера

Содержание сомономера определяют инфракрасным способом в соответствии с ASTM D 6248 98 на ИК-спектрометре Tensor 27 компании Bruker, откалиброванном с помощью хемометрической модели для определения боковых цепочек этила или бутила в полиэтилене для сомономера бутена или гексена, соответственно. Результат сравнивается с расчетным содержанием сомономера, полученного способом расчета баланса массы в процессе полимеризации.

- Степень разбухания экструдируемого расплава

Степень разбухания экструдируемого расплава исследуемых полимеров измеряется капиллярным вискозиметром Gottfert Rheotester2000 и Rheograph25, при Т=190°С, оснащенным промышленной головкой экструдера 30/2/2/20 штампа (общая длина 30 мм, активная длина = 2 мм, диаметр = 2 мм, L/D=2/2 и углом входа в 20°) и оптическим устройством (диодный лазер от компании Gottfert) для измерения толщины экструдированной жилы. Образец плавился в капиллярном цилиндре при 190°С в течение 6 мин и экструдировался поршнем со скоростью 1440 с-1, соответствующей получаемой скорости сдвига в головке экструдера. Экструдируемую заготовку разрезали (автоматическим режущим устройством компании Gottfert) на расстоянии 150 мм от выхода головки экструдера, в момент нахождения поршня на расстоянии в 96 мм от входа в головку экструдера. Диаметр экструдируемой заготовки измеряется диодным лазером на расстоянии в 78 мм от выхода головки экструдера как функция времени. Максимальное значение соответствует Dextrudate. Степень разбухания определяется расчетом: SR = (Dextrudate-Ddie)100%/Ddie,

где Ddie представляет собой соответствующий диаметр на выходе, измеренный диодным лазером.

- Испытание на ударную прочность при растяжении с надрезом

Ударная прочность при растяжении определяется согласно ISO 8256, 2004 г. на типе 1 двойных образцов с надрезом по типу А. Испытуемые образцы (4×10×80 мм) вырезаются из листа, полученного методом прессования в форме и подготовленного в соответствии с требованиями ISO 1872-2 (средняя скорость охлаждения 15 K/мин и высокое давление во время фазы охлаждения). Испытуемые образцы имеют V-образный надрез под 45° с двух сторон. Глубина надреза составляет 2±0,1 мм, а радиус кривизны в надрезе 1,0±0,05 мм. Свободная длина между зажимами равна 30±2 мм. Перед измерением все испытываемые образцы подвергаются предварительной выдержке при постоянной температуре 30°С в течение 2–3 часов. Процедура измерения ударной прочности при растяжении, включая коррекцию энергии удара согласно типа А, описана в стандарте ISO 8256.

- Стойкость к растрескиванию под напряжением согласно испытаниям всего разреза на ползучесть (FNCT)

Стойкость к растрескиванию под напряжением образцов полимера определяют в соответствии с международным стандартом ISO 16770 (FNCT) в водном растворе поверхностно-активных веществ. Подготавливался образец полимера из листа, полученного методом прессования в форме, толщиной 10 мм. Стержни с квадратным поперечным сечением (10×l0×100 мм) надрезаются бритвенным лезвием с четырех сторон перпендикулярно направлению напряжения. Устройство для надрезания, описанное в М. Флейсснером в работе Kunststoffe 77 (1987 г.), на стр. 45 используется для острого надреза глубиной 1,6 мм. Прилагаемая нагрузка рассчитывается исходя из силы натяжения, деленной на начальную площадь связи. Площадь связи равна оставшейся площади, т.е. общей площади поперечного сечения образца минус площадь надреза. Образец, подвергаемый испытанию на FNCT, имеет размер 10×10 мм² с 4-мя трапециевидными зонами надреза площадью 46,24 мм² (остальное для испытания на разрушение / разрастание трещин). Испытуемый образец нагружают согласно стандарту ISO 16770 с постоянной нагрузкой в 4 МПа при 80°С в 2% (по весу) водном растворе неионогенного поверхностно-активного вещества ARKOPAL N100. Определяется время до разрыва образца.

- Шарпи aCN

Определение стойкости на излом внутренним способом на образцах размерами 10×10×80 мм, выпиленных из листа, полученного методом прессования в форме, толщиной 10 мм. Шесть из этих образцов надрезаются в центре бритвенным лезвием в упомянутом выше устройстве для надрезания при проведении испытания FNCT. Глубина надреза составляет 1,6 мм. Измерение проводят в соответствии со способом измерения по Шарпи и согласно ISO 179-1, и модифицированными образцами для испытаний и модифицированной геометрией удара (расстояние между опорами). Все испытуемые образцы подвергаются предварительной выдержке до температуры измерения в -30°C в течение 2-3 часов. Испытуемый образец без промедления помещают на опору маятникового прибора для определения твёрдости в соответствии с ISO 179-1. Расстояние между опорами равно 60 мм. Удар молотка с усилием 2 Дж осуществляется под углом в 160°, при длине маятника в 225 мм и скорости удара 2,93 м/с. Значение стойкости на излом выражается в кДж/м² и задается как частное от поглощенной энергии удара и начальной площади поперечного сечения надреза aCN. Только значения полного разрушения и перелома используются здесь как типичные (см. предложение по ISO 179-1).

Пример 1 и Сравнительные примеры 1 и 2

- Процесс подготовки

В Примере 1, способ настоящего изобретения осуществлялся в непрерывном режиме на установке, содержащей два последовательно соединенных газофазных реактора, как показано на Рисунке 1.

Пример 1

Твердый компонент катализатора получали, как описано в примере 15 патента WO2004106388.

Полимеризация

Как описано выше, было подготовлено 18 г/ч предварительно полимеризованного твердого компонента катализатора и подано, с использованием 5 кг/ч жидкого пропана, в устройство предварительной реакции, куда дозировано подавался триизобутилалюминий (TIBA). Массовое соотношение между алкилом алюминия и твердым компонентом катализатора составляло 3:1. Стадию предварительной реакции проводили с перемешиванием при 50°С с общим временем реакции 120 минут.

Катализатор поступает в газофазный реактор полимеризации 1 Рис. 1 по линии 10. В первом реакторе этилен полимеризуется с помощью H2, в качестве регулятора молекулярной массы, и в присутствии пропана, в качестве инертного разбавителя. В первый реактор по линии 9 подавалось 40 кг/ч этилена и 130 г/ч водорода. Сомономер в первый реактор не подавался.

Полимеризацию проводили при температуре 80°С и давлении 2,9 МПа. Полимер, полученный в первом реакторе, периодически выпускался по линии 11, отделялся от газа в сепараторе 12 газ/твердое вещество и повторно вводился во второй газофазный реактор по линии 14.

Полимер, полученный в первом реакторе, имел индекс текучести расплава MIE равный примерно 80 г/10 мин и плотность 0,968 кг/дм3.

Второй реактор работал в режиме полимеризации при 84°С и давлении 2,5 МПа. В реактор нисходящего потока 33 второго реактора по линии 46 вводили 10 кг/ч этилена, 0,5 г/ч водорода и 1,8 кг/ч 1-гексена. По линии 45 в систему рециркуляции подавалось 46.5 кг/ч пропана, 31 кг/ч этилена и 5 г/ч водорода.

В целях расширения молекулярно-массового распределения конечного полимера этилена, управление вторым реактором осуществлялось за счет установления различных условий концентрации мономеров и водорода в реакторе восходящего потока 32 и реакторе нисходящего потока 33. Это достигалось путем подачи 330 кг/ч жидкого потока (разделительного потока) по линии 52 в верхнюю часть реактора нисходящего потока 33. Указанный жидкий поток имел состав, отличный от состава газовой смеси, присутствующей в реакторе восходящего потока. Указанные различные концентрации мономеров и водорода внутри реактора восходящего потока, реактора нисходящего потока второго реактора и состав жидкого разделительного потока приведены в Таблице 1. Жидкий поток из линии 52 отбирается от стадии конденсации в конденсаторе 49 при эксплуатационных условиях в 48°C и давлении 2,5 МПа, где часть рециркулирующего потока охлаждается и частично конденсируется. Как показано на рисунке, разделительный резервуар и насос размещены в указанном порядке, ниже по потоку от конденсатора 49. Конечный полимер периодически выпускался по линии 54.

Процесс полимеризации во втором реакторе давал фракции полиэтилена с относительно высоким молекулярным весом. В Таблице 1 приведены свойства конечного продукта. Очевидно, что индекс расплава конечного продукта снижается по сравнению с индексом этиленовой смолы, полученной в первом реакторе, показывая образование фракций с большим молекулярным весом во втором реакторе.

Первый реактор производит около 48 вес.% (отделение в вес.%) от общего количества конечной полиэтиленовой смолы, полученной в обоих первом и втором реакторах. В то же время полученный полимер имеет относительно широкое распределение молекулярной массы, о чем свидетельствуют соотношение MIF/MIP, равное 19.

Сравнительный Пример 1

Полимер в этом сравнительном примере представляет собой состав полиэтилена на основе катализатора Циглера-Натта и доступен на рынке под торговым названием Hostalen GF 4750 (Базель).

Сравнительный Пример 2

Полимер в этом сравнительном примере представляет собой состав полиэтилена на основе Cr и доступен на рынке под торговым названием Lupolen 5021DX (Базель).

Примечание: C2H4 = этилен; C4H8 = бутен; C6H12 = гексен; *водный раствор 2% Arkopal N100.

1. Состав полиэтилена, обладающий следующими признаками:

1) плотностью более чем от 0,948 до 0,955 г/см3, при 23°С, определенной согласно стандарту ISO 1183;

2) отношением MIF/MIP от 12 до 25, где MIF представляет собой индекс текучести расплава при 190°С с массой груза 21,60 кг, a MIP представляет собой индекс текучести расплава при 190°С с массой груза 5 кг, определенными согласно стандарта ISO 1133;

3) MIF от 25 до 40 г/10 мин;

4) Mz от 1000000 до 2000000 г/моль;

5) показателем длинноцепочечной разветвленности (ПДЦР), равным или превышающим 0,55;

отличающийся тем, что ПДЦР представляет собой отношение измеренного среднеквадратичного радиуса инерции макромолекулы Rg, измеренного способом GPC-MALLS (гель-фильтрационной хроматографии с детектированием рассеивания лазерного излучения с кратными углами), к измеренному среднеквадратичному радиусу инерции макромолекулы линейного полимера, имеющего ту же молекулярную массу.

2. Состав полиэтилена по п. 1, дополнительно обладающий:

6) вязкостью (0,02) от 25000 до 35000 Па·с;

отличающийся тем, что вязкость (0,02) представляет собой комплексную вязкость в условиях сдвига при угловой частоте 0,02 радиан в секунду, измеренную ротационным коническим вискозиметром при 190°С.

3. Состав полиэтилена по пп. 1 и 2, включающий в себя или содержащий один или несколько сополимеров этилена.

4. Состав полиэтилена по п. 3, содержащий сомономер в количестве от 1 до 3%.

5. Состав полиэтилена по пп. 1 и 2, полученный с использованием катализатора полимеризации Циглера-Натта.

6. Состав полиэтилена по п. 5, отличающийся тем, что катализатор полимеризации Циглера-Натта содержит продукт реакции:

а) твердого компонента катализатора, содержащего соединение Ti, на носителе MgCl2, причем указанный компонент получают посредством реакциисоединения титана с MgCl2 или прекурсора соединения Mg, необязательно в инертной среде, получая, таким образом, промежуточный продукт а') и затем подвергая продукт а') предварительной полимеризации и реакции с электронодонорным соединением;

b) алюминийорганического соединения и, необязательно,

c) внешнего электронодонорного соединения.

7. Состав полиэтилена по п. 1, обладающий, по меньшей мере, одним из следующих дополнительных признаков:

- Mw, равным или меньшим 300000 г/моль;

- Mw/Mn от 15 до 30;

- MIP: 1,0-2,5 г/10 мин;

- индексом SIC от 1,5 до 3;

отличающийся тем, что индекс SIC представляет собой индекс испытания на кристаллизацию при сдвиге, рассчитанный по следующей формуле:

Индекс SIC = (tonset,SIC@1000 х t onset, quiescent)/(MIF),

где tonset,SIC@1000 измеряется в секундах и представляет собой время, необходимое для начала кристаллизации при скорости сдвига 1000 s-1, a t onset, quiescent измеряется в секундах и представляет собой время начала кристаллизации при температуре 125°С в состоянии покоя, определенное в изотермическом режиме способом дифференциальной сканирующей калориметрии.

8. Состав полиэтилена по п. 1, содержащий:

A) 40-60 вес.% гомополимера или сополимера этилена с плотностью, равной или большей 0,960 г/см3, и индексом текучести расплава MIE при 190°С с массой груза 21,6 килограмма, равным 20-120 г/10 мин, в соответствии с ISO 1133;

B) 40-60 вес.% любого сополимера этилена с величиной MIE, меньшей MIE из пункта А).

9. Произведенные изделия, содержащие состав полиэтилена по п. 1.

10. Произведенные изделия, в соответствии с п. 9, в форме раздутых полых изделий емкостью от 250 до 5000 миллилитров.

11. Способ приготовления состава полиэтилена по п. 1, отличающийся тем, что все стадии полимеризации осуществляются в присутствии катализатора полимеризации Циглера-Натта на носителе MgCl2.

12. Способ по п. 11, включающий в себя следующие стадии в любом взаимном порядке:

a) полимеризации этилена, необязательно вместе с одним или несколькими сомономерами, в газофазном реакторе в присутствии водорода;

b) сополимеризации этилена с одним или несколькими сомономерами в другом газофазном реакторе в присутствии водорода, объем которого меньше, чем на стадии а);

отличающийся тем, что, по меньшей мере, в одном из указанных газофазных реакторов, растущие полимерные частицы движутся вверх через первую зону полимеризации в режиме быстрого псевдоожижения или других режимах транспортировки; покидают упомянутый реактор восходящего потока и входят во вторую зону полимеризации, через которую они движутся вниз в уплотненной форме под действием силы тяжести; покидают указанную вторую зону полимеризации и повторно поступают в первую зону полимеризации, создавая циркуляцию полимера между двумя указанными зонами полимеризации.



 

Похожие патенты:

Настоящее изобретение относится к фторполимерной покровной композиции и к изделию, имеющему поверхность с низким коэффициентом трения. Указанная фторполимерная композиция содержит диспергированные в воде частицы фторированного гомополимера, диспергированные в воде частицы фторированного сополимера, диспергированные в воде частицы нефторированного полимера и по меньшей мере одно азиридиновое соединение, содержащее по меньшей мере две азиридиновые группы.

Изобретение относится к гетерофазному сополимеру пропилена (RAHECO). Сополимер содержит: (i) матрицу (М), представляющую сополимер пропилена (R-PP), и (ii) эластомерный сополимер пропилена (ЕС), диспергированный в указанной матрице (М), при этом сомономеры сополимера пропилена (R-PP) и эластомерного сополимера пропилена (ЕС) выбраны из этилена и/или С4-C8 альфа-олефинов.

Изобретение относится к гетерофазному сополимеру пропилена (RAHECO). Сополимер содержит: (i) матрицу (М), представляющую С4-C12 α-олефиновый сополимер пропилена (С-РР), указанный С4-С12 α-олефиновый сополимер пропилена (С-РР) содержит единицы, получаемые из (i.1) пропилена и (i.2) по меньшей мере одного С4-С12 α-олефина; и (ii) эластомерный сополимер пропилена (ЕС), диспергированный в указанной матрице (М).

Изобретение относится к сополимеру пропилена. Сополимер пропилена (R-PP) содержит этилен в пределах 2,0-11,0 мол.

Изобретение относится к способам формования материалов для асфальтирования. Способ получения тонкого асфальтового покрытия, включающий следующие стадии: соединение асфальта-основы, оксидированного полиолефина и скелетного материала с целью образования материала для асфальтирования, установление при заданной толщине показателя колееобразования при высоких температурах сравнительного уплотненного асфальтобетонного материала, содержащего скелетный материала и асфальт-основу без оксидированного полиолефина и укладка слоя материала для асфальтирования на подложку и уплотнение материала для асфальтирования до толщины, которая меньше указанной заданной толщины сравнительного уплотненного материала для асфальтирования; при этом колееобразование при высоких температурах снижается или остается на прежнем уровне в сравнении с указанным показателем колееобразования при высоких температурах уплотненного материала для асфальтирования.

Изобретение относится к сополимеру пропилена. Сополимер пропилена (R-PP) содержит этилен в пределах 2,5-11,5 мол.

Изобретение относится к шарнирному контейнеру, изготовленному из полиэтиленовой композиции. Композиция содержит первый полиэтилен высокой плотности, который имеет плотность от 0,940 до 0,968 г/см3, индекс текучести расплава I2,16 от 0,5 до 10,0 дг/мин и соотношение индексов текучести расплава I21,6 /I2,16, составляющее по меньшей мере 25, и второй полиэтилен высокой плотности, который имеет соотношение индексов текучести расплава, составляющее 30 или менее.

Изобретение относится к композициям полимера на основе этилена и изделиям, полученным из них. Композиция содержит (А) первую композицию, в состав которой входит первый полимер на основе этилена и второй полимер на основе этилена, а также (В) одно или несколько азидных соединений в количестве больше чем или равном 50 ч./млн из расчета на массу первой композиции.

Изобретение относится к водной композиции для нанесения покрытия, способу получения из нее покрытия, а также к прозрачному или окрашенному полимерному покрытию, которое характеризуется конкретным профилем блеска.
Изобретение относится к термопластичным эластомерам, модифицированным в отношении адгезии, а именно к олефиновым эластомерам TPE-V и TPE-O. Олефиновая термопластичная эластомерная композиция содержит каучуковый компонент, полиолефин и систему промоторов адгезии, в состав которой входит один или несколько первых промоторов адгезии из группы смачивающих промоторов адгезии и один или несколько вторых промоторов адгезии из группы химически активных адгезивных связывающих веществ, а также одну или несколько добавок.

Изобретение относится к гранулированному материалу на основе полиэтилена, способу его получения и его применению для изготовления кабелей. Гранулированный материал содержит (а) от 70 до 95 мас.% по меньшей мере одного гомополимера этилена или сополимера этилена по меньшей мере с одним альфа-олефином С3-С12, имеющего плотность от 0,910 до 0,926 г/см3, (б) от 2 до 25 мас.% по меньшей мере одного полимера, выбранного из (б1) сополимеров этилена по меньшей мере с одним альфа-олефином С3-С12, имеющих плотность от 0,860 до 0,905 г/см3 и показатель молекулярно-массового распределения (ММР) не более 4, (б2) сополимеров этилена по меньшей мере с одним сложным эфиром, имеющим одну этиленовую ненасыщенность, и (в) от 0,1 до 7 мас.% по меньшей мере одного органического пероксида.

Изобретение относится к регулированию полимеризации олефинов с применением двухкомпонентного металлоценового катализатора спиртовым соединением. Описан способ регулирования реакции полимеризации в реакторной системе для полимеризации.

Изобретение относится к композиции полиэтилена для изготовления геомембран плоскощелевой экструзией, экструзией с раздувом или ламинированием. Композиция обладает плотностью от 0,930 до 0,945 г/см3, значением z-среднего молекулярного веса (Mz), равным или превышающим 1500000 г/моль, и отношением MIF/MIP от 30 до 55, где MIF представляет собой индекс текучести расплава при 190°С с массой груза 21,60 кг и имеет значение от 3 до 25 г/10 мин, а MIP представляет собой индекс текучести расплава при 190°С с массой груза 5 кг.

Изобретение относится к олефиновой смоле и способу ее получения. Олефиновая смола содержит олефиновый полимер (R1).

Изобретение относится к составу полиэтилена, пригодного для производства защитных покрытий металлических труб, в частности стальных труб, а также к способу получения состава полиэтилена.

Изобретение относится к полиэтиленовой композиции для изготовления геомембран плоскощелевой экструзией, экструзией с раздувом или ламинированием и способу ее получения.

Изобретение относится к составу полиэтилена, предназначенному для производства пленок, получаемых экструзией с раздувом, а также к способу полимеризации получения указанного состава полиэтилена.

Изобретение относится к сополимеру пропилена. Сополимер пропилена (R-PP) содержит этилен в пределах 2,0-11,0 мол.
Настоящее изобретение относится к сплаву термопластичного полиуретана и полиолефина, применяемому в медицинском устройстве. Соотношение показателей преломления между полиуретаном и полиолефином от - 0,9 до 1,1.
Изобретение относится к композициям концентратов, например, маточных смесей, способу получения композиций маточных смесей, применению их, позволяющие улучшить обработку и свойства полимерных рецептур, содержащих полиамиды или полиамиды, смешанные с маточной смесью.

Изобретение относится к гранулированному материалу на основе полиэтилена, способу его получения и его применению для изготовления кабелей. Гранулированный материал содержит (а) от 70 до 95 мас.% по меньшей мере одного гомополимера этилена или сополимера этилена по меньшей мере с одним альфа-олефином С3-С12, имеющего плотность от 0,910 до 0,926 г/см3, (б) от 2 до 25 мас.% по меньшей мере одного полимера, выбранного из (б1) сополимеров этилена по меньшей мере с одним альфа-олефином С3-С12, имеющих плотность от 0,860 до 0,905 г/см3 и показатель молекулярно-массового распределения (ММР) не более 4, (б2) сополимеров этилена по меньшей мере с одним сложным эфиром, имеющим одну этиленовую ненасыщенность, и (в) от 0,1 до 7 мас.% по меньшей мере одного органического пероксида.

Изобретение относится к составу полиэтилена, предназначенного для производства небольших полых раздутых изделий, в частности гибких и легкосжимаемых туб, и способу его получения. Состав имеет плотность от свыше 0,948 до 0,955 гсм3, отношение MIFMIP от 12 до 25, MIF от 25 до 40 г10 мин и Mz от 1000000 до 2000000 гмоль, а также показатель длинноцепочечной разветвленности не менее 0,55. При этом MIF представляет собой индекс текучести расплава при 190°С с массой груза 21,60 кг, а MIP представляет собой индекс текучести расплава при 190°С с массой груза 5 кг. Полученный состав полиэтилена обладает высоким показателем текучести и стойкостью к растрескиванию под напряжением. 3 н. и 9 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл., 3 пр.

Наверх