Способ и устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора

Группа изобретений относится к способу и устройству для его осуществления для сведения к минимуму истирания частиц катализатора дегидрирования алканов или алкилароматических соединений, особенно частиц катализатора дегидрирования пропана, захваченных в увлекающий газ в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа. Cпособ для сведения к минимуму истирания частиц катализатора включает в себя подвергание объединенного потока, имеющего ось направления потока, стадии предварительной обработки, которая предшествует контактированию объединенного потока со средством сепарации при высокой скорости газового потока от 16,8 до 25,9 м/с. Причем стадия предварительной обработки происходит при более низкой скорости потока газа в диапазоне от 7,6 до 15,2 м/с в сочетании с изменением направления от объединенного потока газа, при этом изменение направления составляет по меньшей мере 90° от оси направления потока, и причем сочетание на стадии предварительной обработки изменения скорости и направления вызывает удаление из объединенного потока боле 80% частиц катализатора, так что менее 20% частиц катализатора вступает в контакт со средством высокоскоростной сепарации. При этом способ дает общую скорость истирания катализатора, рассчитанную в соответствии с соотношением r = Ku2/√μ, которая по меньшей мере на 15% меньше, чем общая скорость истирания катализатора без стадии предварительной обработки. При этом средство высокоскоростной сепарации содержит дефлектор объединенного потока, представляющий собой диск. Устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора включает в себя один или более высокоскоростных циклонных сепараторов, выполненных с возможностью приема объединенного потока при скорости газового потока от 16,8 до 25,9 м/с, дефлектор объединенного потока, расположенный над погружными отводами одного или более циклонного сепаратора. Причем дефлектор объединенного потока представляет собой диск и выполнен с возможностью изменения скорости и направления, тем самым удаляя из объединенного потока более 80% частиц катализатора из объединенного потока частиц катализатора и увлекающего газа, так что менее 20% частиц катализатора сталкивается со средством высокоскоростной сепарации. При этом скорость объединенного газового потока после контакта с дефлектором объединенного потока составляет от 7,6 до 15,2 м/с, и направление объединенного газового потока после контакта с дефлектором объединенного потока отклоняется по меньшей мере на 90° от оси объединенного потока до контакта с дефлектором объединенного потока. Техническим результатом является снижение степени истирания катализатора, а также повышение степени извлечения частиц катализатора из объединенного потока. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 1 пр., 2 ил.

 

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ

Данное изобретение относится в целом к способу и устройству для его осуществления для сведения к минимуму истирания частиц катализатора дегидрирования алканов или алкилароматических соединений, особенно частиц катализатора дегидрирования пропана (PDH), захваченных в увлекающий газ в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ

Состоящие из частиц катализаторы, используемые в некоторых реакционных системах с текучей средой и твердой фазой, таких как дегидрирование алканов или алкилароматических соединений, обычно должны быть отделены от продукта реакции и либо рециркулированы в реакционную систему или регенерированы перед рециркуляцией в реакционную систему. В любом случае, твердые частицы катализатора также должны быть отделены от выходящего потока системы регенератора. Наиболее распространенный способ отделения твердых частиц катализатора заключается в поддержании слоя регенератора при скоростях около 0,914 метров в секунду (м/с) (3 фута в секунду (фут/с) и предоставлении возможности разделения частиц для уменьшения количества катализатора, с помощью регулирования уноса в один или более высокоскоростной циклонный сепаратор, чтобы скорость газового потока при попадании в первый циклонный сепаратор могла быть в диапазоне от 16,8 м/с (55,1 фут/с) до 25,9 м/с (85 фут/с). Такие высокие скорости газа приводят к высоким скоростям столкновения твердых частиц катализатора со стенками циклона, что приводит к истиранию частиц катализатора. Хорошо известны регенераторы с кипящем слоем для систем дегидрирования, в которых катализатор дегидрирования и увлекающий газ выходят из кипящего слоя со скоростью примерно 1 м/с.

Катализаторы дегидрирования, как известно, имеют более высокую концентрацию платины на наружных поверхностях частиц, чем в основной массе частиц катализатора из-за миграции компонентов дорогостоящих металлов, таких как Pt, Ga, Pd, Au, Ag при высокой температуре. Таким образом, поскольку частицы катализатора дегидрирования истираются, наиболее активный компонент катализатора может быть потерян в виде тонкодисперсных частиц, при этом остаются частицы катализатора с пониженной активностью. Катализаторы дегидрирования, как правило, очень дороги, в первую очередь из-за Pt компонента, который наиболее страдает при истирании частиц катализатора. Однако, частицы катализатора в реакционной системе с текучей средой и твердой фазой также содержат и другие дорогостоящие компоненты, такие как носитель из оксида алюминия-диоксида кремния. Таким образом, сведение к минимуму истирания катализатора, в частности, частиц катализатора PDH, будет выгодно с точки зрения рентабельности таких реакционных систем с текучей средой и твердой фазой, и в частности для процессов PDH.

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Изобретение предлагает усовершенствованный способ и устройство для его осуществления для сведения к минимуму истирания частиц катализатора дегидрирования алканов или алкилароматических соединений, особенно частиц катализатора дегидрирования пропана (PDH), захваченных в увлекающий газ в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа, путем предварительной обработки объединенного потока частиц катализатора и увлекающего газа с помощью средств низкоскоростной сепарации газа/твердой фазы перед контактированием со средствами высокоскоростной сепарации.

В одном варианте осуществления изобретение предлагает усовершенствованный способ для сведения к минимуму истирания частиц катализатора, увлеченных объединенным потоком таких частиц и увлекающего газа в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа, при этом способ включает в себя приведение объединенного потока в контакт со средством высокоскоростной сепарации при скорости газового потока от 16,8 м/с до 25,9 м/с, и, тем самым, удаление из указанного объединенного потока по меньшей мере 99,8% частиц катализатора, где усовершенствование включает в себя: подвергание объединенного потока, имеющего ось направления потока, стадии предварительной обработки, которая предшествует контактированию объединенного потока со средством сепарации при высокой скорости газового потока от 16,8 м/с до 25,9 м/с, стадию предварительной обработки происходящую при более низкой скорости потока газа в диапазоне от 7,6 м/с до 15,2 м/с в сочетании с изменением направления от направления объединенного потока газа, при этом изменение направления составляет по меньшей мере 90 градусов (°) от оси направления потока, при этом сочетание на стадии предварительной обработки изменения скорости и направления вызывает удаление из объединенного потока боле 80% частиц катализатора, так что менее 20% частиц катализатора вступает в контакт со средством высокоскоростной сепарации, причем усовершенствованный способ дает общую скорость истирания катализатора, рассчитанную в соответствии с соотношением r = Ku2/√μ, где r является скоростью истирания (масса катализатора, истертого за час, по отношению к массе катализатора, подвергнутого столкновению за час), K - константа скорости истирания для определенного катализатора, u является скоростью столкновения (м/с), и μ представляет собой загрузочное отношение твердых частиц к газу (массы катализатора к массе газа), которая по меньшей мере на 15% меньше, чем общая скорость истирания катализатора без стадии предварительной обработки.

В альтернативном варианте осуществления изобретение также предлагает усовершенствованное устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора, увлеченных объединенным потоком таких частиц и увлекающего газа, в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа, при этом усовершенствованное устройство включает в себя один или более высокоскоростной циклонный сепаратор, выполненный с возможностью приема объединенного потока при скорости газового потока от 16,8 м/с до 25,9 м/с, и, в связи с этим, удаления из указанного объединенного потока по меньшей мере 99,8% частиц катализатора, где усовершенствование включает в себя: дефлектор объединенного потока, расположенный над погружными отводами одного или более циклонного сепаратора, и где дефлектор объединенного потока может изменять скорость и направление, тем самым удаляя из объединенного потока более 80% частиц катализатора из объединенного потока частиц катализатора и увлекающего газа, так что менее 20% частиц катализатора попадает в средство высокоскоростной сепарации, где скорость объединенного газового потока после контакта с дефлектором объединенного потока составляет от 7,6 м/с до 15,2 м/с, и направление объединенного газового потока после контакта с дефлектором объединенного потока отклоняется по меньшей мере на 90°С от оси объединенного потока до контакта с дефлектором объединенного потока

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

С целью иллюстрации изобретения на чертежах показан образец, приводимый в качестве примера; следует понимать, однако, что данное изобретение не ограничено показанными точными компоновками и техническими средствами.

На фиг. 1 представлена схема первого варианта осуществления усовершенствованного устройства; и

На фиг. 2 представлена схема второго варианта осуществления усовершенствованного устройства.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Варианты осуществления изобретения предлагают усовершенствованный способ для сведения к минимуму истирания частиц катализатора, увлеченных объединенным потоком таких частиц и увлекающего газа, в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа, при этом способ включает в себя приведение объединенного потока в контакт со средством высокоскоростной сепарации при скорости газового потока от 16,8 м/с до 25,9 м/с, и, тем самым, удаление из указанного объединенного потока по меньшей мере 99,8% частиц катализатора, и усовершенствованное устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора, увлеченных объединенным потоком таких частиц и увлекающего газа, в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа.

Усовершенствованный способ и устройство дают общую скорость истирания катализатора, вычисленную в соответствии с соотношением, описанным Reppenhagen и Werther в Powder Technology, т. 113, с. 55-69 (2000); а именно: r = Ku2/√μ, где r является скоростью истирания (масса катализатора, истертого за час, по отношению к массе катализатора, подвергнутого столкновению за час), K - константа скорости истирания для определенного катализатора, u является скоростью столкновения (м/с), и μ представляет собой загрузочное отношение твердых частиц к газу (массы катализатора к массе газа), которая по меньшей мере на 15% меньше, чем общая скорость истирания катализатора без стадии предварительной обработки.

Будучи особенно подходящим для применения при отделении катализаторов дегидрирования пропана, усовершенствованный способ также может использоваться при отделении частиц других катализаторов в реакционных системах с текучей средой и твердой фазой, включая, например, катализаторы дегидрирования других алканов, такие как катализаторы дегидрирования этана, катализаторы дегидрирования бутана, катализаторы дегидрирования пентана, катализаторы дегидрирования этилбензола, катализаторы дегидрирования пропилбензола и катализаторы дегидрирования метилэтилбензола. Усовершенствованный способ может применяться при отделении и других частиц катализатора, применяемых в реакционных системах с текучей средой и твердой фазой, таких как катализаторы конверсии метанола в олефины, спиртов в олефины, катализаторы крекинга углеводородов, катализаторы депарафинизации углеводородов и катализаторы гидрокрекинга.

Средства сепарации, применимые в вариантах осуществления способа, включают в себя циклонные сепараторы и другие устройства, использующие центробежную силу или ударное воздействие для осуществления отделения частиц, такие как вихревые сепараторы.

В конкретном варианте осуществления константа скорости истирания определенного катализатора, К, составляет приблизительно 100×10-9 с22.

В одном варианте осуществления, средство высокоскоростной сепарации является двухступенчатой циклонной системой, которая включает в себя первичный циклон, работающий при входной скорости газового потока, находящейся в пределах от 16,8 м/с до 22,9 м/с, и вторичный циклон, работающий при входной скорости газового потока в пределах от 18,3 м/с до 25,9 м/с.

В альтернативном варианте осуществления настоящее изобретение предлагает усовершенствованный способ и усовершенствованное устройство для его осуществления в соответствии с каким-либо из предшествующих вариантов осуществления, за исключением того, что дефлектор объединенного потока является диском. В конкретном варианте осуществления диск имеет диаметр в 1-2 раза больше диаметра стояка. Все индивидуальные значения и поддиапазоны от 1 до 2 включены в настоящий документ и раскрыты в нем; например, диаметр диска может быть в 1,5-2 раза больше диаметра стояка, или в альтернативном варианте диаметр диска может быть в 1-1,5 раза больше диаметра стояка, или, в качестве альтернативы, диаметр диска может быть в 1,25-1,75 раза больше диаметра стояка.

В конкретном варианте осуществления область между крышкой стояка и верхней частью стояка имеет цилиндрическую поверхность, в 1-3 раза превышающую поверхность самого стояка. Все индивидуальные значения и поддиапазоны от 1 до 3 включены в настоящий документ и раскрыты в нем; например, пространство между стояком и диском может быть в 2-3 раза больше поверхности стояка, или в альтернативном варианте пространство между стояком и диском может быть в 1-2 раза больше поверхности стояка, или в качестве альтернативы, пространство между стояком и диском может быть в 1,5-2 раза больше поверхности стояка, или в альтернативном варианте пространство между стояком и диском может быть в 1,75-2,25 раза больше поверхности стояка. Один такой иллюстративный вариант осуществления частично показан на фиг. 1. Усовершенствованное устройство 1 показано в виде двухступенчатой системы циклонных сепараторов, имеющей две пары циклонов 3, каждый из которых имеет погружной отвод 4, проходящий ниже местоположения дефлектора 2 объединенного потока. Как показано на фиг. 1, дефлектор 2 объединенного потока имеет форму диска, помещенного на высоте стояка 5 таким образом, что объединенный газовый поток сталкивается с дефлектором объединенного потока при скорости в пределах от 7,6 м/с до 15,2 м/с.

В другом альтернативном варианте осуществления настоящее изобретение предлагает усовершенствованный способ и усовершенствованное устройство для его осуществления в соответствии с каким-либо из предшествующих вариантов осуществления, за исключением того, что дефлектор объединенного потока содержит пластину, имеющую центр и наружный край и некоторое количество рукавов, выходящих из наружного края, где рукава образуют кривые, отходящие в осевом направлении и вниз от центра. Один такой иллюстративный вариант осуществления показан на фиг. 2. На фиг. 2 усовершенствованное устройство 1 снова показано в виде двухфазной системы циклонного сепаратора, имеющей два циклонных сепаратора 3, причем каждый циклонный сепаратор имеет погружной отвод 4, который проходит ниже дефлектора 2 объединенного потока. Как показано на фиг. 2, дефлектор 2 объединенного потока имеет центр 6, от которого отходят четыре рукава 8. Каждый рукав 8 изогнут наружу и вниз от центра 6. Необязательная боковая панель 10 рукава показана на фиг. 2.

В альтернативном варианте осуществления дефлектор объединенного потока может быть выполнен в виде изогнутой вниз пластины, причем центр пластины является самой высокой точкой дефлектора. В еще одном варианте осуществления дефлектор объединенного потока может быть выполнен в виде полусферы, причем полюс полусферы является самой высокой точкой дефлектора. В другом варианте осуществления дефлектор объединенного потока выполнен в виде конуса с вершиной, которая является самой высокой точкой дефлектора. В другом варианте осуществления дефлектор объединенного потока выполнен в виде усеченного конуса, имеющий верхнюю поверхность с меньшей площадью, чем нижняя поверхность, причем верхняя поверхность является высшей точкой дефлектора. Как видно из вышеизложенного, специалисту будет ясно, что дефлектор объединенного потока может иметь любую подходящую форму, благодаря чему скорость и направление объединенного потока изменяются должным образом.

Усовершенствованный способ и/или усовершенствованное устройство настоящего изобретения могут использоваться вместе с теми системами, в которых скорость потока газа в результате столкновения или сообщения со средством сепарации составляет от 16,8 м/с (55 фут/с) и 25,9 м/с (85 фут/с). Все индивидуальные значения и поддиапазоны от 16,8 м/с до 25,9 м/с включены в настоящий документ и раскрыты в нем. Например, усовершенствования могут применяться в системе, в которой скорость газового потока при столкновении или контакте со средством сепарации составляет от 16,8 м/с до 25,9 м/с, или в альтернативном варианте от 16,8 м/с до 20 м/с, или в альтернативном варианте от 18,5 м/с до 24,5 м/с, или в альтернативном варианте от 22,6 м/с до 25,9 м/с.

Стадия предварительной обработки и/или дефлектор объединенного потока настоящего изобретения приводят к изменению скорости газового потока в объединенном потоке в диапазоне от 7,6 м/с до 15,2 м/с. Все индивидуальные значения и поддиапазоны от 7,6 м/с до 15,2 м/с включены в настоящий документ и раскрыты в нем; например, стадия предварительной обработки может приводить к скорости газового потока от нижнего предела в 7,6; 8,6; 9,6; 10,6; 11,6; 12,6; 13,6 или 14,6 м/с до верхнего предела в 8; 9; 10; 11; 12; 13; 14 или 15,2 м/с. Например, скорость газового потока после стадии предварительной обработки или контакта с дефлектором объединенного потока, может составлять от 7,6 м/с до 15,2 м/с; или в альтернативном варианте от 9,6 м/с до 13,8 м/с, или в альтернативном варианте от 7,8 м/с до 12,5 м/с, или в альтернативном варианте от 13 м/с до 15,2 м/с.

Стадия предварительной обработки и/или дефлектор объединенного потока настоящего изобретения приводят к изменению в оси направления объединенного потока по меньшей мере на 90° от оси направления потока. Все индивидуальные значения и поддиапазоны от по меньшей мере 90° от оси направления потока включены в настоящий документ и раскрыты в нем. Например, отклонение направления объединенного потока от оси направления потока после стадии предварительной обработки или контактирования с дефлектором объединенного потока может составлять по меньшей мере 90°, или в альтернативном варианте по меньшей мере 120°, или в альтернативном варианте по меньшей мере 150°, или в альтернативном варианте по меньшей мере 180°.

Стадия предварительной обработки и/или дефлектор объединенного потока настоящего изобретения вызывает удаление из объединенного потока более 80% частиц катализатора в объединенном потоке. Все индивидуальные значения и поддиапазоны свыше 80% частиц катализатора включены в настоящий документ и раскрыты в нем. Например, стадия предварительной обработки или дефлектор объединенного потока могут удалять из объединенного потока свыше 80% частиц катализатора в объединенном потоке, или в альтернативном варианте стадия предварительной обработки или дефлектор объединенного потока могут удалять из объединенного потока свыше 90% частиц катализатора в объединенном потоке, или в альтернативном варианте стадия предварительной обработки или дефлектор объединенного потока могут удалять из объединенного потока свыше 94% частиц катализатора в объединенном потоке, или в альтернативном варианте стадия предварительной обработки или дефлектор объединенного потока могут удалять из объединенного потока свыше 98% частиц катализатора в объединенном потоке.

Усовершенствованный способ и/или дефлектор объединенного потока по настоящему изобретению дает общую скорость истирания катализатора, рассчитанную в соответствии с соотношением r = Ku2/√μ, где r является скоростью истирания (масса катализатора, истертого за час, по отношению к массе катализатора, подвергнутого столкновению за час), K - константа скорости истирания для определенного катализатора, u является скоростью столкновения (м/с), и μ представляет собой загрузочное отношение твердых частиц к газу (массы катализатора к массе газа), которая по меньшей мере на 15% меньше, чем общая скорость истирания катализатора без стадии предварительной обработки. Все индивидуальные значения и поддиапазоны от по меньшей мере 15% уменьшения в истирании катализатора включены в настоящий документ и раскрыты в нем. Например, уменьшение истирания катализатора может составлять от нижнего предела 15, 17, 19, 21, 23 или 25% по сравнению с общим истиранием катализатора без стадии предварительной обработки и/или контакта с дефлектором объединенного потока.

Константа скорости истирания может быть получена при работе устройства с одновременным измерением скорости истирания при изменении скорости газа и нагрузок по твердой фазе для определения значения К с помощью регрессионного анализа. Reppenhagen и Werther выразили скорость истирания, r, как функцию от u2 и μ, что документально подтверждается в Powder Technology, т. 113, с. 64, таблица 4. Измеренные скорости подвергали регрессионному анализу для вычисления значения К.

В системе регенератора с псевдоожиженным слоем уносящий газ является преимущественно дымовым газом, который образуется в результате сжигания топлива, включая метан, кокс и водород. Поэтому газ преимущественно содержит азот, кислород, углекислый газ и воду. Поток уноса Е задается уравнением E=∫K*i∞ydx, где у(х)dх является массовой долей частиц размером от х до х+dx в слое, и K*i∞ является константой уноса (в кг/м2/с), определяемой соотношением из Geldart et al. (1979), Transactions Of The Institute Of Chemical Engineers, т. 57, с. 269-275, как K*i∞(х) = 14,5U2,5exp[-5,4uT(x)/U], где U является поверхностной скоростью газа в слое (в м/с), и uT(х) представляет собой конечную скорость частицы размером х. Для типичных частиц с плотностью 130 фунт/фут3 (2082 кг/м3) и логнормальным распределением размеров частиц с медианой 75 мкм и геометрическим стандартным отклонением 1,6 под воздействием псевдоожижающего газа с плотностью 0,04 фунт/фут3 (0,64 кг/м3) и вязкостью газа 0,04 сП (0,00004 Па·с) при поверхностной скорости в диапазоне от 1 фут/с до 4 фут/с (0,3-1,2 м/с), поток уноса твердой фазы находится в диапазоне от 54 фунт/фут2/ч до 5600 фунт/фут2/ч (263-27342 кг/м2/ч) (см. фиг. 4), что приводит к массовому отношению катализатора к газу в пределах от 0,37 до 9,73.

Примеры

Следующие примеры иллюстрируют настоящее изобретение, но не предназначены для ограничения объема изобретения. Сравнительные примеры были получены с использованием экспериментально выведенного уравнения, представленного Reppenhagen и Werther вместе с репрезентативной константой скорости истирания, определенной Reppenhagen и Werther, которую можно найти в таблице 4 на с.64, а именно 100×10-9 с22, что попадает в диапазон для других оценивавшихся катализаторов. Фактические скорости потока и параметры процесса рассчитывали на основе общей модели процесса, которая, как известно, работает для процесса регенерации PDH. Эффективность сепарации низкоскоростного средства сепарации была рассчитана с помощью компьютерной гидродинамической модели частиц Barracuda. Скорость уноса для традиционного регенератора рассчитывали на основе экспериментальной работы Geldarts в вышеупомянутой ссылке.

Сравнительный пример 1 был осуществлен в традиционном регенераторе с кипящим слоем с двухступенчатой системой высокоскоростной циклонной сепарации. Катализатор с плотностью частиц 2082 кг/м3 (130 фунт/фут3) и логнормальным распределением размеров частиц с медианой 75 мкм и геометрическим стандартным отклонением 1,6 был псевдоожижен газом с плотностью 0,64 кг/м3 (0,04 фунт/фут3) и вязкостью 0,04 сП (0,00004 Па⋅с) при поверхностной скорости 0,91 м/с (3 фут/с) в слое с диаметром 1,75 м (5,74 фут). С помощью соотношения уноса Geldart et al. (1979) далее получили поток уноса твердой фазы, составляющий 20905 кг/м2/ч (4284 фунт/фут2/ч), или 50285 кг/ч (110859 фунт/ ч), и массовое отношение катализатора к газу, равное 9,92. При 19,8 м/с (65 фут/с) скорости на входе в первичный циклон с константой катализатора 100×10-9 с22, соотношение Reppenhagen и Werther (2000) дает 0,626 кг/ч (1,38 фунт/ч) истертого катализатора. При эффективности сепарации 99,997% 1,51 кг/ч (3,33 фунт/ч) катализатора направляется во вторичные циклоны, которые имеют скорость на входе 22,9 кг/с (75 фут/с), в результате чего образуется 0,00005 кг/ч (0,0001 фунт/ч) истертой пыли. Общая скорость истирания катализатора тогда составляет 0,627 кг/ч (1,383 фунт/ч).

Пример 1 по изобретению моделировали как обработанный в системе, показанной на фиг. 2, с предварительной стадией низкоскоростной сепарации, за которой следовала последующая обработка в двухступенчатой системе высокоскоростной циклонной сепарации, при этом результат будет выглядеть следующим образом. В данном случае 68040 кг/ч (150000 фунт/ч) катализатора и 4556 кг/ч (10044 фунт/ч) газа поступало в дефлектор потока со скоростью 10,7 м/с (35 фут/с) с образованием 0,20 кг/ч (0,44 фунт/ч) истертого катализатора. Согласно компьютерному моделированию гидродинамики частиц (проведенному с помощью программного обеспечения Barracuda от CPFD Software LLC (Альбукерке, Нью-Мексико, США) эффективность улавливания дефлектора потока составляла 96%, в результате чего 2761 кг/ч (6000 фунт/ч) катализатора и 5071 кг/ч (11179 фунт/ч) газа (некоторое количество из кольцевого зазора) поступало в первичный циклонный сепаратор. При скорости на входе 19,8 м/с (65 фут/с) это давало 0,146 кг/ч (0,321 фунт/ч) истертого катализатора. При 99,98% эффективности сепарации в первичных циклонах (эффективность сепарации меньше, чем в предыдущем примере из-за более низкой загрузки циклона) 0,544 кг/ч (1,2 фунт/ч) катализатора входило во вторичные циклоны со скоростью 22,9 кг/с (75 фут/с), образуя 0,0027 кг/с (0,006 фунт/ч) истертого катализатора. Таким образом, общая скорость истирания катализатора составляет 0,349 кг/ч (0,770 фунт/ч); что составляет 55% от скорости в сравнительном примере 1.

Настоящее изобретение может быть осуществлено в других формах без отклонения от его сущности и существенных признаков, и, соответственно, должна делаться ссылка на прилагаемую формулу изобретения, а не на вышеприведенное описание для указания на объем изобретения.

1. Cпособ для сведения к минимуму истирания частиц катализатора, увлеченных объединенным потоком таких частиц и увлекающего газа, в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа, при этом способ включает в себя приведение объединенного потока в контакт со средством высокоскоростной сепарации при скорости газового потока от 16,8 м/с до 25,9 м/с, причем способ включает в себя:

подвергание объединенного потока, имеющего ось направления потока, стадии предварительной обработки, которая предшествует контактированию объединенного потока со средством сепарации при высокой скорости газового потока от 16,8 м/с до 25,9 м/с, причем упомянутая стадия предварительной обработки происходит при более низкой скорости потока газа в диапазоне от 7,6 м/с до 15,2 м/с в сочетании с изменением направления от объединенного потока газа, при этом изменение направления составляет по меньшей мере 90° от оси направления потока, и причем сочетание на стадии предварительной обработки изменения скорости и направления вызывает удаление из объединенного потока более 80% частиц катализатора, так что менее 20% частиц катализатора вступает в контакт со средством высокоскоростной сепарации, причем способ дает общую скорость истирания катализатора, рассчитанную в соответствии с соотношением r = Ku2/√μ, где r является скоростью истирания - масса катализатора, истертого за час, к массе катализатора, подвергнутого столкновению за час, K - константа скорости истирания для определенного катализатора, u является скоростью столкновения (м/с), и μ представляет собой отношение твердых частиц к газу (массы катализатора к массе газа), которая по меньшей мере на 15% меньше, чем общая скорость истирания катализатора без стадии предварительной обработки,

причем средство высокоскоростной сепарации содержит дефлектор объединенного потока, причем дефлектор объединенного потока представляет собой диск.

2. Cпособ по п.1, в котором общая скорость истирания катализатора, обеспеченная усовершенствованным способом, по меньшей мере на 50% меньше общей скорости истирания катализатора без стадии предварительной обработки.

3. Cпособ по п.1 или 2, в котором средство сепарации является двухступенчатой высокоскоростной циклонной системой, которая включает в себя первичный циклон, работающий при скорости газового потока, находящейся в пределах от 16,8 м/с до 22,9 м/с, и вторичный циклон, работающий при скорости газового потока в пределах от 18,3 м/с до 25,9 м/с.

4. Cпособ по п.1, в котором изменение направления составляет от по меньшей мере 110° до 180° от оси направления потока.

5. Cпособ по п.1, в котором стадия предварительной обработки вызывает удаление из объединенного потока более 90% частиц катализатора, благодаря чему менее 10% частиц катализатора вступает в контакт со средством сепарации.

6. Cпособ по п.1, где усовершенствованный способ дает общую скорость истирания катализатора, рассчитанную в соответствии с соотношением r = Ku2/√μ, где r является скоростью истирания - масса катализатора, истертого за час, к массе катализатора, подвергнутого столкновению за час, K - константа скорости истирания для определенного катализатора, u является скоростью столкновения, м/с, и μ представляет собой отношение твердых частиц к газу (массы катализатора к массе газа), которая по меньшей мере на 21% меньше, чем общая скорость истирания катализатора без стадии предварительной обработки.

7. Cпособ по п.1, в котором частицы катализатора содержат катализатор дегидрирования пропана.

8. Cпособ по п.1, в котором константа скорости истирания определенного катализатора, К, составляет 100×10-9 с22.

9. Устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора, увлеченных объединенным потоком таких частиц и увлекающего газа, в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа, при этом усовершенствованное устройство включает в себя один или более высокоскоростных циклонных сепараторов, выполненных с возможностью приема объединенного потока при скорости газового потока от 16,8 м/с до 25,9 м/с, причем устройство включает в себя:

дефлектор объединенного потока, расположенный над погружными отводами одного или более циклонного сепаратора, и причем дефлектор объединенного потока представляет собой диск и выполнен с возможностью изменения скорости и направления, тем самым удаляя из объединенного потока более 80% частиц катализатора из объединенного потока частиц катализатора и увлекающего газа, так что менее 20% частиц катализатора сталкивается со средством высокоскоростной сепарации, причем скорость объединенного газового потока после контакта с дефлектором объединенного потока составляет от 7,6 м/с до 15,2 м/с, и направление объединенного газового потока после контакта с дефлектором объединенного потока отклоняется по меньшей мере на 90° от оси объединенного потока до контакта с дефлектором объединенного потока.

10. Устройство по п.9, в котором один или более циклонный сепаратор входит в состав двухступенчатой циклонной системы, которая включает в себя первичный циклон, работающий при скорости газового потока, находящейся в пределах от 16,8 м/с до 22,9 м/с, и вторичный циклон, работающий при скорости газового потока в пределах от 18,3 м/с до 25,9 м/с.



 

Похожие патенты:

Изобретение может быть использовано в химической промышленности. Пентоксид ванадия промышленной категории превращают в окситрихлорид ванадия низкотемпературным хлорированием в псевдоожиженном слое.

Изобретение относится к установке и способу дегидрирования этилбензола для получения стирола. Установка включает реакционную секцию, включающую один или более адиабатических реакторов, расположенных последовательно, паровой контур, включающий первый теплообменник для пара, расположенный ниже по потоку от первого адиабатического реактора, и нагревательное устройство, содержащее расположенные в нагревательном контуре и находящиеся в сообщении между собой по текучей среде один или более ультра-нагревателей, одну или более чем одну камеру сгорания, содержащую диффузор пара, горелку и смеситель, и одно или более вентиляционных устройств, где дымовые газы, вырабатываемые в камере сгорания, рециркулируют посредством вентиляционного устройства через нагревательный контур, при этом ультра-нагреватель нагревательного контура расположен между одним адиабатическими реактором и последующим адиабатическим реактором или на линии подачи сырья в первый реактор или по паровому контуру.

Настоящее изобретение относится к способу и системе устройств для получения диметилоксалата карбонилированием промышленного синтез-газа при средневысоком и высоком давлении и получения этилегликоля гидрированием диметилоксалата.

Изобретение может быть использовано для регенерации борогидрида натрия, используемого в качестве носителя водорода. Способ производства борогидрида натрия NaBH4 включает введение в реакцию метабората натрия NaBO2 и гранулированного алюминия в водородной атмосфере.

Изобретение относится к аппаратам для проведения химических реакций и массообменных процессов. Многоканальный микрореактор содержит корпус, состоящий из последовательно соединенных распределительной, смесительной, реакционной и сепарационной камер, и патрубки для подачи реагентов и вспомогательных веществ и для отвода продуктов.

Изобретение может быть использовано в лакокрасочной промышленности. Способ получения красных железоокисных пигментов включает получение раствора нитрата железа (II) и первого содержащего оксид азота потока путем реакции железа с азотной кислотой.

Настоящее изобретение относится к установке получения метанола и к способу ее работы. Установка включает блок получения синтез-газа с устройством для его осушки и линиями подачи топлива, воды, углеводородного сырья, блок получения метанола с каталитическим реактором, оснащенным линией ввода хладагента и устройством для выделения метанола, оснащенным линиями подачи отходящего газа в блок получения синтез-газа в качестве топлива и вывода сырого метанола.

Изобретение относится к области производства полиэтилена, более конкретно к технологии переноса суспензии между двумя или более реакторами полимеризации полиэтилена.

Изобретение относится к химическим реакторам для проведения реакций гидролиза в гидротермальных условиях, например, для гидролиза неорганических солей, получения оксидов и гидроксидов путем гидролиза солей металлов.

Изобретение относится к системам и способам хранения полимеров. Способ включает транспортировку полимера в контейнер для хранения полимера по подающей линии с использованием среды-носителя.

Изобретение относится к технике пылеулавливания и может применяться в химической, текстильной, пищевой, легкой и других отраслях промышленности. Технический результат - повышение эффективности и безопасности пылеулавливания за счет использования встроенной системы пожаровзрывобезопасности.

Изобретение относится к области мокрой очистки газов от взвешенных частиц и газовых примесей и может быть использовано в системах пылегазоочистки и для проведения тепломассообмена между газом и жидкостью в различных отраслях промышленности.
Изобретение относится к области коллективных средств защиты, предназначено для очистки воздуха от отравляющих веществ и может быть использовано для поглощения вредных примесей, например аммиака, из воздуха, поступающего в замкнутое помещение.

Изобретение относится к устройствам мокрой очистки загрязненного воздуха от токсичных газов. Оно может быть использовано для очистки воздуха от вредных выбросов при производстве, изготовлении и переработке сыпучих материалов, в частности для очистки от фенола воздуха при производстве, упаковке и переработке фенолсодержащих полимеров.

Изобретение относится к пылеуловителю доменного газа, выполненному с возможностью отделения пыли от доменного газа. Пылеуловитель (10) доменного газа содержит осадочную камеру (12), которая образована в емкости (11), подающий канал (13), выполненный с возможностью подавать доменный газ внутрь осадочной камеры (12), распределительную камеру (15), которая предусматривается над осадочной камерой (12) и находится в сообщении с верхней частью осадочной камеры (12), и циклоны (16).

Группа изобретений относится к области сухой очистки газов и может быть использована в энергетике, черной и цветной металлургии, промышленности строительных материалов, химической и нефтегазовой отраслях.

Изобретение относится, в основном, к области общественного питания, а конкретно к газоотводам от источников огня установок для приготовления пищи и других огневых источников.

Изобретение относится к области машиностроения, а именно к машинным ротационным пылеуловителям, и предназначено для очистки газов от пыли динамическим способом. Вентилятор-пылеуловитель содержит корпус с входным и выходным патрубками, соответственно, для подачи и отвода газа, разделенный поперечными кольцевыми перегородками по меньшей мере на две кольцевые камеры.

Группа изобретений относится к системе фильтрации приточного воздуха, содержащей устройство фильтрации приточного воздуха, а также к соответствующим способам сборки, в частности для электростанций, содержащих одну или несколько тепловых машин, в которые при работе должен поступать отфильтрованный воздух для поддержания горения и/или для вентиляции.

Изобретение относится к технике мокрого пылеулавливания и может применяться в химической, текстильной, пищевой, легкой и других отраслях промышленности для очистки запыленных газов.

Изобретение относится к устройствам, позволяющим использовать отходящее тепло нагревательного котла, используемого в процессе производства базового смазочного масла методом регенерации отработанного масла, для очистки и фракционной перегонки масла с получением дистиллятного масла.

Группа изобретений относится к способу и устройству для его осуществления для сведения к минимуму истирания частиц катализатора дегидрирования алканов или алкилароматических соединений, особенно частиц катализатора дегидрирования пропана, захваченных в увлекающий газ в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа. Cпособ для сведения к минимуму истирания частиц катализатора включает в себя подвергание объединенного потока, имеющего ось направления потока, стадии предварительной обработки, которая предшествует контактированию объединенного потока со средством сепарации при высокой скорости газового потока от 16,8 до 25,9 мс. Причем стадия предварительной обработки происходит при более низкой скорости потока газа в диапазоне от 7,6 до 15,2 мс в сочетании с изменением направления от объединенного потока газа, при этом изменение направления составляет по меньшей мере 90° от оси направления потока, и причем сочетание на стадии предварительной обработки изменения скорости и направления вызывает удаление из объединенного потока боле 80 частиц катализатора, так что менее 20 частиц катализатора вступает в контакт со средством высокоскоростной сепарации. При этом способ дает общую скорость истирания катализатора, рассчитанную в соответствии с соотношением r Ku2√μ, которая по меньшей мере на 15 меньше, чем общая скорость истирания катализатора без стадии предварительной обработки. При этом средство высокоскоростной сепарации содержит дефлектор объединенного потока, представляющий собой диск. Устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора включает в себя один или более высокоскоростных циклонных сепараторов, выполненных с возможностью приема объединенного потока при скорости газового потока от 16,8 до 25,9 мс, дефлектор объединенного потока, расположенный над погружными отводами одного или более циклонного сепаратора. Причем дефлектор объединенного потока представляет собой диск и выполнен с возможностью изменения скорости и направления, тем самым удаляя из объединенного потока более 80 частиц катализатора из объединенного потока частиц катализатора и увлекающего газа, так что менее 20 частиц катализатора сталкивается со средством высокоскоростной сепарации. При этом скорость объединенного газового потока после контакта с дефлектором объединенного потока составляет от 7,6 до 15,2 мс, и направление объединенного газового потока после контакта с дефлектором объединенного потока отклоняется по меньшей мере на 90° от оси объединенного потока до контакта с дефлектором объединенного потока. Техническим результатом является снижение степени истирания катализатора, а также повышение степени извлечения частиц катализатора из объединенного потока. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 1 пр., 2 ил.

Наверх