Способ определения склонности к преждевременному разрушению твердых сплавов, используемых в качестве упрочняющих наплавок рабочих органов сельскохозяйственных машин

Изобретение относится к сельскохозяйственному машиностроению и может быть использовано для оценки склонности к преждевременному разрушению (трещиностойкости) деталей упрочненных деталей рабочих органов почвообрабатывающих машин. Способ включает определение сопротивляемости сплавов разрушению по величине предельной степени деформации квазивязких прослоек, расположенных между хрупкими составляющими в структуре твердых сплавов в соответствии с заданной расчетной зависимостью. При этом максимальную толщину прослойки h, соответствующую доле предельно деформированных прослоек p=0,16-0,34, при которой они образуют сплошной каркас в наплавке и начинается разрушение, определяют, измеряя толщины прослоек в структуре, и из обратной функции гамма-распределения значений их толщин вычисляют величину обратной функции . При заданном значении коэффициента асимметрии распределения толщин и доле деформированных прослоек р определяют величину критической деформации ε, после достижения которой начнется разрушение наплавки. Достигается повышение объективности и надежности определения. 1 пр., 3 ил., 1 табл.

 

Изобретение относится к сельскохозяйственному машиностроению, и может быть использовано для прогноза риска преждевременного разрушения (трещиностойкости) при эксплуатации твердых сплавов (на железной, никелевой основе и с добавками вольфрама), используемых в качестве упрочняющих наплавок рабочих органов сельскохозяйственных машин, по строению его структуры.

Известен способ определения склонности к разрушению твердых сплавов, керамики, например, метод индентирования, когда по измерению длин трещин, образующихся в углах отпечатка индентора, вычисляют значения коэффициентов вязкости разрушения (трещиностойкости) материалов /Методы измерения микротвердости и трещиностойкости наноструктурных керамик. Учебное пособие / О.Л. Хасанов, В.К. Струц, В.М. Соколов и др. Томский политехнический университет. Томск: Изд-во Томского политехнического университета. 2011. - 101 с./.

Недостатком известного метода является отсутствие трещин, образующихся из-за внедрения индентора в твердые сплавы (на железной, в т.ч. с добавками вольфрама и на никелевой основах) вследствие их более низкой твердости (твердость керамики и закаленной стали 82-87 и 55-68 HRC соответственно) и хрупкости.

Известен способ классического определения трещиностойкости при испытании образцов с предварительно наведенной усталостной трещиной (критический коэффициент интенсивности напряжений при плоской деформации KIC) в соответствии с ГОСТ 25.506.

Недостатком известного метода является то, что он предполагает испытание образцов, минимальный размер которых должен быть не менее 10 мм, (например, образец - тип 4), что существенно больше толщин наплавок для рабочих органов сельскохозяйственных машин - от 0,6 до 4,0 мм.

Возможен также метод ранжировки трещиностойкости сталей и сплавов по вязкости на основе измерения доли вязкой составляющей в их структуре или изломах /Сталь на рубеже столетий. / Под ред. Ю.С. Карабасова. - М.: МИСиС. 2001. - 664 с./, где сплавам с большей долей вязкой составляющей в структуре соответствует большая сопротивляемость разрушению.

Недостатком этого метода является то, что в нем не учитывается влияние морфологии такой структурной составляющей на разрушение, поэтому часто можно получить противоречивые результаты, например, при одинаковой доле такой составляющей в структуре (или изломе) склонность металла к хрупкому разрушению может существенно отличаться и наоборот /Кудря А.В., Никулин С.А., Николаев Ю.А. и др. // Известия Высших учебных заведений. Черная металлургия. - 2009. - №9. - С. 23-28/.

Техническим результатом изобретения является обеспечение возможности оценки склонности к преждевременному разрушению (трещиностойкости) твердых сплавов по измерению геометрии строения их структур при обеспечении объективности прогноза, его привязки к структуре. Предлагаемое техническое решение позволит объективно определить критические параметры структуры, лимитирующие уровень свойств твердых сплавов, обосновать оптимальную конфигурацию структур новых твердых сплавов, что в целом должно способствовать повышению эксплуатационных и ресурсных характеристик быстроизнашиваемых деталей сельхозмашин в 1,8…2,7 раз. Реализация такого решения стала возможной только в настоящее время в связи с развитием средств цифровой регистрации изображений и появлением соответствующих программных продуктов, обеспечивающих быстрые, документированные и состоятельные измерения изображений в материаловедении, при необходимости в масштабах образца или изделия.

Технический результат достигается следующим образом.

Способ определения склонности к разрушению (трещиностойкости) твердых сплавов, используемых в качестве упрочняющих наплавок рабочих органов сельскохозяйственных машин, включает определение сопротивляемости сплавов разрушению по величине предельной степени деформации ε квазивязких прослоек, расположенных между хрупкими составляющими в структуре твердых сплавов в соответствии с выражением

где, kT и kB - коэффициенты Холла-Петча для напряжения течения и разрушающего напряжения соответственно,

В - коэффициент деформационного упрочнения,

σB0; σT0 - предел прочности и текучести прослоек,

h - максимальная толщина прослойки.

При этом максимальную толщину прослойки h, соответствующую доле предельно деформированных прослоек р=0,16-0,34, при которой они образуют сплошной каркас в наплавке и начинается разрушение, определяют измеряя толщины прослоек в структуре и из обратной функции гамма-распределения значений их толщин вычисляют величину обратной функции . При заданном значении коэффициента асимметрии распределения толщин и доле деформированных прослоек р, определяют величину критической деформации ε, после достижения которой начнется разрушение наплавки.

Изобретение поясняется чертежом, где на фиг. 1 показан пример структуры износостойкой наплавки со случайным распределением упрочняющей фазы в матрице, на фиг. 2 показана зависимость критической деформации вязких прослоек от их средней толщины, на фиг. 3 показана зависимость критической деформации вязких прослоек от коэффициента асимметрии распределения по толщинам.

В используемых для упрочнения деталей сельскохозяйственных машин, твердых сплавах на железной основе, в т.ч. с добавками карбида вольфрама (до 30-45% масс), на никелевой основе (типа ПГ-ФБХ-6-2, ПР-Х30РНДЮ, ПР-Х4ГСР, ПГ-ФБХ-6-2 (68%) + WC (30%) + Al (2%) и ПР-НХ17СР4 (60%) + WC (40%) есть несколько видов структурных составляющих, лимитирующих уровень свойств наплавок (износостойкость и сопротивляемость разрушению). Это, в первую очередь, карбиды различной при-роды, бориды, дендриты, нитриды.

В типичной структуре износостойких наплавок относительно мягкая, пластичная матрица обволакивает случайным образом распределенные упрочняющие частицы (фиг. 1). При силовом контакте наплавки с абразивными частицами почвы последовательная пластическая деформация одних и тех же объемов металла приводит к износу наплавок. Наклеп, вызванный многократной пластической деформацией, приводит к достижению предела прочности матрицы в локальных объемах, после чего начинается ее разрушение.

С ростом количества упрочняющей составляющей в структуре твердых сплавов увеличивается их износостойкость и одновременно повышается вероятность отслоения (разрушения) достигших предела прочности прослоек матрицы. Из этого следует, что как износостойкость, так и сопротивляемость твердого сплава разрушению будут определяться совместным влиянием размеров упрочняющих частиц и межчастичным расстоянием между ними, с учетом вероятностного характера распределения которого, объективнее всего его возможно описать с использованием статистических характеристик.

Первый параметр прямо связан с объемной долей твердой фазы. Второй - коэффициент асимметрии g, оценивает отклонение от симметричности в распределении характеристик геометрии структуры (g=0 для симметричного, например нормального распределения).

В качестве универсального описания асимметричного распределения (значений толщин h вязких прослоек в данном случае) обычно используется гамма-распределение с плотностью вероятности

где Г(b) - гамма-функция Эйлера,

λ - масштабный фактор,

Параметр b распределения (1) - параметр формы. С его увеличением симметрия распределения возрастает, а коэффициент асимметрии уменьшается.

Псевдовязкие прослойки расположенные вокруг твердых частиц упрочняющей фазы ведут себя подобно тонким металлическим пленкам, прочностные параметры которых - предел текучести σT(h) и предел прочности σB(h) - зависят от их толщины h по закону, аналогичному закону Холла-Петча, где размер зерна d заменен толщиной пленки h. Уменьшение толщины прослойки приведет к увеличению напряжения течения и разрушающего напряжения и снижению пластичности. Деформация прослойки будет способствовать наклепу и их деформационному упрочнению. В результате деформации величиной ε напряжение течения прослойки толщиной h σT(ε,h) будет соответствовать выражению

где σT(h) - начальный предел текучести прослойки толщиной h,

В - коэффициент деформационного упрочнения.

Когда вследствие деформационного упрочнения напряжение течения в прослойке h достигнет предела прочности и ограничит в ней дальнейшую пластическую деформацию, произойдет разрушение прослойки. Отсюда приравняв напряжение течения (2) к пределу прочности, с учетом известных соотношений Холла-Петча можно получить условие предельно возможной деформации вязкой прослойки толщиной h, при достижении которой начнется ее разрушение:

или

где kT и kB - коэффициенты Холла-Петча для напряжения течения и разрушающего напряжения соответственно.

Когда предельная степень деформации (3) будет достигнута в некоторой доле р прослоек (начиная с самых тонких), начнется разрушение твердо-сплавной наплавки в целом. Достигшие предельной деформации бывшие вязкие прослойки становятся элементами своеобразного недеформируемого каркаса. Перколяционные модели оценивают долю р, при которой из отдельных элементов (в данном случае вязких прослоек) образуется сплошной каркас р=0,16-034 в зависимости от степени взаимного перекрытия образующих каркас объемов. Как правило для дальнейших расчетов можно ограничиться средним значением р=0,25.

Максимальную толщину прослойки h, соответствующую доле предельно деформированных прослоек р=0,25, можно определить из обратной функции гамма-распределения , вычисляя величину обратной функции , при заданном значении параметра формы b, определяемого с учетом значений коэффициента асимметрии распределения и р=0,25. После подстановки полученной величины h в уравнение (3), можно определить величину критической деформации ε, после которой начнется разрушение наплавки с заданным распределением толщин вязких прослоек.

Таким образом, по измерениям толщин квазивязких прослоек в структуре твердых сплавов, например, средствами цифровой световой микроскопии, и коэффициента асимметрии их распределения можно прогнозировать масштаб критической деформации, предшествующей разрушению твердых сплавов в наплавках (при отладке технологии наплавления, разработке новых сплавов, аттестации качества наплавок).

Пример реализации предложенного способа.

В качестве объекта исследования использовали твердые сплавы ПГ-ФБХ-6-2, ПР-Х30РНДЮ, ПР-Х4ГСР и ПГ-ФБХ-6-2 (68%) + WC (30%) + Al (2%), далее 1, 2, 3 и 4 соответственно. Твердосплавные покрытия были нанесены на металлическую основу (листовая сталь 30ХГСА) способом плазменной дуговой наплавки /Сидоров А.И. Восстановление деталей машин напылением и наплавкой М.: Колос, 1993, 195 с./.

Измерение микроструктур твердых сплавов проводили на оптическом микроскопе Axio Observer D1m Carl Zeiss при увеличении до 1000 крат. Фрактографический анализ - с использованием сканирующего электронного микроскопа VEGA 3 SBH производства TESCAN с микроанализатором EasyEDX производства Bruker.

Статистика измерений толщин псевдовязких прослоек в структуре исследуемых твердых сплавов представлена в табл.

Для расчетов были приняты типичные значения параметров, фигурирующих в условии (3): σB0T0=300 МПа, kT-kB=5 МПа×мм1/2, коэффициент деформационного упрочнения , где модуль сдвига железа G=80 Гпа /Штремель М.А. Прочность сплавов. Ч. II. Деформация. - М.: МИСиС, 1997. - 527 с./.

Варьирование вида кривой гамма-распределения проводили за счет изменения параметра формы b в пределах от 1 до 10, и соответствующего изменения коэффициента асимметрии g от 2 до 0,632. Рассматривали два возможных варианта, сначала при неизменном значении параметра формы b, изменяли масштабный фактор λ и среднюю толщину прослойки . Во втором, средняя толщина оставалась постоянной, а изменялся параметр формы b.

Установлено (фиг. 2), что критическая деформация ε, как мера сопротивляемости твердого сплава разрушению, возрастает по мере увеличения средней толщины прослоек (в масштабах их размеров по результатам прямого измерения в структуре исследуемых серийных твердых сплавов). При разных коэффициентах асимметрии зависимости ведут себя подобно, т.е. характер изменения слабо зависит от вида распределения прослоек по толщинам.

При неизменной средней толщине вязкой прослойки критическая деформация до разрушения наплавки может изменяться в несколько раз только за счет изменения асимметрии распределения прослоек по толщине (фиг. 3).

Таким образом, полученные результаты показывают, что соотношение значений средней толщины вязких прослоек матрицы твердого сплава и коэффициента асимметрии их распределения (по толщинам) соответствует определенной величине предельной степени деформации ε квазивязких прослоек, которая характеризует уровень сопротивляемости упрочняющих наплавок разрушению.

Сопротивление разрушению наплавок, как и других материалов, находит свое отражение в строении их изломов. Присутствие в структуре твердых сплавов упрочняющих составляющих, разделенных относительно вязкой средой, в процессе развития разрушения сопровождается сохранением перемычек позади фронта трещины (останцев, или мостов). Это делает возможным их изгиб, срез, вытяжку шейки вместо упругого растяжения (и сопутствующего хрупкого разрушения). В хрупких сплавах такие мосты, занимая небольшую долю площади излома, вносят наибольший вклад в общую работу разрушения.

В нашем случае мосты на поверхности разрушения твердых сплавов были выделены на основе сопоставления интенсивности яркости изображений элементов изломов наплавок, разрушенных в лабораторных условиях, (в 256 оттенках серого) и их геометрии с использованием разработанных компьютеризированных процедур. Показано, что для исследуемых сплавов (1-4) соотношение объемной доли мостов (%) в изломе 16:7:12:10. При практически одинаковой доле квазивязких прослоек в структуре (48-51%) соотношение средних значений их толщин h для сплавов (1-4) - 1,8:0,8:1,5:1,2 (см. табл.); уровень коэффициента асимметрии g (распределения значений толщин) варьировался достаточно в узком интервале значений от 2,47 до 2,74 (некоторое исключение составил сплав 1, но в его разрушении существенную роль играли также аномально крупные карбиды игольчатой формы длиной до 300 мкм), что с точки зрения классической статистики можно считать несущественным. При постоянном значении коэффициента асимметрии различие в средних значениях толщин квазивязких прослоек и определило вариацию сопротивляемости разрушению твердых сплавов.

Такая связь морфологии структур и изломов подтверждает возможность сопоставления риска преждевременного разрушения существующих, разрабатываемых твердых сплавов при эксплуатации - по измерению геометрических характеристик их структуры.

Способ определения склонности к разрушению твердых сплавов, используемых в качестве упрочняющих наплавок рабочих органов сельскохозяйственных машин, включающий определение сопротивляемости сплавов разрушению по величине предельной степени деформации ε квазивязких прослоек, расположенных между хрупкими составляющими в структуре твердых сплавов в соответствии с выражением

где kT и kB - коэффициенты Холла-Петча для напряжения течения и разрушающего напряжения соответственно,

В - коэффициент деформационного упрочнения,

σB0; σT0 - предел прочности и текучести прослоек,

h - максимальная толщина прослойки,

при этом максимальную толщину прослойки h, соответствующую доле предельно деформированных прослоек р=0,16-0,34, при которой они образуют сплошной каркас в наплавке и начинается разрушение, определяют, измеряя толщины прослоек в структуре, и из обратной функции гамма-распределения значений их толщин вычисляют величину обратной функции , при заданном значении коэффициента асимметрии распределения толщин и доле деформированных прослоек р определяют величину критической деформации ε, после достижения которой начнется разрушение наплавки.



 

Похожие патенты:

Группа изобретений относится к области контрольно-испытательной техники и может быть использована для измерения твердости материалов. Сущность: снабжают конец стержневого акустического резонатора индентором, возбуждают стержневой акустический резонатор на резонансной частоте, индентор устанавливают на контролируемую поверхность, прикладывают к нему фиксированную нагрузку и регистрируют частоту возбуждения.

Изобретения относятся к испытательной технике, а именно к способам задания сложного напряженного состояния в образце материала и устройствам для этого. Сущность: образец устанавливают на опоры, расположенные по одной по каждому плечу крестообразного образца симметрично центра на расстояниях, определяемых по формуле: Где: σ1 и σ2 - напряжения в центре образца во взаимно перпендикулярных направлениях, b - ширина плеча образца, h - толщина плеча образца, p - усилие воздействия на образец, а воздействие осуществляют индентором по центру образца со стороны, противоположной от опор.

Изобретение относится к пуленепробиваемым волокнистым композитам и касается пуленепробиваемых однонаправленных лент или изделий с жесткой структурой и низким значением глубины отпечатка и способов их изготовления.

Изобретение относится к способам определения механических свойств материалов, а именно модуля Юнга и коэффициента Пуассона. Инструмент, имеющий по меньшей мере один датчик колебаний и по меньшей мере один выступ, приводят в контакт с материалом и вдавливают по меньшей мере один выступ инструмента в материал.

Изобретение относится к определению геометрических характеристик однородных покрытий, а именно к определению его толщины посредством вдавливания в поверхность материала цилиндрического индентора, и может быть использовано для определения толщины покрытий на подложках из различных материалов.

Изобретение относится к устройствам, предназначенным для изучения усилий на сжатие и непосредственно на процесс резания материалов, преимущественно корнеклубнеплодов.

Изобретение относится к механическим испытаниям, а конкретно к исследованиям твердости образцов из токсичных материалов. Установка содержит вакуумируемую рабочую камеру с захватами, один из которых активный, а второй пассивный захват-тензодинамометр, механизм нагружения, регистрирующую аппаратуру, установленную на захвате-тензодинамометре К активному захвату прикреплена верхняя рамка, а к пассивному захвату прикреплена нижняя рамка, которые соединены друг с другом таким образом, что растягивающее усилие захватов инвертируется в сжимающее усилие рамок, в месте соприкосновения рамок помещен испытуемый образец и индентор, который вдавливается в образец с определенным усилием, фиксируемым захватом-тензодинамометром.

Изобретение относится к способам определения механических свойств материалов путем вдавливания индентора в поверхность образца с заданной нагрузкой, а именно к способам определения статического модуля упругости Юнга (ниже модуль упругости).

Изобретение относится к области определения остаточного напряжения путем инструментального индентирования. Сущность: осуществляют приложение к образцу одноосного напряжения, двуосного напряжения и одинакового по всем направлениям напряжения, а затем выполнение инструментального индентирования с использованием индентора, вычисление наибольшей глубины вдавливания индентора в ненапряженном состоянии образца путем подстановки в формулу для вычисления максимальной глубины вдавливания индентора в ненапряженном состоянии фактической глубины контакта в ненапряженном состоянии, полученной из фактической глубины контакта индентора, и максимальной глубины вдавливания индентора и результирующей глубины отпечатка индентора при приложении максимального вдавливающего усилия L0, найденных из зависимости глубины вдавливания индентора от вдавливающего усилия, полученной путем инструментального индентирования, получение кривой зависимости глубины вдавливания индентора от вдавливающего усилия в ненапряженном состоянии путем подстановки вычисленной указанным образом максимальной глубины вдавливания индентора в ненапряженном состоянии образца в формулу, связывающую глубину вдавливания индентора и вдавливающее усилие, и вычисления разности ΔL усилий между усилием L1, соответствующим максимальной глубине вдавливания индентора на кривой зависимости глубины вдавливания индентора от вдавливающего усилия в ненапряженном состоянии, и максимальным вдавливающим усилием L0, и вычисление остаточного напряжения в образце путем подстановки вычисленной разности ΔL усилий в формулу для вычисления остаточного напряжения.

Изобретение относится к измерительной технике и может использоваться в сельском хозяйстве для исследования физико-механических свойств почвы, в частности твердости почвы.

Изобретение относится к анализу поверхности разрыва или трещины металлической детали турбомашины. Представлен способ анализа поверхности разрыва или трещины металлической детали турбомашины, при котором указанная поверхность соответствует плоскости разрыва или плоскости трещинообразования перед открытием в лаборатории для треснувшей, но не разорванной детали, включающий по меньшей мере один из следующих этапов, на которых: а) определяют на поверхности положение и ориентацию граней спайности, чтобы идентифицировать зону начала разрыва или трещины и определить направление распространения этого разрыва или трещины, b) исследуют поверхность и выявляют зоны присутствия равноосных зерен и/или пластинчатых зерен, чтобы оценить температуру, при которой произошел разрыв или трещина, и с) сравнивают цвет или цвета побежалости поверхности с цветами побежалости образцов из альбома цветов побежалости, причем эти образцы выполнены из такого же материала, что и деталь, и были подвергнуты окисляющим термическим обработкам при заранее определенных температурах и в течение заранее определенного времени, чтобы оценить скорость распространения разрыва или трещины, при этом этапы а), b) и/или с) осуществляют в любом порядке.

Изобретение относится к изготовлению, монтажу, эксплуатации современного машиноприборостроения, включая энергетику, нефтехимию, транспорт. Способ включает контроль изменений характеристик надежности изделий по плотности распределения, используя квантильные границы, определяющие характер пессимистического и оптимистического прогноза, при установленном назначенном ресурсе γ-процентном ресурсе, заданном предельным значением характеристики долговечности, методом вероятностной оценки предельного состояния изделий, который характеризует проявление тенденций к параметрическим отказам, причем для каждого конкретного изделия моделируют аппроксимирующую функцию, определяющую вид тренда интенсивности отказов по прогнозируемым характеристикам надежности изделия с момента начала его нормальной эксплуатации, оценивают и формируют область контроля остаточной дефектности изделия, предусматривая вероятностное оценивание рисков, и выполняют мониторинг остаточной дефектности изделия.

Группа изобретений относится к испытаниям трубных сталей на склонность к коррозионному растрескиванию под напряжением. В способе испытания трубных сталей на КРН вырезают образец из стенки трубы магистрального газопровода и/или из неэксплуатировавшейся трубы.

Изобретение может быть использовано при разработке технологии ручной дуговой сварки и нормировании сварочных работ. Расплавляют два электрода одной марки и типоразмера при зафиксированных максимальном и минимальном значениях тока дуги из диапазона, рекомендуемого техническими условиями на электроды.

Изобретение относится к металлургии, в частности к области анализа и определения водорода в алюминиевых сплавах. Предложен способ определения содержания водорода в алюминиевых сплавах, включающий отбор расплава, его последующую кристаллизацию сразу в двух подогреваемых тиглях: один под атмосферным давлением, а другой под низким давлением, и измерение разности плотностей полученных слитков.

Изобретение относится к металлургии, в частности к области анализа и определения водорода в алюминиевых сплавах. Предложен способ определения содержания водорода в алюминиевых сплавах, включающий отбор расплава, его последующую кристаллизацию сразу в двух подогреваемых тиглях: один под атмосферным давлением, а другой под низким давлением, и измерение разности плотностей полученных слитков.

Изобретение относится к способу, позволяющему оценивать остаточный срок службы трубы. Сущность: осуществляют этап (S1) установления внутреннего диаметра трубы, предназначенный для получения данных о внутреннем диаметре (D) трубы; степень деформации внутреннего диаметра (ΔD) трубы из разницы между внутренним диаметром трубы и исходным внутренним диаметром (D0) трубы; этап создания (S3a) диаграммы проекции деформации, предназначенный для построения графика проекции деформации при условиях, когда уширение трубы достигает предела удлинения (X) срока службы при произвольно прогнозируемом остаточном сроке службы (T); этап (S3b) определения стандартной степени деформации, предназначенный для получения данных о степени деформации (A), получаемых при определении внутреннего диаметра трубы в ходе этапа определения внутреннего диаметра трубы, в качестве стандарта для определения наличия/отсутствия прогнозируемого остаточного срока службы на основе диаграммы проекции деформации; этап (S3c) вычисления общей погрешности, предназначенный для определения суммарной погрешности (B) при получении внутреннего диаметра трубы; и этап (S4) определения остаточного срока службы, предназначенный для определения остаточного срока службы трубы на основе степени деформации внутреннего диаметра трубы, степени деформации, которая служит в качестве стандарта для определения наличия/отсутствия прогнозируемого остаточного срока службы, и суммарной погрешности.

Изобретение относится к определению концентрации водорода в смеси с другим газом. Способ измерения содержания водорода, поглощенного проникновением в деталь в виде атомов водорода, включает: обеспечение зонда, содержащего улавливающий элемент, выполненный с возможностью объединения с упомянутой деталью, при этом упомянутый улавливающий элемент упомянутого зонда содержит отверстие доступа для приема количества поглощенного водорода, истекающего из упомянутой детали; входной проход для содержащего воздух измерительного газа и смесительную камеру, выполненную с возможностью пневматического сообщения с упомянутым входным проходом и с улавливающим элементом, обеспечение твердотельного датчика на внутреннем участке упомянутого зонда таким образом, что упомянутые зонд и твердотельный датчик образуют компактное устройство; размещение зонда с упомянутым отверстием доступа, обращенным к упомянутой детали так, что количество истекающего из упомянутой детали водорода проходит через отверстие доступа и входит в упомянутую смесительную камеру; создание потока упомянутого измерительного газа от входного прохода через смесительную камеру к упомянутому твердотельному датчику при заданном расходе; измерение концентрации водорода в газовой смеси твердотельным датчиком, который пневматически соединен с упомянутой смесительной камерой так, чтобы входить в соприкосновение с упомянутой газовой смесью в упомянутой смесительной камере, и генерирование упомянутым твердотельным датчиком измерительного сигнала, реагирующего на концентрацию водорода в упомянутой газовой смеси; обработку процессорным средством, соединенным с упомянутым твердотельным датчиком, упомянутого измерительного сигнала с вычислением по меньшей мере одного параметра, связанного с взаимодействием между упомянутой деталью и поглощенным водородом.

Изобретение относится к аналитической химии и может быть использовано для определения золота в золотосодержащих рудах I и II класса. Способ определения золота включает сушку пробы с крупностью зерна менее 1 мм до постоянной массы и использование подсушенной пробы для второго и последующих определений золота, при первом единичном определении используют неподсушенную пробу, при этом материал пробы смешивают с шихтой, содержащей оксиды свинца, карбонат и десятиводный тетраборат натрия, не содержащей восстановитель, плавят полученную смесь, измеряют массу плава и регистрируют количество золота в плаве, одновременно с первым единичным определением металлов ведут сушку пробы, определяют массовую долю влаги в пробе и по предложенным формулам определяют содержание золота в пробе.

Изобретение относится к аналитической химии и может быть использовано для определения золота в золотосодержащих рудах I и II класса. Способ определения золота включает сушку пробы с крупностью зерна менее 1 мм до постоянной массы и использование подсушенной пробы для второго и последующих определений золота, при первом единичном определении используют неподсушенную пробу, при этом материал пробы смешивают с шихтой, содержащей оксиды свинца, карбонат и десятиводный тетраборат натрия, не содержащей восстановитель, плавят полученную смесь, измеряют массу плава и регистрируют количество золота в плаве, одновременно с первым единичным определением металлов ведут сушку пробы, определяют массовую долю влаги в пробе и по предложенным формулам определяют содержание золота в пробе.

Изобретение относится к сельскохозяйственному машиностроению и может быть использовано для оценки склонности к преждевременному разрушению деталей упрочненных деталей рабочих органов почвообрабатывающих машин. Способ включает определение сопротивляемости сплавов разрушению по величине предельной степени деформации квазивязких прослоек, расположенных между хрупкими составляющими в структуре твердых сплавов в соответствии с заданной расчетной зависимостью. При этом максимальную толщину прослойки h, соответствующую доле предельно деформированных прослоек p0,16-0,34, при которой они образуют сплошной каркас в наплавке и начинается разрушение, определяют, измеряя толщины прослоек в структуре, и из обратной функции гамма-распределения значений их толщин вычисляют величину обратной функции. При заданном значении коэффициента асимметрии распределения толщин и доле деформированных прослоек р определяют величину критической деформации ε, после достижения которой начнется разрушение наплавки. Достигается повышение объективности и надежности определения. 1 пр., 3 ил., 1 табл.

Наверх