Способ получения нафтеновых кислот

Изобретение относится к способу получения нафтеновых кислот путем обработки водного раствора смеси натриевых солей нафтеновых кислот (мылонафта) с контролем рН среды. Способ характеризуется тем, что раствор мылонафта подают в электродиализатор-синтезатор, содержащий биполярные и катионообменные мембраны, причем в кислотных камерах, образованных катионообменной стороной биполярной мембраны и катионообменной мембраной, циркулирует минеральная кислота, в щелочных камерах, образованных катионообменной мембранной и анионообменной стороной биполярной мембраны циркулирует щелочь, в солевых камерах, образованных катионообменными мембранами, циркулирует мылонафт, у которого под действием электрического поля изменяют рН от 7 до 2 соответствующих рКа кислот, и образовавшиеся нафтеновые кислоты отделяют от водного раствора солей нафтеновых кислот, при этом в кислотных камерах автоматически поддерживают концентрацию кислоты ионами Н+, а в щелочных камерах концентрируют щелочь, которую возвращают на выщелачивание нафтеновых кислот из нефтепродуктов. Данный способ является экологически чистым и не требует использования минеральной кислоты. 3 з.п. ф-лы, 2 ил., 6 пр., 8 табл.

 

Изобретение относится к электромембранной технике, а именно к способам получения растворов кислот и оснований из растворов соответствующих солей способом электродиализа, и может найти применение при получении органических кислот.

Известен способ очистки нефти от нафтеновых кислот путем их обработки раствором щелочи с концентрацией 10-15% с последующим отделением (отстаиванием) водорастворимых солей щелочных металлов нафтеновых кислот от органической фазы и обработкой водного раствора солей минеральными кислотами (серной кислотой) с образованием нерастворимых в воде нафтеновых кислот, которые отделяются от водного раствора солей нафтеновых кислот отстаиванием и утилизируются [Кулиев, A.M. Нафтеновые кислоты. Производство и применение / Кулиев A.M., Кулиев Р.Ш., Антонова К.И. // М.: Химия, 1965. - 119 с.].

К недостаткам способа относится применение высоко концентрированных кислот и щелочей и образование при этом высокоминерализованных стоков (раствора сульфата натрия). Другим недостатком способа является, образование при кислотной обработке смеси нафтеновых кислот с различным значением рК и молекулярной массы.

Известен способ выделения нафтеновых кислот из асидола перегретым водяным паром. Асидол подают в перегоночную емкость и нагревают до 130-150°C, а водяной пар нагревают до 130-180°C, перегонку осуществляют при атмосферном давлении [пат. РФ №2531147, МПК С07С 51 (2006.01), С07С 53/134 (2006.01), С07С 53/136 (2006.01), опубл. 2014.10.20].

К недостаткам способа относятся высокие энергозатраты необходимые для нагрева воды до 130-180°C и образование смеси нафтеновых кислот с различным значением молекулярной массы.

Наиболее близки аналогом к предлагаемому способу является способ разделения смеси нафтеновых кислот, позволяющий разделить смеси нафтеновых кислот с разной молекулярной массой [пат. РФ №2374220, МПК С07С 51/42 (2006.01), С07С 53/132 (2006.01), С07С 61/00 (2006.01), С07С 51/43 (2006.01), опубл. 2009.11.27].

Для этого водный раствор смеси натриевых солей нафтеновых кислот - мылонафта, концентрации 3-5 М обрабатывают серной кислотой концентрации 3-5 М с контролем рН среды, причем при каждом изменении величины рН на единицу из реакционной массы отделяют выпавший в осадок комплекс нафтеновой кислоты и ее натриевой соли, после чего каждую фракцию продукта растворяют в пятикратном количестве воды для разложения образовавшегося комплекса, затем обрабатывают 3-5 М серной кислотой до рН 1-2 и отделяют нафтеновые кислоты от водного раствора для получения фракций нафтеновых кислот с величинами констант диссоциации рКа=8±1.

Недостатком способа необходимость использования высокой концентрации реагентов (серной кислоты) и образование высокоминерализованных стоков.

Техническим результатом предлагаемого изобретения является разработка экологически чистого способа, не требующего использования минеральной кислоты.

Технический результат достигается тем, что водный раствор солей щелочных металлов и нафтеновых, подвергают электродиализу в электродиализаторе-синтезаторе с чередующимися биполярными и катионообменными мембранами. Раствор мылонафта подают в солевую камеру электродиализатора-синтезатора, образованную двумя катионообменными мембранами. В щелочных камерах, образованных катионообменной мембранной и анионообменной стороной биполярной мембраны концентрируют щелочь, которую возвращают на выщелачивание нафтеновых кислот из нефтепродуктов, а в кислотных камерах автоматически поддерживают концентрацию кислоты ионами Н+. Под действием электрического поля в солевой камере происходит замещение ионов натрия на ионы водорода, при этом изменяют рН от 7 до 2 соответствующих рКа кислот.

Возможно осуществление данного способа и с добавлением в раствор мылонафта неорганической соли с катионом одинаковым с катионом щелочи концентрацией равной 0,2 моль/л, подаваемого в электродиализатор-синтезатор, все последующие действия такие же как описано выше, однако следует отметить, что энергозатраты при этом еще меньше.

В солевых камерах электродиализатора-синтезатора, содержащих мылонафт, рН изменяют ступенчато с шагом в одну единицу рН в интервале значений рН от 7 до 2, а образовавшиеся при каждом фиксированном значении рН нафтеновые кислоты с различными значениями рКа отделяют.

Для снижения энергозатрат в солевую камеру, содержащую раствор мылонафта можно добавлять катионообменную смолу.

В кислотной камере происходит генерация биполярной мембранной ионов Н+ и автоматическая компенсация убыли ионов Н+, переносимых в солевую камеру. В щелочной в результате переноса через катионообменную мембрану ионов Na+ и генерации биполярной мембраны ионов гидроксила образуется щелочь. Поскольку анионы нафтеновых кислот не способны мигрировать через катионообменные мембраны в смежные щелочные камеры электродиализатора, в предложенном способе исключаются потери нафтеновых кислот.

При достижении значений рН ≤7 образовавшиеся слабые нерастворимые нафтеновые кислоты отделяют от водного раствора нафтената натрия в виде верхнего более легкого слоя (с плотностью около 0,9 г/см3), при этом рКа выделенных нафтеновых кислот строго соответствует значению рН, при котором их отделяют от раствора мылонафта. Водный раствор солей нафтеновых кислот и водонерастворимый слой нафтеновых кислот образуют гетерогенную двухслойную жидкую систему. Верхний слой состоит из отделившихся нафтеновых кислот с рКа точно соответствующим значениям рН, при котором их отделяют от водного раствора солей нафтеновых кислот. Таким образом достигается высокая степень конверсии (≥98%) нафтеновых кислот и их фракционирование по рКа. Нижний водный слой нафтеновых солей, имеющий более высокую плотность, направляют повторно на электродиализ.

Общими признаками прототипа и предлагаемого способа являются:

- использование водного раствора смеси натриевых солей нафтеновых кислот;

- контроль рН среды;

- отделение нафтеновых кислот от водного раствора для получения фракций нафтеновых кислот с величинами констант диссоциации рКа=8±1.

- рН изменяют ступенчато с шагом в одну единицу рН в интервале значений рН от 7 до 2.

Отличительными признаками предлагаемого способа от прототипа является использование электродиализатора-синтезатора. Кроме того, в раствор мылонафта можно вводить неорганическую соль с катионом одинаковым с катионом щелочи концентрацией равной 0,2 моль/л, подаваемого в электродиализатор-синтезатор, что уменьшит энергозатраты на получение нафтеновых кислот. Добавление катионообменной смолы в солевую камеру, содержащую раствор мылонафта можно обеспечивает снижение энергозатрат.

На фигуре 1 показана схема электродиализатора-синтезатора для осуществления процесса получения нафтеновых кислот; на фигуре 2 показана зависимость изменение рН раствора мылонафта в солевой камере 2, при протекании через электродиализатор электрического тока (кривая I) и степень конверсии нафтената натрия в нафтеновую кислоту (кривая II) от времени проведения процесса.

Пример 1. Для осуществления заявляемого способа получения нафтеновых кислот используют электродиализатор-синтезатор, элементарная ячейка которого содержит кислотную камеру 1 через нее циркулирует раствор минеральной кислоты, через солевую камеру 2 - раствор мылонафта (NaNf), через щелочную камеру 3 раствор щелочи (фигура 1). Кислотная камера 1 образованна катионообменной стороной биполярной мембраны 4 и катионообменной мембранной 5; солевая камера 2 - двумя катионообменными мембранами 5; щелочная 3 - анионообменной стороной биполярной мембраны 4 и катионообменной мембранной 5. Площадь каждой мембраны 1 дм2. Межмембранное расстояние 0,9 мм. Электродиализатор состоял из 6 элементарных ячеек, в солевые камеры которого вводили раствор мылонафта объемом 1 литр, содержащий 1 моль/л натриевой соли нафтеновых кислот и 0,26 моль/л гидроксида натрия. Скорость циркуляции растворов по всем камерам одинаковая и составляла 60 л/час, что соответствовало линейной скорости 6,4 см/с. Режим гальваностатический - 2 А/дм2. Технико-экономические характеристики получения нафтеновых кислот представлены в таблице 1.

На фигуре 2 показана зависимость изменение рН раствора мылонафта в солевой камере 2, при протекании через электродиализатор электрического тока (кривая I) и степень конверсии нафтената натрия в нафтеновую кислоту (кривая II) от времени проведения процесса. На начальном участке а-b, кривой I, происходит нейтрализация свободной щелочи. На участке b-с, при достижении рН равного рКа кислоты, начинается конверсия нафтената натрия в нафтеновую кислоту, в точке с процесс конверсии завершается.

Как видно из таблицы 1 при рН=1,88 в солевой камере достигается практически полная конверсия мылонафта в нафтеновую кислоту (97%), и образуется щелочь с концентрацией 0,58 моль/л. Затраты энергии на полную переработку мылонафта при этом составляют 0,54 кВт*ч/моль полученной нафтеновой кислоты, удельная производительность по получению нафтеновой кислоты равна 1,76 моль/час*м2, выходы по току для HNf составили 0,52, для NaOH - 0,30, сопротивление одной элементарной ячейки составило 9,5 Ом/дм2. В отличии от прототипа, в заявляемом способе получение нафтеновых кислот, происходит без использования серной кислоты и образования высокоминерализованных стоков.

Пример 2. Для выделения нафтеновых кислот использовался такой же электродиализатор-синтезатор как в примере 1. В процессе электродиализной переработки раствора мылонафта, в солевом контуре рН изменяют ступенчато с шагом в одну единицу до полного выделения фракций нафтеновых кислот. Указанный процесс проводился при значениях рН 7, 6, 5, 4, 3 и 2. При каждом значении рН отбирают фракции выделившихся нафтеновых кислот, которые, образовывали 2-хслойную гетерогенную систему. Анализ выделенных фракций проводился методом потенциометрического титрования. Молекулярная масса нафтеновых кислот определялась криоскопическим методом, основанный на измерении понижения температуры замерзания растворителя при добавлении к нему исследуемого вещества [Топчиев А.В. Состав и свойства нефтей и бензинокеросиновых фракций / Топчиев А.В., Кизанский Б.А., Кусак М.М., и др. // М.: Изд-во АН СССР, - 1957, - 518 с.]. В таблице 2 приведен фракционный состав по молекулярной массе полученных нафтеновых кислот в зависимости от рН, при котором происходило фракционирование.

Таблица 2 - Значения молекулярной массы различных фракций нафтеновых кислот, отобранных при изменении значения рН на 1.

Полученные фракции нафтеновых кислот имеют различные значения рКа в интервале от 7 до 2 и соответствуют значениям рН, при котором их отбирают.

Контроль рН среды и отделение нафтеновых кислот от водного раствора для получения фракций нафтеновых кислот с величинами констант диссоциации рКа изменяют рН ступенчато с шагом в одну единицу рН в интервале значений рН от 7 до 2, но в отличие от прототипа, в предлагаемом способе не используют серную кислоту и при этом не образуются высокоминерализованные растворы солей.

Пример 3. Для выделения нафтеновых кислот использовался такой же электродиализатор-синтезатор как в примере 1. Дополнительно, в солевую камеру, между катионообменными мембранами вносится гранулы катионообменной смолы (КУ-2). Заполнение солевой камеры гранулами ионита составило не менее 95%. Технико-экономические характеристики предлагаемого способа получения нафтеновых кислот с добавлением катионообменной смолы представлены в таблице 3.

При сравнении с примером 1, ведение катионообменной смолы приводит к снижению энергозатрат с 0,54 кВт⋅ч в расчете на 1 моль полученной нафтеновой кислоты до 0,24 кВт-ч. Удельная производительность по нафтеновой кислоте увеличилась с 1,76 моль/час*м2 до 12,3 моль/час*м2, среднее значение выходов по току для HNf составили 0,63, для NaOH - 0,44. В отличии от прототипа, в заявляемом способе получение нафтеновых кислот, происходит без использования серной кислоты и образования высокоминерализованных стоков.

Пример 4. Для выделения нафтеновых кислот использовался такой же электродиализатор-синтезатор как в примере 1. Дополнительно в раствор мылонафта, циркулирующий через солевую камеру, вводится сульфат натрия с концентрацией 0,05, 0,2 и 0,5 моль/л. Технико-экономические характеристики получения нафтеновых кислот с добавлением минеральной соли с катионом одинаковым катиону солей перерабатываемы нафтеновых кислот, при концентрации фонового электролита сульфата натрия общей концентрацией 0,05, 0,2 и 0,5 моль/л представлены в таблицах 4, 5 и 6 соответственно.

Как видно из таблиц 4-6 наилучший эффект достигается при добавлении сульфата натрия с концентрацией 0,2 моль/л. При этом удельная производительность по нафтеновой кислоте увеличилась с 1,76 моль/час*м2 до 11,1 моль/час*м2, выходы по току для HNf составили 0,6, для NaOH - 0,37, относительно примера 1, а именно: снижение энергозатрат с 0,54 кВт⋅ч в расчете на моль полученной нафтеновой кислот до 0,29 кВт⋅ч и снижению сопротивления на одной парной камере с 9,5 Ом/дм2 до 3,2 Ом/дм2. Изменение концентрации сульфат ионов в результате их неселективного переноса через катионообменные мембраны было незначительным (не более 1%). Добавление сульфата натрия с концентрацией 0,05 моль/л обеспечило снижение энергозатрат до 0,34 кВт⋅ч на моль полученной кислоты, а сопротивление элементарной ячейки составило 4,6 Ом/дм2 (таблица 4). Добавление сульфата натрия с концентрацией 0,5 моль/л обеспечило снижение энергозатрат до 0,36 кВт⋅ч на моль полученной кислоты, при этом сопротивление элементарной ячейки составило 2,9 Ом/дм2, однако из-за высокой концентрации сульфата натрия и диффузии сульфат ионов, выходы по току в солевой камере значительно снизились и составили 0,32 (таблица 6). Присутствие сульфата натрия в растворе мылонафта не повлияло на процесс образования нафтеновых кислот.

Пример 5. Для выделения нафтеновых кислот использовался такой же электродиализатор-синтезатор как в примере 1 и дополнительно в солевую камеру вводится фоновый электролит сульфат натрия с концентрацией 0,2 моль/л. В процессе электродиализной переработки раствора мылонафта, в солевом контуре рН изменяют ступенчато с шагом в одну единицу до полного выделения фракций нафтеновых кислот. Указанный процесс проводили при значениях рН 7, 6, 5, 4, 3 и 2. При каждом значении рН отбирали фракции выделившихся нафтеновых кислот, которые, образовывали 2-хслойную гетерогенную систему. Анализ выделенных фракций проводили методом потенциометрического титрования. Молекулярная масса нафтеновых кислот определялась криоскопическим методом, основанный на измерении понижения температуры замерзания растворителя при добавлении к нему исследуемого вещества. В таблице 7 приведен фракционный состав по молекулярной массе полученных нафтеновых кислот в зависимости от рН, при котором происходит фракционирование.

Полученные фракции нафтеновых кислот имеют различные значения рКа в интервале от 7 до 2 и соответствуют значениям рН, при котором их отбирают.

Пример 6. Для выделения нафтеновых кислот использовался такой же электродиализатор-синтезатор как в примере 1 и дополнительно в солевую камеру вводится фоновый электролит сульфат натрия с концентрацией 0,2 моль/л. Дополнительно, в солевой камере, между мембранами вносились гранулы катионообменной смолы (КУ-2). Технико-экономические характеристики предлагаемого способа получения нафтеновых кислот с добавлением в солевую камеру сульфата натрия концентрацией 0,2 моль/л и добавлением катионита в солевую камеру, представлена в таблице 8.

Затраченные для полного извлечения нафтеновой кислоты энергозатраты снизились с 0,54 кВт⋅ч (пример 1) в расчете на моль полученной нафтеновой кислот до 0,20 кВт⋅ч. Удельная производительность по нафтеновой кислоте увеличилась с 1,76 моль/час*м2 до 17,36 моль/час*м2, средние значение выходов по току для HNf составили 0,66, для NaOH - 0,48. В отличии от прототипа, в заявляемом способе получение нафтеновых кислот, происходит без использования серной кислоты и образования высокоминерализованных стоков.

Таким образом, предложенный способ позволяет получать нафтеновые кислоты без использования серной кислоты, а полученная щелочь может повторно использоваться для раскисления нефти и нефтепродуктов. Введение в раствор мылонафта неорганической соли с одинаковым катионом с катионом щелочи позволяет повысить эффективность способа. Наилучший результат достигается при использовании добавок в исходный мылонафт неорганической соли и введения в межмембранное расстояние солевой камеры катионообменной смолы. Ступенчатое изменение рН с шагом в единицу значений рН в интервале значений от 7 до 2, с отделением нафтеновых кислот при каждом значении рКа, позволяет фракционировать нафтеновые кислоты по рКа.

1. Способ получения нафтеновых кислот путем обработки водного раствора смеси натриевых солей нафтеновых кислот (мылонафта) с контролем рН среды, отличающийся тем, что раствор мылонафта подают в электродиализатор-синтезатор, содержащий биполярные и катионообменные мембраны, причем в кислотных камерах, образованных катионообменной стороной биполярной мембраны и катионообменной мембраной, циркулирует минеральная кислота, в щелочных камерах, образованных катионообменной мембранной и анионообменной стороной биполярной мембраны циркулирует щелочь, в солевых камерах, образованных катионообменными мембранами, циркулирует мылонафт, у которого под действием электрического поля изменяют рН от 7 до 2 соответствующих рКа кислот, и образовавшиеся нафтеновые кислоты отделяют от водного раствора солей нафтеновых кислот, при этом в кислотных камерах автоматически поддерживают концентрацию кислоты ионами Н+, а в щелочных камерах концентрируют щелочь, которую возвращают на выщелачивание нафтеновых кислот из нефтепродуктов.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в солевых камерах, содержащих мылонафт, рН изменяют ступенчато с шагом в одну единицу рН в интервале значений рН от 7 до 2, а образовавшиеся при каждом фиксированном значении рН нафтеновые кислоты с различными значениями рКа отделяют.

3. Способ по п. 1, отличающиеся, тем что в солевую камеру, содержащую раствор мылонафта, добавляют катионообменную смолу.

4. Способ по любому из пп. 1-3, отличающийся тем, что в раствор мылонафта вводят сульфат натрия с концентрацией, равной 0,2 моль/л.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится, в частности, к усовершенствованному способу получения (1R,2R)-4-оксо-1,2-циклопентандикарбоновой кислоты II путем разделения рацемической 4-оксо-1,2-циклопентандикарбоновой кислоты (V), причем указанный способ включает: a) взаимодействие 4-оксо-1,2-циклопентандикарбновой кислоты (V) с бруцином или (1R,2S)-(-)-эфедрином с получением в результате бис-бруциновой или бис-(1R,2S)-(-)-эфедриновой соли соединения (V), и b) селективное осаждение бис-бруциновой или бис-(1R,2S)-(-)-эфедриновой соли (1R,2R)-4-оксо-1,2-циклопентандикарбоновой кислоты II, при этом бис-бруциновая или бис-(1R,2S)-(-)-эфедриновая соль (1S,2S)-4-оксо-1,2-циклопентандикарбоновой кислоты остается в растворе; c) высвобождение кислоты II путем удаления бруцина или (1R,2S)-(-)-эфедрина из осажденной соли, полученной на стадии (b); что в общих чертах представлено на следующей реакционной схеме.

Изобретение относится к химической промышленности, в частности к способу выделения гликолевой кислоты, которая широко применяется в косметологии, нефтегазовой, кожевенной отраслях промышленности, а также используется в синтезе биоразлагаемых полимеров и сополимеров, например, является исходным веществом для получения полигликолида и сополимера лактида и гликолида.
Изобретение относится к процессу очистки по существу безводного жидкого сырья, содержащего монохлоруксусную кислоту, дихлоруксусную кислоту, необязательно хлорангидриды, необязательно ангидриды и необязательно уксусную кислоту, который содержит стадии: (a) добавление воды к жидкому сырью, так чтобы было получено жидкое сырье, содержащее между 0,01 и 5% по массе воды, исходя из общей массы жидкого сырья, и (b) после этого подвергание жидкого сырья, полученного на стадии (а), каталитической стадии дегидрохлорирования, приведением его в контакт с источником водорода для превращения дихлоруксусной кислоты в монохлоруксусную кислоту в присутствии твердого гетерогенного катализатора гидрогенизации, содержащего один или более металлов группы VIII периодической системы элементов, нанесенных на носитель, с получением продукта гидрогенизации, где продукт гидрогенизации представляет собой продукт, содержащий монохлоруксусную кислоту, с пониженным содержанием дихлоруксусной кислоты и с окрашиванием, равным или меньшим чем 300 единиц Pt-Co, измеренным в соответствии с ISO-6271.
Изобретение относится к способу, в котором жидкое сырье, содержащее монохлоруксусную кислоту, дихлоруксусную кислоту и необязательно уксусную кислоту и/или трихлоруксусную кислоту, подвергается каталитическому гидродехлорированию приведением его в контактирование с источником водорода для превращения дихлоруксусной кислоты в монохлоруксусную кислоту в присутствии твердого гетерогенного катализатора гидрогенизации, содержащего один или более металлов VIII группы Периодической системы элементов, нанесенных на носитель, отличающийся тем, что указанное каталитическое гидродехлорирование осуществляется в вертикальном трубчатом реакторе с диаметром, превышающим 0,4 м, с твердым гетерогенным катализатором гидрогенизации, расположенным в неподвижном каталитическом слое, в котором жидкое сырье подается в верхнюю часть указанного вертикального трубчатого реактора с приведенной массовой скоростью между 1 и 10 кг/с в расчете на квадратный метр горизонтального поперечного сечения вертикального трубчатого реактора и скоростью от 250 и 3000 кг/ч в расчете на м3 указанного каталитического слоя, в котором источник водорода подается в верхнюю часть или нижнюю часть вертикального трубчатого реактора с приведенной скоростью газа от 0, 025 до 0,25 Нм3/с в расчете на квадратный метр горизонтального поперечного сечения вертикального трубчатого реактора, так чтобы был получен средний аксиальный градиент давления по меньшей мере 2 кПа в расчете на метр указанного каталитического слоя, и в котором температура в верхней части вертикального трубчатого реактора составляет от 100 до 200°С, и в котором давление в верхней части вертикального трубчатого реактора составляет от 0,2 до 1,0 МПа.

Изобретение относится к способу получения очищенной терефталевой кислоты, в котором экономично выполняют способ без использования сушилки, в котором влажные кристаллы сырой терефталевой кислоты очищают в виде суспензии с помощью водной жидкости, без высушивания влажных кристаллов до кристаллического порошка.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения гликолевой кислоты. Гликолевая кислота находит широкое применение в различных отраслях промышленности: пищевой, кожевенной, нефтегазовой, обрабатывающей, текстильной, строительной и т.д.

Изобретение относится к улучшенному способу хроматографического фракционирования для очистки полиненасыщенных жирных кислот (ПНЖК) и их производных. Способ хроматографического разделения для выделения продукта - полиненасыщенной жирной кислоты (ПНЖК) из исходной смеси включает введение исходной смеси в хроматографическую установку с псевдодвижущимся или истинным движущимся слоем, имеющую множество связанных хроматографических колонок, содержащих в качестве элюента водный спирт, где установка имеет множество зон, включающих по меньшей мере первую зону и вторую зону, причем каждая зона имеет поток экстракта и поток рафината, из которых можно отобрать жидкость из указанного множества связанных хроматографических колонок, и где (а) поток рафината, содержащий ПНЖК продукт совместно с более полярными компонентами, отбирается из колонки в первой зоне и вводится в несмежную колонку во второй зоне и/или (б) поток экстракта, содержащий ПНЖК продукт совместно с менее полярными компонентами, отбирается из колонки во второй зоне и вводится в несмежную колонку в первой зоне, причем указанный ПНЖК продукт отделяется от других компонентов исходной смеси в каждой зоне.

Изобретение относится к биотехнологии пищевых продуктов и может быть использовано при переработке растворов брожения с получением молочной кислоты. Способ извлечения молочной кислоты из растворов брожения включает экстракцию молочной кислоты солью четвертичного аммониевого основания в разбавителе и реэкстракцию кислоты, причем экстракцию ведут солью четвертичного аммониевого основания в сульфатной форме [(R4N)2SO4], где R представляет собой алкильный или арильный радикал, в присутствии п-третичных алкилфенолов при молярном соотношении (R4N)2SO4 : п-третичные алкилфенолы, равном соответственно 1:2, при значении рН раствора 5,0-7,0, реэкстракцию кислоты проводят растворами гидроксида натрия, а регенерацию экстрагента осуществляют его обработкой стехиометрическим количеством серной кислоты.
Изобретение относится к улучшенному способу селективного удаления примеси пропионовой кислоты из потока акриловой кислоты. .
Изобретение относится к усовершенствованному способу предотвращения осаждений фумаровой кислоты при получении ангидрида малеиновой кислоты со следующими стадиями: а) поглощение ангидрида малеиновой кислоты из смеси продуктов, полученной в результате частичного окисления бензола, олефинов, имеющих 4 атома углерода или н-бутана, в органическом растворителе или воде в качестве поглотителя, b) отделение ангидрида малеиновой кислоты от поглотителя, содержащего фумаровую кислоту, причем регенерированный таким образом поглотитель, содержащий фумаровую кислоту, полностью или частично каталитически гидрируют и полностью или частично возвращают на стадию поглощения (а), при этом фумаровая кислота подвергается гидрированию до янтарной кислоты.

Изобретение относится к простому способу получения карбоксилатов олова (II) путем взаимодействия металла с окислителем в присутствии стимулирующей добавки йода в бисерной мельнице вертикального типа в уайт-спирите со стеклянным бисером в качестве перетирающего агента в массовом соотношении с загрузкой (без металла) 1:1.

Изобретение относится к способу получения бензоата и замещенных бензоатов олова (IV) прямым взаимодействием диоксида олова с бензойной, салициловой, п-оксибензойной, анисовой, антраниловой, п-аминобензойной, п- и м-нитробензойными, фенилантраниловой, м-хлорбензойной, ацетилсалициловой, 5-аминосалициловой и галловой кислотами в уайт-спирите в бисерной мельнице с высокооборотной (3000 об/мин) мешалкой в присутствии стеклянного бисера как перетирающего агента.

Изобретение относится к способу получения основного бензоата олова(II) путем прямого взаимодействия оксида металла с кислотой в бисерной мельнице в присутствии трибохимического катализатора и перетирающего агента.

Группа изобретений относится к биотехнологии, а именно к композиции молочной кислоты и ее применению для получения полимолочной кислоты и лактида. Композиция молочной кислоты, пригодная в качестве исходного сырья для получения полимолочной кислоты и лактида, включает молочную кислоту, 90%-ный водный раствор которой содержит метанол в концентрации не больше чем 70 м.д., пировиноградную кислоту в концентрации не больше чем 500 м.д., фурфураль в концентрации не больше чем 15 м.д., 5-гидроксиметилфурфураль в концентрации не больше чем 15 м.д., метиллактат в концентрации не больше чем 600 м.д., уксусную кислоту в концентрации не больше чем 500 м.д.

Настоящее изобретение относится к обменнику растворителя и способу улучшения обменной эффективности растворителя СТК. Способ включает следующие этапы: (1) подача суспензии СТК под давлением в обменник растворителя для разделения и получения маточного раствора, маточного раствора со смещенным потоком и взвешенного вещества А соответственно; (2) промывка взвешенного вещества А для получения первого фильтрата, первого фильтрата со смещенным потоком и взвешенного вещества В соответственно; (3) промывка взвешенного вещества В для получения второго фильтрата, второго фильтрата со смещенным потоком и взвешенного вещества С соответственно; (4) промывка взвешенного вещества С для получения третьего фильтрата, третьего фильтрата со смещенным потоком и взвешенного вещества D соответственно; (5) промывка взвешенного вещества D для получения четвертого фильтрата, четвертого фильтрата со смещенным потоком и взвешенного вещества Е соответственно; (6) промывка взвешенного вещества Е для получения пятого фильтрата, пятого фильтрата со смещенным потоком и фильтровального осадка соответственно, при этом пятый фильтрат со смещенным потоком направляется в емкость фильтрата со смещенным потоком при помощи всасывающей машины; и (7) после завершения промывки - промывка фильтровального осадка, получение массы для получения суспензии и отвод этой суспензии.

Изобретение относится к способу получения бензоата олова (II) путем прямого взаимодействия оксида олова (II) с карбоновой кислотой в условиях интенсивного механического перемешивания и использования перетирающего агента, объемной фазы на основе органического растворителя и трибохимического катализатора при соизмеримых с комнатной температурах, где оксид олова (II) дозируют в количестве 0,15-1,00 моль/кг исходной загрузки в мольном соотношении с бензойной кислотой 1:2,10, растворителем объемной фазы берут уайт-спирит, а в качестве перетирающего агента фехраль в массовом соотношении с загрузкой 1:1, загрузку ведут в последовательности уайт-спирит, перетирающий агент, кислота, после чего включают механическое перемешивание и подогрев и в течение 10-24 мин ведут приготовление раствора кислоты с температурой в момент завершения 40-45˚C, после чего подогрев удаляют и, не прекращая перемешивания, вводят трибохимический катализатор в количестве (1÷25)·10-3 моль/кг и оксид олова (II), далее проводят процесс получения карбоксилата при текущем контроле за ходом протекания вплоть до полного превращения оксида в целевую соль, затем перемешивание прекращают, суспензию твердой соли отделяют от перетирающего агента и фильтруют, осадок на фильтре промывают промывным растворителем после отмывки перетирающего агента и элементов реактора от остатков реакционной смеси уайт-спиритом, хорошо отжимают, снимают с фильтра и сушат на воздухе до постоянного веса.

Изобретение относится к технологии органического синтеза, в частности к переработке пентаэритрит-формиатных маточных растворов, и может быть использовано для получения формиата натрия.

Изобретение относится к способу получения очищенной терефталевой кислоты, в котором экономично выполняют способ без использования сушилки, в котором влажные кристаллы сырой терефталевой кислоты очищают в виде суспензии с помощью водной жидкости, без высушивания влажных кристаллов до кристаллического порошка.

Изобретение относится к улучшенному способу удаления ацетальдегида из системы уксусной кислоты, включающему: (i) получение раствора, содержащего метилиодид и ацетальдегид, из системы уксусной кислоты; и (ii) контактирование раствора с ионообменной смолой, где контактирование раствора с ионообменной смолой преобразует, по меньшей мере, часть ацетальдегида для выхода олигомера и где олигомер содержит кротоновый альдегид.

Изобретение относится к способу окисления алкилароматического соединения, включающему контактирование алкилароматического соединения, растворителя, включающего предшественник по меньшей мере одной ионной жидкости, источника брома, катализатора и окислителя для получения продукта окисления, включающего по меньшей мере одно соединение, выбранное из ароматического спирта, ароматического альдегида, ароматического кетона и ароматической карбоновой кислоты, причем растворитель дополнительно включает карбоновую кислоту при массовом соотношении карбоновой кислоты к ионной жидкости от 1:16 до 16:1 и массовое соотношение растворителя и алкилароматического соединения в смеси составляет от 1:1 до 10:1, и в котором продукт окисления содержит менее 2500 ч./млн 4-карбоксибензальдегида.
Изобретение относится к электрохимической технологии обработки водных растворов и может быть использовано для опреснения природных соленых, солоноватых вод, глубокого обессоливания пресной воды, очистки сточных вод.

Изобретение относится к способу получения нафтеновых кислот путем обработки водного раствора смеси натриевых солей нафтеновых кислот с контролем рН среды. Способ характеризуется тем, что раствор мылонафта подают в электродиализатор-синтезатор, содержащий биполярные и катионообменные мембраны, причем в кислотных камерах, образованных катионообменной стороной биполярной мембраны и катионообменной мембраной, циркулирует минеральная кислота, в щелочных камерах, образованных катионообменной мембранной и анионообменной стороной биполярной мембраны циркулирует щелочь, в солевых камерах, образованных катионообменными мембранами, циркулирует мылонафт, у которого под действием электрического поля изменяют рН от 7 до 2 соответствующих рКа кислот, и образовавшиеся нафтеновые кислоты отделяют от водного раствора солей нафтеновых кислот, при этом в кислотных камерах автоматически поддерживают концентрацию кислоты ионами Н+, а в щелочных камерах концентрируют щелочь, которую возвращают на выщелачивание нафтеновых кислот из нефтепродуктов. Данный способ является экологически чистым и не требует использования минеральной кислоты. 3 з.п. ф-лы, 2 ил., 6 пр., 8 табл.

Наверх