Способы и системы получения железа прямого восстановления и газообразного топлива для сталелитейного завода

Авторы патента:


Способы и системы получения железа прямого восстановления и газообразного топлива для сталелитейного завода
Способы и системы получения железа прямого восстановления и газообразного топлива для сталелитейного завода
Способы и системы получения железа прямого восстановления и газообразного топлива для сталелитейного завода
Способы и системы получения железа прямого восстановления и газообразного топлива для сталелитейного завода
Способы и системы получения железа прямого восстановления и газообразного топлива для сталелитейного завода

Изобретение относится к способу получения железа прямого восстановления (DRI) и газообразного топлива для сталелитейного завода с применением коксового газа (COG) и газа основной сталеплавильной печи с подачей кислорода (BOFG). Способ включает следующие стадии: сжатие потока COG в компрессоре; пропускание сжатого потока COG через слой активированного древесного угля с удалением смол из сжатого потока COG; отделение потока газа, обогащенного водородом, от сжатого очищенного потока COG с применением блока адсорбции с перепадом давления (PSA). Далее подачу потока газа, обогащенного водородом, в шахтную печь прямого восстановления в качестве восстановительного газа и подачу потока оставшегося газа из блока PSA в сталелитейный завод в качестве газообразного топлива. При этом способ дополнительно включает рециркулирование потока колошникового газа из шахтной печи прямого восстановления обратно в восстановительный газ. Технический результат изобретения заключается в снижении уровня углеводородов в COG. 7 з.п. ф-лы, 4 ил.

 

ПЕРЕКРЕСТНАЯ ССЫЛКА НА РОДСТВЕННУЮ ЗАЯВКУ

[0001] Настоящая заявка на патент/патент испрашивает преимущество приоритета на одновременно рассматриваемую предварительную заявку на патент США № 62/024767, поданную 15 июля 2014 г. и названную «СПОСОБЫ И СИСТЕМЫ ПОЛУЧЕНИЯ ЖЕЛЕЗА ПРЯМОГО ВОССТАНОВЛЕНИЯ И ГАЗООБРАЗНОГО ТОПЛИВА ДЛЯ СТАЛЕЛИТЕЙНОГО ЗАВОДА С ПРИМЕНЕНИЕМ КОКСОВОГО ГАЗА И ГАЗА ОСНОВНОЙ СТАЛЕПЛАВИЛЬНОЙ ПЕЧИ С ПОДАЧЕЙ КИСЛОРОДА», содержание которой полностью включено в данный документ посредством ссылки.

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ

[0002] Настоящее изобретение относится в целом к способам и системам получения железа прямого восстановления (DRI). Более конкретно, настоящее изобретение относится к способам и системам получения DRI и газообразного топлива для сталелитейного завода с применением коксового газа (COG) и газа основной сталеплавильной печи с подачей кислорода (BOFG).

ПРЕДПОСЫЛКИ СОЗДАНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0003] В различных способах применения целесообразно применять COG как в качестве восстановительного газа для получения DRI, так и в качестве газообразного топлива для сталелитейного завода. Тем не менее, это обычно создает проблемы, связанные с присутствием высокого уровня углеводородов в COG, ограничениями относительно серы в DRI и необходимостью удаления CO2 из рециркулируемого газа.

[0004] Таким образом, в различных иллюстративных вариантах осуществления в настоящем изобретении предусмотрено применение COG одновременно как в качестве восстановительного газа для получения DRI, так и в качестве газообразного топлива для сталелитейного завода. Сначала COG сжимают, затем пропускают через слой активированного древесного угля для удаления смол. Затем COG пропускают через блок адсорбции с перепадом давления (PSA) или подобный, чтобы создать поток H2 высокой чистоты (приблизительно 99% чистоты), подлежащий применению в качестве восстановительного газа в шахтной печи прямого восстановления. Поток H2 высокой чистоты составляет примерно 75% от H2 в COG и примерно 40% от общего потока COG. Остаток COG (включая всю серу и почти все углеводороды), приблизительно 60% от общего COG, направляют на сталелитейный завод в качестве газообразного топлива. В результате применения H2 высокой чистоты в качестве восстановительного газа избегают эндотермических (с поглощением тепла) реакций крекинга углеводородов и реакций риформинга в шахтной печи прямого восстановления, отсутствуют ограничения относительно серы в DRI, и нет необходимости в удалении CO2 из рециркулируемого газа, при этом вода преимущественно является главным побочным продуктом реакций прямого восстановления. Представлены как прямоточные режимы, так и режимы рециркуляции. Необязательно BOFG можно добавлять к потоку восстановительного газа.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ СУЩНОСТИ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0005] В различных иллюстративных вариантах осуществления в настоящем изобретении предусматривают способ получения восстановительного газа для применения при получении железа прямого восстановления и газообразного топлива для применения на сталелитейном заводе, включающий сжатие потока COG в компрессоре; пропускание сжатого потока COG через слой активированного древесного угля с удалением смол из сжатого потока COG; отделение потока газа, обогащенного водородом, от сжатого очищенного потока COG с применением блока PSA или подобного; подачу потока газа, обогащенного водородом, в шахтную печь прямого восстановления в качестве восстановительного газа, необязательно сначала добавление потока BOFG, а также подачу потока оставшегося газа из блока PSA или подобного в сталелитейный завод в качестве газообразного топлива. Поток COG сжимают до приблизительно 5-10 BARG. Поток газа, обогащенного водородом, содержит приблизительно 99% водорода. Поток газа, обогащенного водородом, содержит приблизительно 75% водорода в потоке COG. Поток газа, обогащенный H2, содержит приблизительно 40% от COG. Представлены как прямоточные режимы, так и режимы рециркуляции.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ГРАФИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ

[0006] Настоящее изобретение проиллюстрировано и описано в данном документе со ссылкой на различные графические материалы, на которых одинаковые ссылочные позиции применяют для обозначения одинаковых стадий способа/компонентов систем в соответствующих случаях, и при этом:

[0007] фиг. 1 представляет собой технологическую схему, иллюстрирующую один иллюстративный прямоточный вариант осуществления способа и системы получения DRI и газообразного топлива для сталелитейного завода с применением COG в соответствии с настоящим изобретением;

[0008] фиг. 2 представляет собой технологическую схему, иллюстрирующую один иллюстративный рециркуляционный вариант осуществления способа и системы получения DRI и газообразного топлива для сталелитейного завода с применением COG в соответствии с настоящим изобретением;

[0009] фиг. 3 представляет собой технологическую схему, иллюстрирующую один иллюстративный прямоточный вариант осуществления способа и системы получения DRI и газообразного топлива для сталелитейного завода с применением COG и BOFG в соответствии с настоящим изобретением,

[0010] и фиг. 4 представляет собой технологическую схему, иллюстрирующую один иллюстративный рециркуляционный вариант осуществления способа и системы получения DRI и газообразного топлива для сталелитейного завода с применением COG и BOFG в соответствии с настоящим изобретением.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ СУЩНОСТИ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0011] Кроме того, в различных иллюстративных вариантах осуществления в настоящем изобретении предусматривают применение COG одновременно как в качестве восстановительного газа для получения DRI, так и в качестве газообразного топлива для сталелитейного завода. Сначала COG сжимают, затем пропускают через слой активированного древесного угля для удаления смол. Затем COG пропускают через блок адсорбции с перепадом давления (PSA) или подобный, чтобы создать поток H2 высокой чистоты (приблизительно 99% чистоты), подлежащий применению в качестве восстановительного газа в шахтной печи прямого восстановления. Поток H2 высокой чистоты составляет примерно 75% от H2 в COG и примерно 40% от общего потока COG. Остаток COG (включая всю серу и почти все углеводороды), приблизительно 60% от общего COG, направляют на сталелитейный завод в качестве газообразного топлива. В результате применения H2 высокой чистоты в качестве восстановительного газа избегают эндотермических (с поглощением тепла) реакций крекинга углеводородов и реакций риформинга в шахтной печи прямого восстановления, отсутствуют ограничения относительно серы в DRI, и нет необходимости в удалении CO2 из рециркулируемого газа, при этом вода преимущественно является главным побочным продуктом реакций восстановления оксида железа. Представлены как прямоточные режимы, так и режимы рециркуляции. Необязательно BOFG можно добавлять к потоку восстановительного газа.

[0012] Ссылаясь конкретно на фиг. 1, в одном иллюстративном прямоточном варианте осуществления способа 10, поток COG сначала сжимают до приблизительно 5-10 BARG в компрессоре 12. Сжатый поток COG затем пропускают через слой 14 активированного древесного угля для удаления смол. Затем сжатый очищенный поток COG пропускают через блок 16 PSA или подобный, чтобы создать поток H2 высокой чистоты (приблизительно 99% чистоты), подлежащий применению в качестве восстановительного газа в шахтной печи 18 прямого восстановления. Поток H2 высокой чистоты составляет примерно 75% от H2 в COG и примерно 40% от общего потока COG. Остаток COG (включая всю серу и почти все углеводороды), приблизительно 60% от общего COG, направляют на сталелитейный завод в качестве газообразного топлива. Восстановительный газ предварительно нагревают до приблизительно 950°C в нагревателе 20 для восстановительного газа перед введением в шахтную печь 18 прямого восстановления. Колошниковый газ из шахтной печи 18 прямого восстановления охлаждают и очищают в скруббере 22 для колошникового газа перед отправлением на сталелитейный завод для применения в качестве газообразного топлива.

[0013] Поскольку восстановительный газ почти не содержит углеводороды, избегают эндотермических (т. е. с поглощением тепла) реакций крекинга углеводородов и реакций риформинга в шахтной печи 18 прямого восстановления, предупреждая, таким образом, нежелательное охлаждение и снижение производительности. Поскольку восстановительный газ не содержит серу, DRI не содержит серу, снижаются капитальные и эксплуатационные расходы, и повышается производительность сталелитейного завода. Поскольку восстановительный газ почти не содержит углеводороды или CO, DRI содержит приблизительно 0% углерода.

[0014] Ссылаясь конкретно на фиг. 2, в одном иллюстративном рециркуляционном варианте осуществления способа 110, поток COG сначала сжимают до приблизительно 5-10 BARG в компрессоре 12. Сжатый поток COG затем пропускают через слой 14 активированного древесного угля для удаления смол. Затем сжатый очищенный поток COG пропускают через блок 16 PSA или подобный, чтобы создать поток H2 высокой чистоты (приблизительно 99% чистоты), подлежащий применению в качестве восстановительного газа для применения в шахтной печи 18 прямого восстановления. Поток H2 высокой чистоты составляет примерно 75% от H2 в COG и примерно 40% от общего потока COG. Остаток COG (включая всю серу и почти все углеводороды), приблизительно 60% от общего COG, направляют на сталелитейный завод в качестве газообразного топлива. Восстановительный газ предварительно нагревают до приблизительно 950°C в нагревателе 20 для восстановительного газа перед введением в шахтную печь 18 прямого восстановления. Колошниковый газ из шахтной печи прямого восстановления содержит > 95% H2 + H2O, и его сжимают до приблизительно 5 BARG в компрессоре 24 перед рециркулированием обратно в восстановительный газ после блока 16 PSA.

[0015] Поскольку восстановительный газ почти не содержит углеводороды, избегают эндотермических (т. е. с поглощением тепла) реакций крекинга углеводородов и реакций риформинга в шахтной печи 18 прямого восстановления, предупреждая, таким образом, нежелательное охлаждение и снижение производительности. Поскольку восстановительный газ не содержит серу, DRI не содержит серу, снижаются капитальные и эксплуатационные расходы, и повышается производительность сталелитейного завода. Поскольку восстановительный газ почти не содержит углеводороды или CO, DRI содержит приблизительно 0% углерода. Поскольку рециркулируемый газ содержит > 95% H2 + H2O, для рециркулируемого газового потока не требуется система удаления CO2.

[0016] Ссылаясь конкретно на фиг. 3, в одном иллюстративном прямоточном варианте осуществления способа 210, поток COG сначала сжимают до приблизительно 5-10 BARG в компрессоре 12. Сжатый поток COG затем пропускают через слой 14 активированного древесного угля для удаления смол. Затем сжатый очищенный поток COG пропускают через блок 16 PSA или подобный, чтобы создать поток H2 высокой чистоты (приблизительно 99% чистоты), подлежащий применению в качестве восстановительного газа в шахтной печи 18 прямого восстановления. Поток H2 высокой чистоты составляет примерно 75% от H2 в COG и примерно 40% от общего потока COG. Остаток COG (включая всю серу и почти все углеводороды), приблизительно 60% от общего COG, направляют на сталелитейный завод в качестве газообразного топлива. BOFG, содержащий приблизительно 70% CO, затем добавляют в поток восстановительного газа. Отношение H2/CO в восстановительном газе зависит от того, сколько добавляют BOFG. Восстановительный газ предварительно нагревают до приблизительно 950°C в нагревателе 20 для восстановительного газа перед введением в шахтную печь 18 прямого восстановления. Колошниковый газ из шахтной печи 18 прямого восстановления охлаждают и очищают в скруббере 22 для колошникового газа перед отправлением на сталелитейный завод для применения в качестве газообразного топлива.

[0017] Поскольку восстановительный газ почти не содержит углеводороды, избегают эндотермических (т. е. с поглощением тепла) реакций крекинга углеводородов и реакций риформинга в шахтной печи 18 прямого восстановления, предупреждая, таким образом, нежелательное охлаждение и снижение производительности. Поскольку восстановительный газ не содержит серу, DRI не содержит серу, снижаются капитальные и эксплуатационные расходы, и повышается производительность сталелитейного завода. На содержание углерода в DRI сильно влияет % BOFG в восстановительном газе.

[0018] Ссылаясь конкретно на фиг. 4, в одном иллюстративном рециркуляционном варианте осуществления способа 310, поток COG сначала сжимают до приблизительно 5-10 BARG в компрессоре 12. Сжатый поток COG затем пропускают через слой 14 активированного древесного угля для удаления смол. Затем сжатый очищенный поток COG пропускают через блок 16 PSA или подобный, чтобы создать поток H2 высокой чистоты (приблизительно 99% чистоты), подлежащий применению в качестве восстановительного газа в шахтной печи 18 прямого восстановления. Поток H2 высокой чистоты составляет примерно 75% от H2 в COG и примерно 40% от общего потока COG. Остаток COG (включая всю серу и почти все углеводороды), приблизительно 60% от общего COG, направляют на сталелитейный завод в качестве газообразного топлива. BOFG, содержащий приблизительно 70% CO, затем добавляют в поток восстановительного газа. Отношение H2/CO в восстановительном газе зависит от того, сколько добавляют BOFG. Восстановительный газ предварительно нагревают до приблизительно 950°C в нагревателе 20 для восстановительного газа перед введением в шахтную печь 18 прямого восстановления. Колошниковый газ из шахтной печи 18 прямого восстановления охлаждают и очищают в скруббере 22 для колошникового газа и рециркулируемый газ пропускают через систему 26 удаления CO2 перед рециркулированием обратно в поток восстановительного газа после блока 16 PSA.

[0019] Поскольку восстановительный газ почти не содержит углеводороды, избегают эндотермических (т. е. с поглощением тепла) реакций крекинга углеводородов и реакций риформинга в шахтной печи 18 прямого восстановления, предупреждая, таким образом, нежелательное охлаждение и снижение производительности. Поскольку восстановительный газ не содержит серу, DRI не содержит серу, снижаются капитальные и эксплуатационные расходы, и повышается производительность сталелитейного завода. На содержание углерода в DRI сильно влияет % BOFG в восстановительном газе.

[0020] Хотя настоящее изобретение проиллюстрировано и описано в данном документе со ссылкой на предпочтительные варианты осуществления и его конкретные примеры, специалистам в данной области будет очевидно, что другие варианты осуществления и примеры могут выполнять подобные функции и/или с их помощью можно достичь подобных результатов. Все такие эквивалентные варианты осуществления и примеры находятся в пределах сущности и объема настоящего изобретения, и тем самым предполагаются, и при этом могут быть охвачены следующей не имеющей ограничительного характера формулой изобретения.

1. Способ получения восстановительного газа для применения при получении железа прямого восстановления (DRI) и газообразного топлива для применения на сталелитейном заводе, включающий:

сжатие потока коксового газа (COG) в компрессоре;

пропускание сжатого потока COG через слой активированного древесного угля с удалением смол из сжатого потока COG;

отделение потока газа, обогащенного водородом, от сжатого очищенного потока COG с применением блока адсорбции с перепадом давления (PSA);

подачу потока газа, обогащенного водородом, в шахтную печь прямого восстановления в качестве восстановительного газа и

подачу потока оставшегося газа из блока PSA в сталелитейный завод в качестве газообразного топлива,

при этом способ дополнительно включает рециркулирование потока колошникового газа из шахтной печи прямого восстановления обратно в восстановительный газ.

2. Способ по п.1, дополнительно включающий добавление потока газа основной сталеплавильной печи с подачей кислорода (BOFG) к потоку газа, обогащенного водородом.

3. Способ по п.1, где поток коксового газа сжимают до 5-10 BARG.

4. Способ по п.1, где поток газа, обогащенного водородом, содержит 99% водорода.

5. Способ по п.1, где поток газа, обогащенного водородом, содержит 75% водорода из потока коксового газа.

6. Способ по п.1, где 40% потока коксового газа применяют для образования восстановительного газа.

7. Способ по п.1, дополнительно включающий охлаждение и проведение очистки потока колошникового газа.

8. Способ по п.1, дополнительно включающий удаление диоксида углерода из рециркулируемого газа.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к шихте для прямого восстановления железа в шахтной печи, способу ее производства и способу производства железа прямого восстановления. Шихта содержит продукт переработки железной руды в виде кусковой железной руды, спекшихся кусков руды, окатышей или брикетов, имеющий слой пористого покрытия с пористостью от 20 до 50 об.% и содержащий по меньшей мере оксид Ca или оксид Mg.

Изобретение относится к области производства железа прямого восстановления DRI. Способ предусматривает прямое восстановление железа из частиц оксида железа в реакторе восстановления при 750°С с помощью восстановительного газа, содержащего H2, СО, СО2, Н2О и метан.

Изобретение относится к способам восстановления оксида железа до металлического железа с применением коксового газа. Изобретение предусматривает замену установки риформинга альтернативным компонентом, с помощью которого возможно превращение коксового газа в восстановительный газ/синтез-газ, пригодный для прямого восстановления, с минимальной обработкой или очисткой.

Изобретение относится к способам для восстановления оксида железа до металлического железа на заводе с полным металлургическим циклом производства, на котором имеется коксовая печь и/или сталеплавильная печь с подачей кислорода.

Изобретение относится к устройству и способу изготовления губчатого металла или чугуна из содержащего оксид металла кускового материала с применением восстановительного газа.

Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано в области получения губчатого железа в шахтной печи. Осуществляют газовую термообработку кусковой руды или окатышей в зоне металлизации шахтной печи с применением газа-восстановителя, получаемого в газокислородном реакторе путем неполного сгорания природного газа кислородом при их тщательном смешении.

Изобретение относится к получению губчатого железа высокого качества из кусковой руды или окатышей в шахтной печи (ШП) с использованием природного газа и оборотного рециркуляционного газа.

Изобретение относится к системе и способу восстановления оксида железа до металлического железа на сталелитейном заводе с полным циклом. Система содержит шахтную печь прямого восстановления, в которой восстанавливают оксид железа до металлического железа с применением потока восстановительного газа и обеспечивают отходящий газ, источник коксового газа (COG) для введения COG в содержащий по меньшей мере часть отходящего газа поток восстановительного газа, используемого в указанной шахтной печи прямого восстановления, и трубопровод для передачи части COG из источника COG в переходную зону шахтной печи прямого восстановления.

Изобретение относится к системе и способу восстановления оксида железа до металлического железа с применением коксового газа и газа сталеплавильной кислородной печи.

Изобретение относится к способу и установке для производства железа прямого восстановления посредством прямого контакта оксидов железа с потоком рециркулирующих и регенерируемых горячих восстановительных газов, содержащих водород и моноксид углерода.

Изобретение раскрывает модификатор горения твердого, жидкого или газообразного топлива, который содержит катализатор горения и органический растворитель, при этом в качестве катализатора горения используется дициклопентадиенилтрикарбонил марганца, а в качестве органического растворителя - метилбензол при следующем соотношении компонентов, масс.%: дициклопентадиенилтрикарбонил марганца 5-20 органический растворитель 80-95. Технический результат заключается в повышении температуры горения твердого, жидкого или газообразного топлива при уменьшении количества токсичных веществ в отходящих газах процесса горения топлива.

Изобретение относится к устройствам обработки жидких углеводородных топлив. Предложено устройство для обработки жидких и газообразных веществ, содержащих водород и углеводород, состоящее из немагнитного, цилиндрического, выполненного из латуни наружного корпуса 1, содержащего выпускную часть 6 и внутреннюю часть 3 с резьбой, в которую вставлен узел цилиндрических магнитов, состоящий из тринадцати неодимовых редкоземельных магнитов, выполненных в форме круглого кольца с центральным отверстием и разделенных немагнитными ПВХ-прокладками, выполненными в форме тонкого круглого кольца.

Изобретение относится к способу удаления кислотных газов, прежде всего диоксида углерода и сероводорода, из богатой углеводородом фракции, прежде всего природного газа.

Изобретение описывает способ получения твердого топлива, включающий стадии, на которых приготавливают суспензию путем смешивания порошкообразного низкосортного угля и масла; испаряют влагу, содержащуюся в суспензии, с помощью нагревания и разделяют суспензию, полученную после стадии испарения, на твердый материал и жидкость, при этом стадия испарения включает в себя стадии, на которых подогревают суспензию в первом пути циркуляции и нагревают подогретую суспензию во втором пути циркуляции, который отличен от первого пути циркуляции, причем технологический пар, образующийся на стадии испарения, используется в качестве теплоносителя для любой одной из стадии подогрева и стадии нагревания, и вводимый извне пар используется в качестве теплоносителя для другой стадии.

Изобретение относится к газообрабатывающей промышленности. Для декарбонизации углеводородного газа путем промывки растворителем газ приводят в контакт с поглотительным раствором для получения газа, обедненного CO2, и поглотительного раствора, наполненного CO2.

Изобретение раскрывает способ подготовки попутных нефтяных и природных газов для использования в энергоустановках, состоящий в снижении концентрации соединений газа, имеющих низкую детонационную стойкость и повышающих вероятность смоло- и сажеобразования, путем каталитической пароуглекислотной конверсии при температуре, не превышающей 450ºС с последующей подачей конвертируемых газов в топливный тракт двигателя энергоустановки, при этом в качестве двигателя энергоустановки применяют двухтопливный газодизельный двигатель, который первоначально запускают на дизельном топливе, отходящие газы газодизельного двигателя подают на катализаторный блок каталитического риформера для его разогрева, после чего осуществляют подачу в каталитический блок попутных нефтяных и природных газов, при этом в качестве окислителя для проведения каталитической пароуглекислотной конверсии используют атмосферный воздух и часть продуктов отходящих газов газодизельного двигателя, содержащих пары воды и двуокись углерода, а перед подачей конвертируемых газов в топливный тракт газодизельного двигателя осуществляют дополнительную очистку от механических частиц и охлаждение.

Изобретение относится к двум вариантам способа получения метана. Один из вариантов включает в себя приведение в контакт водной текучей среды, содержащей по меньшей мере одно нежелательное составляющее, с гетерогенным катализатором при давлении от приблизительно 20 атм до приблизительно 240 атм и температуре от 150°C до приблизительно 373°C для гидролиза по меньшей мере одного нежелательного составляющего в текучей среде и генерирования количества метана, причем гетерогенный катализатор содержит элемент, выбранный из группы, состоящей из рутения, никеля, кобальта, железа и их сочетаний, и твердую подложку, выбранную из группы, состоящей из оксида алюминия, диоксида кремния и карбида.

Изобретение относится к установке для получения гидрата метана, содержащая выполненный в виде вертикальной колонки реактор, внутри которого выполнены функциональные камеры и к которому подведены магистральный газопровод метана, водопровод с насосом и компрессором, и холодильная система.
Изобретение относится к способу переработки природных и попутных нефтяных углеводородных газов с повышенным содержанием тяжелых гомологов метана в топливный газ путем смешивания углеводородного газа с кислородом или кислородсодержащим газом в мольном соотношении углерод тяжелых компонентов : кислород 10÷1:1 и проведения прямого парциального окисления тяжелых компонентов при температуре 350-420°С и давлении 10-40 бар с получением паро-газовой смеси, содержащей углеводородные газы, СО, оксигенаты и Н2О, которую затем смешивают с кислородом или кислородсодержащим газом до содержания кислорода 2-5% об.

Изобретение раскрывает установку паровой конверсии сернистого углеводородного газа, которая оснащена линией ввода сырьевого газа и линией вывода конвертированного газа с рекуперационным устройством, включает также нагреватель и конвертор, при этом установка оборудована узлом адсорбционного обессеривания, состоящим, по меньшей мере, из двух переключаемых адсорберов, по меньшей мере один из которых, находящийся в режиме регенерации адсорбента, соединен с линией вывода конвертированного газа в дефлегматор, установленный в качестве рекуперационного устройства и оснащенный линией вывода подготовленного газа, а остальные адсорберы, находящиеся в режиме адсорбции, установлены на линии ввода сырьевого газа, кроме того, установка оснащена блоком подготовки воды, соединенным линией подачи подготовленной воды с линией подачи сырьевого газа после адсорбера и оснащенным линиями ввода воды, подачи дегазированного водного конденсата из дефлегматора и вывода солевого концентрата, при этом нагреватель установлен на линии подачи парогазовой смеси из дефлегматора в конвертор.

© Патентный поиск, поиск патентов на изобретения - FindPatent.RU 2012-2024
Политика конфиденциальности 2014-07-15 2019-01-01T16:52:10
Наверх