Способ получения стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинолсодержащего сырья

Авторы патента:

Петухов Александр Александрович (RU)

Ситмуратов Тулкинбек Сабирбаевич (UZ)

C07C15/46 - стирол; алкилзамещенные в кольце стиролы

Владельцы патента RU 2767422:

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Казанский национальный исследовательский технологический университет» (ФГБОУ ВО «КНИТУ») (RU)

Изобретение относится к способу получения стирола жидкофазной дегидротацией метилфенилкарбинолсодержащего сырья в присутствии кислотного катализатора и добавок в реакторе-ректификаторе колонного типа, состоящем из кубовой и паровой зон. Способ характеризуется тем, что в качестве метилфенилкарбинолсодержащего сырья берут фракцию метилфенилкарбинола совместно с отходом со стадии парофазной дегидратации метилфенилкарбинола процесса совместного получения оксида пропилена и стирола, содержащего высококипящие простые и сложные ароматические эфиры, кубовая зона реактора-ректификатора оборудована тонкопленочным испарителем, при этом сырье совместно с катализатором и добавками подают на верхнюю распределительную часть пленочного испарителя при температуре 190-220°С, а под испаритель, в слой реакционной массы куба, вводят «острый» водяной пар, пары продуктов реакции, полученные в кубовой зоне, направляют в паровую зону реактора-ректификатора, оборудованного каплеотбойниками, из которой продукты реакции с температурой 92-95°С направляют в систему охлаждения, а затем в систему разделения продуктов реакции. Изобретение позволяет сократить удельный расход метилфенилкарбинольного сырья на 1 т стирола в расчете на метилфенилкарбинол с 1,32 до 0,83 т/т стирола или в 1,6 раза. 2 з.п. ф-лы, 1 табл., 4 пр.

Изобретение относится к нефтехимической и химической промышленности и предназначено для получения стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинолсодержащего сырья.

Стирол является одним из важнейших продуктов химической промышленности. Он широко применяется для получения полистирола, термоэластопластов и синтетических каучуков, различных лакокрасочных композиций.

Промышленное производство стирола методом парофазной дегидратации метилфенилкарбинола освоено в России в 1982 году в ПАО «Нижнекамскнефтехим» на заводе совместного получения оксида пропилена и стирола. Получение совокупного продукта делает этот процесс экономически выгодным в сравнении с раздельными процессами получения оксида пропилена и стирола. Однако в ходе освоения процесса выявлен ряд существенных недостатков парофазной дегидратации метилфенилкарбинола, связанных с ужесточением экономических и экологических требований, одним из которых является образование трудно утилизируемых высококипящих продуктов, приводящих к увеличению удельного расхода сырья на 1 тонну стирола и увеличению стоимости целевого продукта.

Для решения вышеуказанных проблем используют технологию производства стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинола в присутствии кислотного катализатора.

Известен способ получения стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинола в присутствии кислотного катализатора, в котором в качестве катализатора используют амид серной кислоты, и/или амид сульфоновой кислоты, и/или их производные, указанный катализатор берут в количестве 0,0001 - 1,5 мас. % в расчете на метилфенилкарбинол, процесс ведут при температуре 120 - 220°С.

Преимущественное выполнение способа, когда дегидратацию метилфенилкарбинола проводят в присутствии добавок кислородсодержащих и/или азотсодержащих органических соединений, см. RU Патент №2132322, С07С 15/46 (1995.01), 1999.

Недостатком известного способа является завышенный удельный расход сырья на 1 тонну стирола.

Известен способ получения стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинолсодержащего вещества при повышенной температуре в присутствии в качестве катализатора серной кислоты, в котором в качестве метилфенилкарбинолсодержащего сырья используют фракцию метилфенилкарбинола совместного производства окиси пропилена и стирола, содержащую в своем составе метилфенилкарбинол 65-85 мас. %, ацетофенон 2,96-14,95 мас. %, тяжелые продукты 2,96-3,6 мас. %, остальную сумму продуктов, включающих бензальдегид, стирол, толуол, бензол, α-метилстирол, а также смесь соединений металлов постоянной валентности 1а и/или 2а групп 3 и/или 4-го периодов системы Менделеева, и железа, взятых в суммарном количестве в расчете на металл не более 0,01 мас. %, в качестве катализатора используют серную кислоту, модифицированную введением кислородсодержащих органических соединений и/или азотсодержащих соединений, в качестве кислородсодержащих органических соединений используют кетон, спирт, карбоновую кислоту, алкиленгликоль, простые и сложные эфиры, полученные на основе окисей олефинов и метилфенилкарбинола, органических кислот и фенолов, и/или их смесь, а в качестве азотсодержащего органического соединения используют амины, аминоспирты, основание Манниха, оксихинолин-, алкил-, диалкилгидроксиламин, гидразин, пиридин, амиды, такие как формамид, алкилформамид, диалкилформамид, ацетамид, карбамид, сульфамид, амидосерная кислота, их производные и/или их смеси, дегидратацию проводят в каскаде из 2-5 реакторов при температуре 110 - 220°С катализатор вводят непосредственно в реактор и/или с исходным, и/или с возвратными продуктами в виде растворов, суспензий или эмульсий.

Преимущественное выполнение способа получения стирола, когда дегидратацию проводят в присутствии водорода, см. RU Патент №2141933, МПК С07С 1/24 (2006.01), С07С 15/46 (2006.01), 1999.

Недостатком известного способа является завышенный удельный расход метилфенилкарбинола на получение 1 тонны стирола.

Наиболее близким по технической сущности является способ получения стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинолсодержащего сырья - фракции метилфенилкарбинола совместного производства оксида пропилена и стирола в присутствии катализатора кислотного типа в реакторе-ректификаторе колонного типа, содержащем кубовую часть, встроенный теплообменник и ректификационную часть (паровая зона), в котором процесс осуществляют в реакторе-ректификаторе, выполненном таким образом, что объем кубовой части реактора-ректификатора составляет не более 80% от объема встроенного теплообменника, температуру в кубовой части реактора-ректификатора выдерживают 140-205°С, а температуру в ректификационной части (паровой зоне) реактора-ректификатора - 130-180°С, подачу метилфенилкарбинолсодержащего сырья осуществляют на встроенный теплообменник и/или под встроенный теплообменник реактора-ректификатора, катализатор вводят непосредственно в реактор и/или с исходным, и/или с возвратным продуктами в виде растворов, суспензий или эмульсий.

В качестве верхнего продукта реактора-ректификатора отбирают продукт, содержащий до 78,6 мас. % стирола, часть кубовой жидкости реактора-ректификатора направляют в рецикл.

Селективность процесса составляет 98,4%, конверсия - 99,9%, см. RU Патент №2296114, МПК С07С 1/24 (2006.01), С07С 15/46 (2006.01), B01D 3/32(2006.01), 2007.

Недостатком известного способа получения стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинолсодержащего сырья - фракции метилфенилкарбинола (МФК) совместного производства оксида пропилена и стирола является завышенный удельный расход сырья на получение 1 тонны (далее т) стирола.

Технической проблемой является уменьшение удельного расхода сырья - метилфенилкарбинола на получение 1 т стирола при получении стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинолсодержащего сырья совместного производства оксида пропилена и стирола.

Техническая проблема уменьшение удельного расхода сырья -метилфенилкарбинола на получение 1 т стирола решается способом получения стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинолсодержащего сырья, в присутствии кислотного катализатора и добавок в реакторе-ректификаторе колонного типа, состоящая из кубовой и паровой зон, согласно изобретению в качестве метилфенилкарбинолсодержащего сырья берут фракцию метилфенилкарбинола совместно с отходом со стадии парофазной дегидратации метилфенилкарбинола процесса совместного получения оксида пропилена и стирола, содержащего высококипящие простые и сложные ароматические эфиры, кубовая зона реактора-ректификатора оборудована тонкопленочным испарителем, при этом сырье совместно с катализатором и добавками подают на верхнюю распределительную часть пленочного испарителя при температуре 190-220°С, а под испаритель, в слой реакционной массы куба, вводят «острый» водяной пар, пары продуктов реакции, полученные в кубовой зоне, направляют в паровую зону реактора-ректификатора, оборудованного каплеотбойниками, из которой продукты реакции с температурой 92-95°С направляют в систему охлаждения, а затем в систему разделения продуктов реакции.

Преимущественное выполнение, когда в качестве катализатора используют сульфаминовую кислоту; когда отход со стадии парофазной дегидратации метилфенилкарбинола процесса совместного получения оксида пропилена и стирола в метилфенилкарбинолсодержащем сырье составляет до 40 мас. %

Решение технической задачи позволяет сократить удельный расход метилфенилкарбинольного сырья в расчете на метилфенилкарбинол с 1,32 до 0,83 т/т стирола или в 1,12÷1,6 раза.

Осуществление заявленного способа получения стирола иллюстрируют следующие примеры конкретного выполнения.

Пример 1 для сравнения

Процесс получения стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинолсодержащего сырья - фракции метилфенилкарбинола совместного производства оксида пропилена и стирола с содержанием, мас. %: метилфенилкарбинола (МФК) 82,47, ацетофенона (АЦФ) 13,69, осуществляют в реакторе-ректификаторе колонного типа, содержащем кубовую и паровую зону. Кубовая зона реактора-ректификатора оборудована тонкопленочным испарителем, при этом сырье совместно с катализатором сульфаминовой кислотой в количестве 0,01 мас. % и добавками: основание Манниха и нитробензол, взятых в количестве 0,005 и 0,02 мас. %, соответственно, подают на верхнюю распределительную часть пленочного испарителя при температуре 190°С.

Пары продуктов реакции, полученные в кубовой зоне, направляют в паровую зону реактора-ректификатора, оборудованного каплеотбойниками, а из паровой зоны с температурой 140-160°С направляют в систему охлаждения, а затем в систему разделения продуктов реакции. Проведение процесса получения стирола в указанных условиях обеспечивает конверсию МФК 97,3% при селективности образования стирола 99,1% мол. Содержание стирола в верхней углеводородной и кубовой фракциях составляет 77,4 мас. % и 25,2 мас. %, соответственно. После выделения стирола в размере 76 мас. %, удельный расход МФК соответствует значению 1,32 т/т стирола. Теоретический удельный расход МФК - 1,173 т/т стирола.

Удельный расход МФК превышает теоретический на 0,147 т/т.

Примеры 2 - 4 по заявляемому объекту.

Пример 2

Процесс получения стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинолсодержащего сырья, состоящая на 90 мас. %. из фракции метилфенилкарбинола совместного производства оксида пропилена и стирола с содержанием, мас. %: метилфенилкарбинола (МФК) 82,47, ацетофенона (АЦФ) 13,69, соответственно, и 10 мас. % отхода со стадии парофазной дегидратации метилфенилкарбинола процесса совместного получения оксида пропилена и стирола, содержащего высококипящие простые и сложные ароматические эфиры. Кубовая зона реактора-ректификатора оборудована тонкопленочным испарителем, при этом сырье совместно с катализатором сульфаминовой кислотой в количестве 0,01 мас. % и добавками: основание Манниха и нитробензол, взятых в количестве 0,005 и 0,02 мас. %, соответственно, подают на верхнюю распределительную часть пленочного испарителя при температуре 190°С, а под испаритель, в слой реакционной массы куба вводят «острый» водяной пар.

Пары продуктов реакции, полученные в кубовой зоне, направляют в паровую зону реактора-ректификатора, оборудованного каплеотбойниками, из которой продукты реакции с температурой 92-95°С направляют в систему охлаждения, а затем в систему разделения продуктов реакции. В верхней углеводородной фракции содержание стирола составляет 97,8 мас. %, содержание стирола в кубовом продукте составляет 0,05 мас. %. По результатам анализа конверсия МФК составляет 97,5% при селективности образования стирола 108,4 мол % в расчете на прореагировавший МФК.

Удельный расход МФК в расчете на 1 т стирола равен 1,18 т/т, что больше теоретического значения на 0,007 т/т.

Как видно из полученных данных, удельный расход сырья по сравнению с примером 1 меньше на 0,14 т/т стирола.

Пример 3 осуществляют аналогично примеру 2.

Процесс получения стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинолсодержащего сырья, состоящая на 80 мас. % из фракции метилфенилкарбинола совместного производства оксида пропилена и стирола с содержанием, мас. %: метилфенилкарбинола (МФК) 82,47, ацетофенона (АЦФ) 13,69, соответственно, и 20 мас. % отхода со стадии парофазной дегидратации метилфенилкарбинола процесса совместного получения оксида пропилена и стирола, содержащего высококипящие простые и сложные ароматические эфиры. Кубовая зона реактора-ректификатора оборудована тонкопленочным испарителем. Процесс осуществляют с использованием в качестве катализатора серной кислоты, взятой в количестве 0,05 мас. % в присутствии в качестве добавки оксихинолин в количестве 0,02 мас. %, реакционную массу подают на верхнюю распределительную часть пленочного испарителя при температуре 220°С, а под испаритель, в слой реакционной массы куба водят «острый» водяной пар.

В верхней углеводородной фракции содержание стирола составляет 95,1 мас. %. Содержания стирола в кубовом продукте не обнаружено. Конверсия МФК составляет 99,1% при селективности образования стирола 117,3 мол % в расчете на прореагировавший МФК.

Удельный расход МФК в расчете на 1 т стирола составляет 1,09 т/т, что меньше теоретического на 0,083 т/т.

Как видно из полученных данных, удельный расход сырья по сравнению с примером 1 меньше на 0,23 т/т стирола.

Пример 4

Процесс получения стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинолсодержащего сырья, состоящая на 60 мас. % из фракции метилфенилкарбинола совместного производства оксида пропилена и стирола с содержанием, мас. %: метилфенилкарбинола (МФК) 82,47, ацетофенона (АЦФ) 13,69, соответственно, и 40 мас. % отхода со стадии парофазной дегидратации метилфенилкарбинола процесса совместного получения оксида пропилена и стирола, содержащего высококипящие простые и сложные ароматические эфиры. Кубовая зона реактора-ректификатора оборудована тонкопленочным испарителем

Процесс осуществляют в присутствии в качестве катализатора сульфаминовой кислоты, взятой в количестве 0,04 мас. % и добавок, таких, как основание Манниха 0,01 и диэтиламин в количестве 0,008 мас. %, реакционную массу подают на верхнюю распределительную часть пленочного испарителя при температуре 210°С, а под испаритель, в слой реакционной массы куба вводят «острый» водяной пар.

В верхней углеводородной фракции содержание стирола составляет 98,2 мас %. Содержания стирола в кубовом продукте не обнаружено. Конверсия МФК составляет 99,5% при селективности образования стирола 136,3 мол % в расчете на прореагировавший МФК.

Удельный расход МФК на 1 т стирола составляет 0,83 т/т, что меньше теоретического на 0,343 т/т.

Как видно из полученных данных, удельный расход сырья по сравнению с примером 1 меньше на 0,49 т/т стирола.

Как видно из примеров конкретного выполнения, заявленный способ получения стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинолсодержащего сырья позволяет сократить удельный расход сырья на 1 т стирола? в расчете на метилфенилкарбинол с 1,32 до 0,83 т/т стирола или в 1,12÷1,6 раза.

1. Способ получения стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинолсодержащего сырья в присутствии кислотного катализатора и добавок в реакторе-ректификаторе колонного типа, состоящем из кубовой и паровой зон, отличающийся тем, что в качестве метилфенилкарбинолсодержащего сырья берут фракцию метилфенилкарбинола совместно с отходом со стадии парофазной дегидратации метилфенилкарбинола процесса совместного получения оксида пропилена и стирола, содержащего высококипящие простые и сложные ароматические эфиры, кубовая зона реактора-ректификатора оборудована тонкопленочным испарителем, при этом сырье совместно с катализатором и добавками подают на верхнюю распределительную часть пленочного испарителя при температуре 190-220°С, а под испаритель, в слой реакционной массы куба, вводят «острый» водяной пар, пары продуктов реакции, полученные в кубовой зоне, направляют в паровую зону реактора-ректификатора, оборудованного каплеотбойниками, из которой продукты реакции с температурой 92-95°С направляют в систему охлаждения, а затем в систему разделения продуктов реакции.

2. Способ получения стирола по п. 1, отличающийся тем, что в качестве катализатора используют сульфаминовую кислоту.

3. Способ получения стирола по п. 1, отличающийся тем, что отход со стадии парофазной дегидратации метилфенилкарбинола процесса совместного получения оксида пропилена и стирола в метилфенилкарбинолсодержащем сырье составляет до 40 мас.%.

Изобретение относится к нефтехимической и химической промышленности и предназначено для получения стирола парофазной дегидратацией метилфенилкарбинола. Предложен способ активации катализатора на основе гамма-оксида алюминия для получения стирола путем парофазной дегидратации метилфенилкарбинола и способ его применения.

Очищение потока отходов в технологическом процессе совместного производства пропиленоксида и стирола // 2756585

Изобретение относится к способу очищения потока отходов (два варианта), полученного в ходе производства пропиленоксида или стирола. Согласно одному из вариантов способ включает стадию: (a) реакции органического потока с водой и диоксидом углерода, в результате чего из органического потока извлекается натрий; (b) отделения водной суспензионной фазы, содержащей натриевую соль, от органической фазы, имеющей пониженное содержание натрия по сравнению с органическим потоком; и (с) ионообменной обработки органической фазы, где органический поток представляет собой тяжелый остаток, полученный в ходе совместного производства пропиленоксида и стирола.

Синтез арильных соединений // 2755580

Предложен способ синтеза соединения Формулы (1) или его фармацевтически приемлемой соли Формула (1), где n равно 2-6, и каждый R1 независимо выбран из -NRaRb, где Ra представляет собой Н и Rb представляет собой Н или C1-4 алкил; или , где n равно 1-8 и Ra представляет собой Н, и Rb выбран из Н или C1-4 алкила; или-C(O)ORa или -(CH2)mC(O)ORa, где m равно 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7 или 8, каждый Rb независимо выбран из H или C1-4 алкила и каждый Ra независимо выбран из H или C1-4 алкила; где способ включает следующие стадии: (i) введение в реакцию соединения Формулы (2), где n равно 2-6, и X представляет собой галоген; с соединением Формулы (3), где Y представляет собой -BK-G3M+; G представляет собой галоген; М представляет собой любой металл группы (I); и К представляет собой 1 или 2; в условиях реакции из первого набора в присутствии палладиевого катализатора и основания с получением соединения Формулы (4), где n представляет собой 2-6; и (ii) введение в реакцию соединения Формулы (4) с одним, двумя, тремя или четырьмя соединениями формулы (5), где D представляет собой галоген, галогенид металла Группы I или Группы II, трифталат или -N2+BF4-, и R1 независимо выбран из -NRaRb, где Ra представляет собой Н и Rb представляет собой Н или C1-4 алкил; или , где n равно 1-8 и Ra представляет собой Н, и Rb выбран из Н или C1-4 алкила; или -C(O)ORa или -(CH2)mC(O)ORa, где m равно 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7 или 8, каждый Rb независимо выбран из H или C1-4 алкила и каждый Ra независимо выбран из H или C1-4 алкила; в условиях реакции из второго набора в присутствии палладиевого катализатора и основания с получением соединения Формулы (1).

Способ получения пористого керамического каталитического конвертера и способ получения α-метилстирола с его использованием // 2750423

Изобретение относится к области получения широковостребованных мономеров для производства синтетических каучуков и, более конкретно, к способу получения α-метилстирола путем дегидрирования кумола. Предложен способ получения пористого керамического каталитического конвертера путем самораспространяющегося высокотемпературного синтеза из алюмосодержащей шихты, содержащей мас.%: α-Аl2О3 - 85-95; MgO - 1-5; SiC - 5-9, с формованием пористой керамической трубки, в котором на поверхности трубки золь-гель методом формируют дополнительный промежуточный слой γ-Аl2О3, после чего наносят каталитически активные компоненты, последовательно пропитывая поверхность трубки водными растворами карбоната калия и нитрата церия, а затем раздельно наносят водно-спиртовые растворы комплексов NBu4ReO4 и (NH4)6W12O39⋅H2O, и прокаливают трубку в токе воздуха ступенчато увеличивая температуру с получением каталитического конвертера дегидрирования этилбензола в α-метилстирол.

Способ получения пористого керамического каталитического конвертера и способ получения стирола с его использованием // 2750322

Изобретение относится к области получения широко востребованных мономеров для производства синтетических каучуков, и более конкретно к способу получения стирола путем дегидрирования этилбензола. Предложен способ получения пористого керамического каталитического конвертера путем самораспространяющегося высокотемпературного синтеза из алюмосодержащей шихты, содержащей мас.%: α-Al2O3 - 85-95; MgO - 1-5; SiC - 5-9, с формованием пористой керамической трубки, в котором на поверхности трубки золь-гель методом формируют дополнительный промежуточный слой γ-Al2O3, после чего наносят каталитически активные компоненты, последовательно пропитывая поверхность трубки водными растворами карбоната калия и нитрата церия, а затем раздельно наносят водно-спиртовые растворы комплексов NBu4ReO4 и (NH4)6W12O39⋅H2O, и прокаливают трубку в токе воздуха ступенчато увеличивая температуру с получением каталитического конвертера дегидрирования этилбензола в стирол.

Улучшение качества потока побочного продукта в технологическом процессе совместного производства пропиленоксида и стирола // 2740449

Настоящее изобретение относится к вариантам способа улучшения качества потока побочного продукта в технологическом процессе производства пропиленоксида (PO) или в процессе совместного производства пропиленоксида и стиролового мономера (POSM). Один из вариантов способа включает следующие стадии: (а) обработку этилбензола и кислорода в технологическом процессе производства пропиленоксида (PO) или в процессе совместного производства пропиленоксида и стиролового мономера (POSM) с получением выходящего продукта; (b) отделение этилбензола и стирола от выходящего продукта и получение органического потока, содержащего по меньшей мере одно кислородсодержащее соединение; (с) гидроочистку органического потока в присутствии катализатора гидроочистки, содержащего молибден, с получением продукта гидроочистки, содержащего этилбензол, при этом гидроочистку осуществляют при температуре на впуске, составляющей от 150 до 300°С, и при температуре на выходе, больше чем или равной 350°С; и (d) отделение потока продукта этилбензола от продукта гидроочистки с получением потока остаточного продукта.

Окисление алкана до алкена // 2733408

Изобретение относится к способу превращения алкана в алкен. Способ включает: (a) контактирование алкана и (i) окисляющего электрофила, содержащего элемент основной группы, выбранный из галлия, германия, мышьяка, олова, таллия, свинца, сурьмы, селена, теллура, висмута или иода, в окисленной форме, или (ii) окислителя и восстановленной формы окисляющего электрофила, в жидкой среде, содержащей кислородную кислоту, с получением окисленного промежуточного соединения и восстановленной формы окисляющего электрофила; и (b) проведение реакции элиминирования для окисленного промежуточного соединения с получением алкена и кислородной кислоты.

Способ выделения стирола из фракции c8 пироконденсата // 2722271

Изобретение относится к области нефтехимии и может быть использовано в нефтехимической промышленности, конкретно в процессе выделения стирола из фракции C8 пироконденсата. Изобретение касается способа выделения стирола из фракции С8 пироконденсата, заключающегося в выделении стирола из сырьевого потока путем последовательного прохождения последним колонны экстрактивной ректификации, колонны отгонки стирола и промывной колонны, в котором используют дополнительную колонну жидкостной экстракции с этиленгликолем, расположенную перед колонной экстрактивной ректификации, при этом температуру низа в колонне экстрактивной ректификации поддерживают на уровне 120°С, температуру в колонне отгонки стирола поддерживают 130°С.

Способ получения стирола // 2721773

Изобретение относится к способу получения стирола путем парофазной дегидратации метилфенилкарбинолсодержащего сырья при повышенной температуре на катализаторе, содержащем окись алюминия в присутствии водяного пара при массовом соотношении пар: метилфенилкарбинол, равном (1,0-1,2):1,0 соответственно. Способ характеризуется тем, что дегидратацию в течение первых 50 часов проводят при величине разбавления пар: метилфенилкарбинол на 20-30% превышающей среднецикловую величину разбавления, после снижения конверсии метилфенилкарбинола менее 98% при величине разбавления пар: метилфенилкарбинол на 12-15% ниже среднецикловой величины разбавления.

Способ получения стирола // 2721772

Способ может быть использован в нефтехимической и других отраслях химической промышленности. Для получения стирола осуществляют парофазную дегидратацию метилфенилкарбинолсодержащего сырья на катализаторе, содержащем окись алюминия, в присутствии водяного пара.

Способ получения лёгких олефинов из различных сырьевых потоков // 2764907

Изобретение относится к способам переработки потоков химических реагентов. Описаны способы переработки потоков химических реагентов, включающие в себя: управление первым химическим процессом, включающее в себя приведение в контакт первого сырьевого потока с первым катализатором в реакторе, при этом указанный реактор включает в себя входную секцию реактора, работающую в режиме реактора с быстрым псевдоожиженным, турбулентным или кипящим слоем, и выходную секцию реактора, работающую в режиме реактора с восходящим потоком разбавленной фазы, причем входная секция реактора имеет среднюю площадь поперечного сечения, составляющую по меньшей мере 150% от средней площади поперечного сечения выходной секции реактора, и при этом приведение в контакт первого сырьевого потока с первым катализатором вызывает первую реакцию, в процессе которой образуется первый поток продукта; остановку первого химического процесса и удаление первого катализатора из реактора; а также управление вторым химическим процессом, включающее в себя приведение в контакт второго сырьевого потока со вторым катализатором в реакторе, при этом приведение в контакт второго сырьевого потока со вторым катализатором вызывает вторую реакцию, в которой образуется второй поток продукта; при этом: первая реакция представляет собой реакцию дегидрогенизации, реакцию крекинга, реакцию дегидратации или реакцию превращения метанола в олефины; вторая реакция представляет собой реакцию дегидрогенизации, реакцию крекинга, реакцию дегидратации или реакцию превращения метанола в олефины; а также первая реакция и вторая реакция являются реакциями разного типа.