Способ переработки тяжелого нефтяного сырья

 

ОПИСАН ИЕ изоьеятания

К ПАТЕНТУ оес

306636

Союа Соеетеких

Социалистических

Республик о-то

Зависимый от патента № — q, Ф чиcтр

Заявлено 28.Х.1969 (№ 1372354/23-4) МП1(С 10g 13/02

Приоритет 28.Х.1968, № 771250, США

Комитет по делая иаобретений и открытий при Совете Министров

СССР

Опубликовано 11.VI.1971. Бюллетсш ¹ 19

УДК 665.644.2(088.8) Дата опубликования описания 19Х11.1971

Авторы изобретения

Иностранцы

Фрэнк Столфа и Лоуренс Оливер Стайн (Соединенные Штаты Америки) Иностранная фирма

«Юниверсал Ойл Продактс Компани (Соединенные Штаты Америки) Заявитель

СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ ТЯЖЕЛОГО НЕФТЯНОГО СЬ1РЬЯ

11редлагаемое изобретение относится к с1и1собу переработки тяжелого нефтяного сырья.

Известен способ переработки тяжелого нефтяного сырья, например вакуумного газойля плотностью 0,34 г/см, с содержанием серы

2,9%, заключающийся в том, что исходное сырье предварительно нагревают, затем подают его в I реактор гидрокрекинга, полученный при этом проду <т направляют в газосепаратор высокого давления, сверху которого отводят газовую фазу и возвращают ее в начало процесса, снизу отводят жидкую фазу и подают ее в испаритель; продукт, выходящий с низа испарителя, нагревают в печи, нагретую в печи жидкую фазу подают во II реактор гидрокрекинга, полученный при этом продукт направля1от в другой газосепаратор высокого давления, жидкуо фазу из этого сепаратора вводят в колонну однократного испарения с последу1ощей подачей продукта, выходящего с низа, в ректификационную колонну.

Этот способ обладает следующими недостатками: ограниченное использование различных нефтяных остатков в качестве сырья для этого процесса, невысокая степень отбора светлых нефтепродуктов.

Для устранения указанных недостатков предлагается способ переработки тяжелого нефтяного сырья, выкипающего 566 С, заключаюц1ийся в том, что исходное сырье предв11рптег1ьно нагрева1от, затем подают его в реактор гпдрокрекнш.а, полу lcrlrll rrr прп этом продукт направля1от в газосепаратор высокого давления, с верха которого отводят газовую фазу и возвращают ее в начало процесса, с низа отводят жидкуro фазу и подают ее в пспарнтсль, продукт, выходящий с низа испарителя, затем нагревают в пе ш, нагретую в пе ш до 466 — 510 C жида и фазу подают B I колоп10 ну однократного rrcll;Ipelrlr», с низа которой продукт направляют в вакуумílro колонну, <1 отбираемый продуi, т с верха подают в другую колонну однократного испарения, в которую поступает смесь продукта, вы.,одящего с вер15 ха испарителя, с продуктом, полученным после предварительного пропускания газовой фазы I газосепаратора через II газосепаратор при температуре 16 — 60 C и olárrðàåìûì с низа последнего. Часть жидкой фазы 1 газосе20 паратора можег быть возвращена в начало процесса.

Сырьем для осуществления предлагаемого способа служат тяжелые нефтяные остатки с низким содержанием металлических приъ1есей

25 и высоким содержанием тяжелых х г чеводородов (более 10,0 об.7О), которые выкипают при температуре выше 566 С. Эту фракцию (10 10) обычно называют неперегоняемой частью сырья. Удельный вес такой фракции обычно

30 более 0,9340 при 15,6 С (менее 20,0 API), а содер>канне серы в !Ieil превышает 2,0 вес.

Коэффициент Кондрадсо",а, характеризующий углеродистый остаток (коксовое число), обы?но превышает 1,0 Бес. О(о.

Примером такого нефтяного сырья может с 1 j?KEITb K) бовы и ОСTBTQK О ИсрсгoIIK?f cl I po1! нефти, е!е!сю!це!1! удельный вес около 0,9 Oi) при 15,6 C (14,3 АР1) и содержащий 3,0 Бес. "„ серы, 3830 ррт азота, 85 рр>п металлов, 11,0 Бес.,,p нерастворимых ясфальтенов и око.!о 40,0 "р фракции, пс псрсгоняющсйся б)сз разложcIIHEI.

1 (ред>121 ?Смы и CIIOCOÎ ad K 1 IO Ia I CH версии и обессерива;1??н сер !исгого углеводородного сырья, не менее 10,0,() которого Быкинает при темнературе Бьинс 566" С, с получением более низкокш!ящего углеводородного продукта.

Способ Включает c>Iå Lóþùèå стадии: а) на?рев сырья до температуры 260 — 399 С; б) конта?<гированне нагретого сыры? с Катали !! Ii cKoÉ Ko!!IIIQBHLIHPII в K2TB:!Итичсской реакционной зоне, где происходит реакция сырья с водородом нри давлении Выше 68 атм;

Б) разделение продукта, выходя цсго из реакционной зоны, Б первой зоне разделения при таком же давлсш)и, как В каталитической реакционной зоне с целью Получения Первой паровой фазы и первой жидкой фазы;

i) разделение первой паровой фазы во второй зоне разделения при таком ?«e давлении, как Б первой зоне разделения, и нри более низкой температуре с целшо получения второй паровой фазы, насыщенной водородом, и Второй жидкой фазы; д) рециркуляцию части указанной второй парОВОЙ фязы 13 катя 1H гн ?сску?о рсякцнонну 10 зону; е) разделение части второй жидкой фазы В третьей зоне разделения нри такой же тсмнературс с целью нолучешгя третьей паровой фазы и третьей жидкой фазы; к) крекинг части третьей жидкой фазы Б некаталитической термической реакционной золе;

3) разделение продукта крекинга В четвертой зоне разделения при давлении от 1 до

6,8 ати с целью получения «elnepTolf жидкой фазы и четвертой паровой фазы; и) разделение четвертой жидкой фазы 13 1151той зоне разделения нри давлении ниже 31мосфср ного или не l3UIIUe 3,4 Яти с цел ыО ПОЛ чели я асф аль I elioaoi Остяткя и пятОЙ жидкой фазы, содержащей нерегоняюши(ся без разложения углеводороды с пониженны» содер>калием серы.

По дру?гому варианту. часть пятой жидкой фазы рециркулируют и объединяют с третьей жидкой фазой в соотношении от 1,1: 1 10

4,5: 1. Предпочтительно в качестве пятой зоны разделения Применяют вакуумную колонну с целью концентрирования непревращенного асфальтенового остатка и получения тя>келого газойля вакуу)!Иой перегонки, легкого газой (151 Н фР 2 KU Ull ll(. ф?1 11>TP ЮIЦС?ОС51 I l >IÐ 2ô U U (1.

1G

6.5

Последний (с добавкой или б з добавки части тяжелого газойля) Возвращают в зону термически?.о крек?Ип а. Б случае необходимости

Д;151 Дос 1 ижения 1 ребусмо? 0 раснреДс.!сник

1?pодукTÎБ 13сть llсфи;?ь тpу 10щсйс51 н dpdфино—

Бой фракции нанрявля?от на рсциркуляцню H смешивают со свежим сырьем, подаваемым Б реакционную зону. Все сырье, нанрав ?яс»oс

Б Первую зону каталитическо?.о гидре!ров>?н? я

С Н С и 0 Д В Н Ж и Ы М С, 1 О С М К Я Т 3. I H 3 3 Г 0 Р Я, Ь К Л 10 I Е? и рециркулнруюнЕПЙ Водород н Водород, доб?Бляемь?Й д.151 ноддерж2ния дав:lсни51 н Boa>ieщeIIHH изрясходОБЯППОГ() Б Проц ссс идр11роБяния, иагрев3 ;10 Tc?iïcðaòópû 343 †3 С. 1 емнературу сырья lla Входе Б кalaëèòè÷åñкую рсai.llHoIIIIX Io зону регi.iHð ioT но тсмнсратурс продукта, Выходящего из реакционной зоны. Всс!Сдстве?с экaoTepiilf i»ocтн основной реакции Происходит Повышение температуры нри прохождеш!и сырья и водорода через слой катализатора. Обьшло температуру 1!роДУ КТЯ Ilil БЫ .ОДЕ ИЗ РСЯI ЬИОННОН ЗОНЫ НОДДЕРжива!от около 427 С.

11о дру?Тому варианту продукт, Быходящии из Первой реакциош!ой зоны, подают в ilepвую зону разделения с Te>lllepanpol от 371 до 413 С, чтобы тяжелые комнонснты Продукта, выходящего из реакционной зоны, не нападали в Паровую фазу. Температуру в слое катализатора регулируют путе» Введения охлаждающего потока Водородa или охлаждающей жидкости (или и того и другого) в одну или несколько Промежуточных точек слоя KBтализатора. Давление в зоне реакцеш Поддерживают от 68 до 272 атм (избыгочное). Обьсмная скорость исходного сырья составляет от 0,5 до 10,0 без учета рсцнркулирующсго

pclзбЯ l3HTe>i51 H/ H IH каких !HáO Охла>K J 3IOLUEI <

pei y ;лирования тсмнсратуры. Концентрация водорода от 890

Ео 8900 нл кл, обьемное соотношение всего

ЖИДКОГО CLIPbH К CBC>Kel(IX: CI IPb!O РЯВНО OT

1,1: до 3,5: 1.

KBTB;IHTH÷åñêóþ композицию, находяш»юся

Б 3 0 н e p e я 1<ци и i! л i r. к Он В e p с и и, )»! О Ох a p a ктсризовять, кяк содер>кя?ц,10 активн!.!Й В процессе гидрирования металлический компонент

В сочетании с жаростойким неорганическим

oKHcUI, носителсм, ?атуральным илн синтети (еским.,>1(слатсльно применять носитель, содер>кащий 88,0 вес. "!() окиси алюминия и

12,0 Все. ",?) окиси кремния или 63,0 вес.

oKli(е?л?ол!?н!ия и 37,0 Bec. !() Оке!си кре>IIII!?I.

Б качестве метал.пшеского компонента, являющегося катализатором гHдрн рова ни я, выбирак)т металл из групп VI-Б и Л11 Периодической системы элементов. Таким образом, ка-! >?ли I и Iсскяя EIHoalfi)EIEI можст ВклlОчать один или более металли !еский компонент, выбранный из группы молибден, ртуть, хром, железо, кобальт, никель, плагеш, иридий, осм и й, роди й, рутений.

Термостойкий неорганический носитель, комбинируемый с каталити !ескю! металли I

306636 алюминия, кремния, циркония, магния, титана, бора, стронция, гафния и смеси двух или более таких соединений: окись ал!О».!!!вняв окись кремния, окись à I!îìèíèÿ — окись кремния — фосфат бора, окись кремния — окись циркония, окись кремния — окись магния, окись кремния — окись титана, окись алюминия — окись циркония, окись алюминия— окись магния, окись кремния — окись ал!оминия — окись титана, окись алюминия — окись мяГния — Окись циркония или окись креъ1ния — окись алюминия — окись бора.

Весь и родукт, выходящий из каталитической реакционной зоны, с максимальной температурой 427 С поступает в первую зону разделения, которая в дальнешием будет называться 1 газосепаратором высокого давления.

Основной фуш(цией этого сепаратора является разделение продукта на паровую фазу, гасыщеииу1о водородом, и жидкую фазу, cO,Icpжащу1о некоторое количество растворенного водорода. В предпочтительном варианте продукт, выходя1ций из реакционной зоны, направляют в теплообмениик для снижения температуры до 371 — 413 C (желательно ло температуры ии>ке 399 С). Паровую фазу из 1 газосепаратора направляют во втору!о зону разделения, названную далее 11 газосепаратором.

Этот газосепаратор работает при таком >кс давлении, что и I газосепаратор, но при значительно более низкой температуре † 16 до

60 С.

II газосепаратор предназначен для 1(o! IIIe!прирования водорода во второй паровой фазе.

Насыщенную водородом паровую фазу, содержащую 82,5 мол. % водорода и только

2,3 мол. % пропана и более тя>келых углеводоров. можно использовать в качестве рсциркулирующего потока, смешиваемого со свежим сырьем. Бутаны и более тяжелые углеводороды копленсируются во II газосепараторе и выводят в виде второй жидкой фазы.

Жидкую фазу из I газосепаратора частично направляют на рециркуляцию и смешивают со свежим углеводородным сырьем с целью разбавления более тяжелых компонентов сырья. Количество рециркулирующей жилкой фазы должно быть таким, чтобы соотношение общего объема жидкого сырья, загру>каемого в каталитическую реакционную зону, и объема свежего сырья составляло от 1,1; 1 ло

3,5: 1. Остальная часть жидкой фазы из 1 газосепаратора поступает в третью зону разделения, названную далее зоной однократного испарения. Зона мгновенного испарения работает при той же температуре, с которой жидкая фаза выводится из I газосепаратора, но при значительно более низком давлении от

10,2 до 23,8 ати Паровая фаза из горячей зоны мгновен-1010 испарения состоит главным образом из углеводородов, вь!кипающих при температуре ниже 343 С и содержит сравнительно небольшое количество углеводородов с пределами кипения тяжелого газойля.

З0

Жидкую фазу из горячей зоны мгновенного испарения подают в реакционную зон термического крек!!ига или в зх!Севик при той

>I(e температуре 11 давлении от 10,2 до 23,8 птп, Прод> т тер31и IсскоГО кре1(ИИГя, выходящий из пе и с температурой 466 — 510 С и пол давлением от 2,6 ло 6,8 атп, охлаждают до 371 С и вводят в четвертую зону разделения, именуемую далее «колонной однократного испареция».

Жидкую фазу из ко !Овны однократного испарения пола!от в в",êóóìíóþ колонну, в которой поддерживают абсол1отное давление от

25 до 75 !!з! рт. ст. Вакуумная колонна представляет собой пяту О зону разделения. Основное назначение этой колонны — концентрирование и выделение асфальтенового остатка, содержащего сернистые соединения высокого молекулярного веса и нс содержащего углево:1оролов, псрсгоияющихся без разложения.

Об1.и!Ио в вакуумной колонне отбирают три

Г<1зойлевые фракции: лсГкий Вяну\ мный Газойль (ЛВГ) с интервалом кипения 160—

399 С, средний вакуумный газойль (СВГ) с инте рвалом кииеш!я 300 — 527 C и тяжелый вакуумный газойль, содержащий остальные углс13одороды, перегоня!Ощиеся без разложения.

Одним из основных преимуществ изобретения является увсличе1ше срока службы катализатора в реакционной зоне. Это достигается прежде всего благодаря тому, что обессеривание ло 1,0 вес, "; осуществляется в сравнительно мягких условиях, в результате чего снижается образование полимера. Кроме того, экономические показатели процесса улучшаются благодаря уменьшению размера вакуумной и исиарительиой колонн. Преимуществом процесса является также увеличение выхода ценных газойлевых фракций.

В качестве примера приведена схема переработки остатка вакуумной перегонки с удельным весом 1,029!. При разгонке этого остатка

1!о ЛВТМ 20,0 об. % перегоняются при температуре 596 С. Сырье (остаток вакуумной перегонки) содержит 4000 ррпг азота, 5,5 вес. % серы, 100 ррпг никеля и ванадия, 6,0 вес. % нерастворимых в гептане асфальтеиов, коксовое число по Коилралсоиу — 21,0 вес.

Ниже описывается промышленная установка мощностью 1272000 л/сутки

Технологические параметры гилрокрекинга: температура иа входе в слой катализатора

370 С; давление 212 атп. часовая объемная скорость жидкого сырья в расчете только на свежее сырье составляет 0,5, соотношение общего количества сырья и количества свел o сырья составляет 2,0: 1.

175,94 !1Оль «пс сырья вводят в систему по линии 1. Последующий нагрев за счет теплообмена с горя шми потоками на схеме не показан. Затем сырье направляют в подогреватель 2 вместе с рециркулирующим насыщенным водородом потоко.я из липин 8 и рецир?л лируюших! Жидким (!статно!! 1 Гязосепяря306636

1 абл l((а 2

Количество, I(oль, час сырья по- I ступаю(пего! в сепаратор, (или продукта, вы-i холящсго из! реакционной зоны) жилкой фазы без рециркулята из газосепаратора

10 паровой фазы

Состав

9,40 !

7345,65

856,33

1128,48

146,30

81,59

34,93

12,81

15,15!

12, 92

7679,21

906,43

1188,95

160,61

89,52

38,85

14,55

17,60

Азот

Волоро;(Ссроводорол

Метан

Этан

Прона н

Б таиы

Псптаиы

Гсксаны

1.67

158,04

23,74

28,65

6,78

3,76

1,86

0,83

1,16

Фракпии:

С7 — 160 С ! 60--270 =С

270 — 3 13 (.

343 — 399 = С

399 — 527 С

5>27=(— вы(и(.

Эстаток

26,02

47,20

20,62

7,67

1,81

2.88

10.11

14.63

20,48

60,47

8,34

70,94

32, 10

68,54

51,51

50,89

129,45

17,61

149,72

Таблица !

Количество, л(оль1час

ЖИДКОГО рецикла из 1 газо, сепаратора свежего и рециркули рующего волорола

Состав сырья

11,07

8430,09

739,02

1119,04

133,14

67,56

24,49

6,60

4,70

12, 93

8605,61

765,38

1150,86

140,67

71,73

26,55

7,52

5,99

1,85

175,52

26,36

31,82

7,53

4, 17

2,06

0,92

1,29

Азот

Водород

Серовол(>род

Метан

Этап

Пропан

В)таны

Пснтаны

Гексаны

<1> P B K)1)):>

С-,— 160 С (К K)

160 — 270 С

270---3 !3«С

3 13 — -399" (:

399 — 527" С

527 =С вЂ” вьпце

Г)статен

3,19

11,23

16,25

22,75

67,16

9,27

78,78

5,19

11,47

16,25

22,75

67,16

9,27

78,78

2,00

0,24 тора, поступающим по линии 4. По линии 5 производится добавка свежего водорода из внсшнегÎ источника с целью поддержания давления в системе и для возмещения водорода, израсходованного во всем процессе.

Об.ьедипенный поток сырья на входе в подогреватель имеет температуру 260 С. На входе в зону каталптической реакции температура сырья равна 371 С. Нагретое до такой температуры «Об.ьединeпнoе» сырье подают по линии б В каталити !ескую зону 7 с неподви)кпым cëîñм катализатора. Катализатор, нахоI$IlI! II!!СЯ В:1()llс /, !!Р(. .!С! 11ВЛЯС! CОООЙ КО !!!ОЗПцию 88,0 вес, ",в окиси алюм!шия, 12,0 вес. /в

Окиси кремния, 2,0 вес. ", никеля и 16,Овес. в1в молибдена (В пересчете на металл в зле(!ентарном состоя!Вии) .

СОСТВВ С»1() Ья, ПОД(IВ(!С мого В р08 I<1IHOIIFIVIO зону, приведен В табл. l.

Продукт конверсии 13 смешанной фазе В линии 8 с температурой 427 С используют как источник тепла в теплообменнике, а затем направляют в 1 газосепаратор 9 при температуре 413 С и давлении 206 пти. Паровую фазу выводят по линии 10, а жидкую — по линии 11.

В данном описании термины «паровая фаза» и «)кидкая фаза» относятся к конкретным фракциям, в которых основная часть компонентов находится в газообразном или жидком состоянии при нормальпых условиях.

Часть жидкой фазы, выходящей из 1 газосепаратора 9, возвращают IIO линии 4 и смешива!от со свежим углеводородным сырьем как разбавителем тя)келых компонентов сырья.

Разделение продукта, выходяшего из реакционной зоны, в 1 газосепараторе 9 иллюстрирует табл. 2

Следует отметить, что паровая фаза содержит 75,5 мол. в)(в водорода и 1,35 мол. пентанов и более тяжелых углеводородов, )кидких при нормальных условиях; жидкая фаза включает 19,9 мол. вв> бутанов и болес легки.: соединений, за искл!Очепием водорода, который растворен в более тяжелых углеводородах.

Часть остатка из 1 газосепаратора 9 поступает I!0 линии 11 в горячук) зону однократноI о испарения 12. С помощью редукционного клапана, не показа!шого на черте ке, снижак)т давление, и поток подают в горячую зону однократного испарения под давлением 17 ати и температурой 408 С. Основной функцией зон»1 ОдпОKpатного !!сиарепия яВ 7ясTся к011цеl!т— рирОВание тя)келых компонентов В жидкОЙ фазе, которая слу)кит сырьем для змеевика

1) термического крекинга.

Из табл. 3 видно, что паровая фаза со7ержит 89,2 мол. в((! продукта, кипящего при температуре I»»I

Бреъ!и как жндкаЯ фаза Вкл!О !ает 6,3 ыол.,(з таких соединений, исключая водород. ,)Кидкая фаза в линии 15 смешивается с

1,0 вес. вв водяного пара при давлении

22,5 пти. Затем смесь подается в змеевик 18 при темперагуре 393 С и давлении 11 ати.

Продукт термического крекинга вы.<одит по 1 давлением 3,7 ати и температурой 499 C и после охлаждения поступает по липин 1б В колонну 17 однократного испарения при температуре 371 С и давлении 3,7 ати.

Паровую фазу Выводят из колонны 17 по линии 18, а жидкую фазу — по линии 19. Жидкую фазу направляют в вакуумную колонну

20 однократного испарения с температурой

399 С. Вакуумная колонна работает под абсо306636

Таблица 5

Таб.пица 3

Количество фазы, л}оль!час

Количество жидкой фазы, .ноль) час

Состав.IlBPOB0H жилкой

Состав с низа колонны с верха колонны

1,45

151,87

22,47

27,49

6,15

3.36

1,61

0,69

0,93

Азот

Водород

Сероводород

Метан

Этан

Пропан

Бутаны

Пента ны

Гексаны

0,22

6,17

1,27

1,16

0,63

0,40

0,24

0,14

0,23

0,11

70,95

117,31

37,29

33,16

14,03

10,44

6,21

10,45

9,29

7274/70

739,02

1091,19

133,14

67,56

24,49

6,60

4,70

Фракции;

С,— 60 С (60 — 270 С

270 — 343 С

353 — 399 C

399 — 527 C

527С С вЂ” выше

Остаток

2,12

5,89

4,73

3,10

1,92

0,01

0,76

4,22

9,90

17,37

58,55

8,83

70,94

24,02

46,96

20,62

7,67

1,81

2,00

0,24

Таблица 4

Количество, лоль}час жилкой фазы ( колонны однократного испарения паровой фазы ( колонны однократного испарения продуктов, выходя}ЦИХ ИЗ печи

Состав

0,22

11,87

3,68

22,34

16,93

22,40

16,53

17,77

14,55

Азот

Водород

Сероводород

Метан

Этан

Пропан

Бутаиы

Пента вы

Гексаны

0,22

11,82

3,65

22,23

16,70

21,92

15,87

16,56

13,06

0,05

0,03

0,11

0,23

0,48

0,66

1,21

1,49

Ta6лица 6

Количество, моль}час

45 жидкий продукт из колонны однократного испарения газообраз- ный продукт из (1 колонны однократного испарения

Фракции:

С-. †-(60 Г (60 — 270ьс

270 †3- С

343 †3 С

399 †5"-С

527 С вЂ” вь}ше

Остаток

33,83

50, 47

30,33

24,49

56,88

10,00

39,41

28,31

33,80

10,29

2,75

0,26

5,52

16,67

20,04

21,74

56,62

10,00

39,41

Состав сырья

1,78

232,53

96,75

82,63

47,12

26,24

11,87

4,84

2,54

1,78

234,64

143,43

87,01

56,01

39,31

27,92

23,46

24,44

Азот

Водород

Сероводород

Метан

Этан

Пропан

Бутаны

Пситаны

Гексаиы

2,11

46,68

4.38

8,89

13.07

16,05

18,62

21,90

Фракции:

Г-,— (60 С

60 — 270 C

270 — 343 C

343 — 399 C

399 — 527 С

527 С вЂ” вы Ile

Остаток

52,59

86,60

35,64

13,52

3,99

0,01

1,86

0,05

54,45

86,65

35,64

13,52

3,99

0,01 лютным давлением 25 мл рт. ст., которое достигается с помощью стандартных инжек горов, не показанных на чертеже.

Табл. 4 иллюстрирует разделение продукта термического креки}}га, осуществляемое В колонне 17, и состав продукта, за исключением воды.

Паровую фазу выводят из 1 газосепаратора

9 по линии 10, охлаждают до температуры

49 С и направляют во II газосепаратор 21 под давлением 204 ати. Газовую фазу, насыщенную водородом, выводят из газосепаратора

21 по линии 3 и направляют на рециркуляци}о и смешение со свежим углеводородным сырьем в линии 1. Жидкую фазу из газосепаратора 21 выводят по линии 22.

Табл. 5 иллюстрирует разделение во II газосепараторе 21 газообразного продукта из газосепаратора 9.

Азот

Водород

Сероводород

Метан

Этан

Пропан

Бутаны

Пента ны

Гексаны

Фракции:

C; — (60 С

160 — 270 C

2/ Π— 3 43ьс

3-13 39!) С

399 — 527-"C

527 С вЂ” выше .

Остаток

Вакуумная колонна однократного испарения 20 прсдназна }ена для концентрирования остатка в количестве 39,41 л}оль/час, выходящего по линии 28, а также для выделения легкого вакуумного газойля — линия 24 — и тяжелого вакуумного газойля — линия 25.

Тяжелый вакуумный газойль с интервалом кипения 399 †5 С получают в количестве

66,62 ноль, час, а легкий вакуумный газойль— в количестве 58,45 л}олычас, Более легкие продкты, кипящие при температуре ниже

160 С, выводят пз колонны 20 через штуцеры, не показанные»а чертеже.

Холодная зона однократного испарения 2б описана с целью представить полностью завершен}}ый про}}есс, а именно: разделение па40 ров пз I газосепаратора н колонны однократного испарения н жидкой фазы из II газосепаратора.

306636

Таблица 7

Общий выход продуктов, лоль, час

Состав

28,58

24,67

25,93

Б3тапы

Пента вы

Гексавы

Фракции:

С вЂ” 160-С

160 — 270 С

270 — 348 С

843 — 399= С

399 — 527- "С

627 С вЂ” вып!е

Остаток

59,97

103,32

55,68

35,26

60,61

10,01

39,41

Концентрация серы в полученном продукте составляет 0,83 вес. Я,. В известных процессах, в которых отсутствует отдельная стадия термического крекинга, в зоне каталитической реакции необходимо поддерживать жесткий

В табл. 6 приведены результаты разделения в холодной зоне однократного испарения 2б.

Газообразны!! продукт из колонны 26 выводят по линии 27 и подают в систему выделения легких фракций (на схеме не показано), 5кидкие углеводороды, включая бутаны, — по линии 28 и направляют для дальнейшего разделения на фракции.

В табл. 7 приведены общий выход продуктов, за исключением газообразных, но включая бутаны, жидкие углеводороды, выделяемые в вакуумной колонне и в системе выделения легких фракций. режим для получения максимального количества перегоняющихся фракций. Процесс по изобретению ведут в более мягком режиме (снижение температуры на входе в слой катализатора 28 — 56 С), что позволяет удлинить срок службы катализатора на 50 — 80 "i<>, в резульга 1 е чегО увелl1чивастс 51 11/0001 3 01 аПО ВКИ.

10 Предмет изобретения

1. Способ переработки тяжелого нефтяного сырья путем нагревания исходного сырья с последующей подачей его в реактор г!!дрокрекинга, полученный при зтом продукт направ15 ляют в 1 газосепаратор высокого давления, с верха которого отводят газону!о фазу и возвращают ес в нач 10 процесса. с IIII 5à 0113035I I жидкую фазу и подают ее в испаритель, продукт, выходящий с низа испаритсля, затем 11320 гревают в печи, отличающийся тем, что, с целью увеличения степени отбора светлых продуктов, нагретую до температуры 466—

510 С в печи жидкую фазу подают в I колонну однократного испарения, с ьп1за которой

25 продукт направляют в вакуумную колонну, а продукт, отбираемый с верха, подают во II колонну однократного испарения, в которую поступает смесь продукта, выходящего с верха испарителя, с продуктом, полученным после

30 предварительного пропуска газовой фазы 1 газосепаратора через II газосепаратор с температурой 16 — 60 С и отбираемым с низа последнего.

2. Способ по п. 1, отлича10и1ийся тем, что

35 часть жидкой фазы 1 газосепаратора возвращают в начало процесса.

306636

Составитель Н. Лнхтерова

Редактор Л. К. Ушакова Техред А. А. Камышникова Корректор А. П. Васильев»

Заказ 1968)7 Изд. М 849 Тираж 473 Подписное

ПНИИПИ Комитета по делам изобретений и открытий при Совете Министров СССР

Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Типография пр. Сапунова, 2