Способ выплавки стали
СОЮЗ СОВЕТСНИХ
СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
РЕСПУБЛИК ие «и.
3m С 21 С 7/10
J .Ъ, Ф" Гт .ЬМЛ.,;," 1 (1
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР
ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 3409950/22-02 (22) 24.03,82 (46) 07.07.83. Бюл. и 25 (72) В.E. Буланкин, Ю.В. Гавриленко, Б.С. Иванов. Э.В. Ткаченко, P.Ì. Мыльников, В.А. Иарышев и Ю.Д. Смирнов (71) Череповецкий ордена Ленина и ордена Трудового Красного Знамени металлургический завод им. 50-летия АЗССР (53 ) 669, 046 517 (088. 8 ) (56) 1. Авторское свидетельство СССР и 603674, кл. С 21 С 7/00, 1978, 2. Заявка Франции И 2316334, кл. С 21 С 7/10, 1977. (54)(57 ) СПОСОБ ВЫПЛАВКИ СТАЛИ, включающий расплавление, обезуглероживание расплава газообразным кислородом, скачивание окислительного шлака, и присадку в печь алюминия, кремния, извести и плавикового шпата, легирование в ковше, обработку расплава печным шлаком и вакуумирование с ,одновременной продувкой расплава аргоном, î t.ë и ч а ю шийся. тем, что, с целью повышения качества и магнитных характеристик стали, алюминий и кремний вводят в печь в количестве соответственно 0,100,14 и 0,10-0,15 кг/т стали на
1 кг/т стали шлакообразующих,введенных в печь после скачивания окислительного шлака, а вакуумирование начянают после установления расхода аргона на продувку, обеспечивающего освобождение расплава от шлака на поверхности, равной 1.0-20 ". от всей площади поверхндсти в ковше.
С::
Содержание элементов, вес. 3
Снятие пробы
SiO АЛОЭ Fe
МпО
Mg0СаО
Перед выпуском
В ковше
В ковше после обработки аргоном в вакууме
1 102
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к выплавке кремнистой стали в дуговых печах.
Известен способ выплавки кремнистой стали, при котором вначале выплавляют полупродукт в конвертере, затеи производят раскисление расплава и легирование ферросилициеи в ковше, после чего металл вакуумируют и присаживают при вакууиировании определенное количество алюминия для связывания азота (1 ) .
Недостатком этого способа являет-: ся невозможность удаления серы из расплава, так как при его осуществлении нельзя получить шлак с высокой десульфурирующей способностью.
Присадка ферросилиция в нераскисленный металл (раскисление и легирование происходят в ковше одновременно) приводит к высокому и нерегулируеио" му угару кремния, загрязнению метал-. ла мелкодисперсныии включениями кремнезема, приводящему к ухудшению магнитных характеристик готовой стали.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому эффекту является способ выплавки стали, вклю чающий расплавление, обеэуглерожива. ние расплава газообразным кислрродом, скачивание окислительного -шлака, присадку в печь алюминия, кремния, извести и плавикового шпата, легирование в ковше, обработку расплава печным шлаком при выпуске из печи и вакуумирование.,с одновременной продувкой расплава аргоном (2 1.
Однако по известной технологической схеме. сохраняется перелив из ковт ша в ковш и связанные с ним повыше-, ние содержания азота в расплаве при переливе и дополнительное окисление металла кислородом воздуха. Кроме того, наличие в схеме выплавки перелива обработки в два приема затяги17,15 17,0 5,47
17,7 20,0 2,05
21,03 22,63 0,50
7235 2 вает плавку, требует дополнительного перегрева металла в печи, что в свою очередь вызывает повышенный угар легирующих элементов и раскислителей.
Целью изобретения является повышение качества и иагнитных характеристик стали.
Поставленная цель достигается тем, что по способу выплавки стали, включающему. расплавление, обезуглероживание расплава газообразным кислородом, скачивание окислительного шлака, присадку в печь алюминия, кремния, извести и плавикового шпата, 5- легирование в ковше, обработку расплава печныи шлаком и вакуумирование с одновременной продувкой расплава аргонои, алюминий и кремний вводят в печь.в количестве соответственно
0,10"0,14 и 0; 10-0,15 кг/т стали на
1 кг/т стали алакообразующих, введенных в печь после скачивания окислительного шлака, а вакуумирование начинают после установления расхода аргона на продувку расплава в козше, обеспечивающего освобождение расплава от шлака на поверхности, равной
10-203 от всей площади поверхности в ковше.
Способ опробован при выплавке электротехнической стали, легированной 34 кремния, в 100-тонных дуговых печах. На основании проведенных пла-. вок установлено, что достаточно эффективная десульфурация стали печныи шлаком при выпуске из печи и последующей обработке аргоном в вакууме происходит лишь в том случае, если к иоменту выпуска в печи сформирован достаточно химически активный алак по отношению к сере при одновременном .обеспечении содержания в стали алюминия на уровне 0,02-0,034.
Средние данные по содержанию элементов в опытных плавках даны в .
45 табл, 1 и 2. Т а б л и ц а
11,76 1,77 0,058 Остальное
17,0 0,53 .0,218
13,78 0,23 0 34
1027235
Т а б л и ц а 2 е
Содержание элементов, вес.3
Элементы
Перед выпуском
В ковше
0,0235
Сера
О, 011
0,0053
Алюминий (кислоторастворимый ) О 029
0,017
О, 021 использовать в процессе обработки металла шлаком из-эа недостаточной продолжительности контакта шлака и металла. Продолжительность обработки. ограничивается температурными условиями выплавки. Таким образом, больший расход такого дорогостоящего материала, как алюминий,. не оправдывается -при последующем использова30 нии шлака с высоким содержанием глинозема. Кроме того, присадка алюминия более 0,14 кг/т на 1 кг/т шлакообразующих приводит к увеличению остаточных содержаний алюминия в металЗ ле, что приводит к. ухудшению магнитных характеристик стали.
Присадка кремния в количестве менее 0,10 кг/т на 1 кг/т шлакообразующих, введенных в печь после скачи40 вания окислительного шлака, приводит . к недостаточному раскислению металла и шлака, что в свою очередь влеJ чет дополнительныи расход алюминия.
Присадка более 0,15 кг/т на 1 кг/т
45 шлакообразующих приводит к повышен-, ному, содержанию кремнезема в шлаке
1 .вследствие, окисления кремния кислородом металла и шлака, что ухудшает десульфурирующую способность шлака.
Указанное необходимое количество . шлака (45-50 кг/т ) достигают присад- . кой 20-25 кг/т извести и 3-5 кг/т плавикового шпата с учетом остаточного окислительного шлака, количество которого на опытных плавках составляет. 5- 1О кг/т, так как полностью окислительный шлак скачать не удается.
С учетом фактического коэффициента распределения серы для получения конечного содержания серы в стали на уровне 0,005-0,0074 необходимо иметь не менее 45-50 кг/т шлакового расп" лава укаэанного состава. Указанных составов шлака достигают, если в печь после скачивания окислительного шлака присаживают на каждый килограмм введенных после окислительного периода шлакообразующих 0,100, 14 кг/т алюминия и О, 1О 0,15 кг/т кремния. Присаженный алюминий почти полностью окисляется кислородом металла и остаточного шлака, образовывая глинозем, переходящий в шлак.
Из присадки кремния две трети переходит в металл, треть - окисляется образуя кремнезем, .переходящий в шлак. Укаэанные соотношения добавок позволяют сформировать достаточно активный шлак, с помощью которого удаляют серу в процессе выпуска расплава из печи и в период обработки аргонам в вакууме.
Присадка алюминия в количестве менее 0,10 кг/т на 1 кг/т шлакообразующих приводит к недостаточному раскислению шалка и металла, при этом не достигается необходимого содержания глинозема в шлаке, что приводит к получению шлака с меньшей серо" поглотительной способностью.
Присадка алюмния в количестве более 0,1.4 кг/т íà I.. кг/т шлакообразующих способствует улучшению; свойств шлака, увеличению его сероемкости, однако это улучшение свойств шлака не представляется возможным
В ковше после-обработки аргоном в вакууме
5 102
Если количество остаточного шлака (по составу - известково-железистый ) на уровне 5-6 кг/т, то присаживают
25 кг/т извести и 3 кг/т плавиковогошпата.
При большем количестве остаточного шлака (на уровне 7-10 кг/т ) в печь присаживают меньше извести "
20 кг/т и 5 кг/т плавикового шпата.
Наличие некоторого количества остаточного шлака способствует быстрому растворению новой присадки шлакообразующих и формированию нового шлака.
Дефференцированная присадка алюминия и кремния для раскисления в зависимости от расхода шлакообраэующих обеспечивает получение окислов алюминия, кремния и кальция в шлаке в оптимальных соотношениях с точки зрения десульфурирующей способности шлака.
После выпуска металла иэ печи и обработки его печным шлаком при выпуске ковш с металлом устанавливают в вакуумную камеру и не накрывая камеру крышкой подбирают, такой расход аргона для продувки расплава в ковше, который обеспечивает оголение расплава на поверхности, равной
10-20 от всей площади поверхности в ковше. После этого, продолжая продувку аргоном, накрывают камеру крышкой и начинают вакуумирование. Установка оптимального расхода аргона на открытой камере облегчает визуальное наблюдение за поведением металла в ковше. Выполнение этой операции при вакуумировании затруднено, а в некоторых случаях вообще невозможно, так как наблюдению эа поведением расплава в ковше мешает выделяющийся при вакуумировании дым, количество которого значительно, особенно в первые минуты расплава.
Контроль расхода аргона по приборам не обеспечивает объективного контроля, так как на приборе фиксируется общий расход - на продувку и утечки, неизбежные в процессе продувки.
При расходе аргона с оголением поверхности расплава на площади ме нее 10 расплав недостаточно интенсивно перемешивается, не развиваются в полной мере масообменные процессы между металлом и шлаком, металлом . и газовой фазой.
При расходе аргона, сопровождающемся -оголением металла на площади более 20 всей площади поверхности
7235 б в ковше, происходит перемешивание расплава настолько интенсивно, что в процессе вакуумирования может иметь место выброс шлака из ковша.
Как показали опытные плавки, пере мешивание расплава под вакуумом аргоном с расходом, обеспечивающим при атмосферном давлении оголение расплава на,.площади 10-203 площади всей поверхности в ковше, сопровождается эффективным удалением водорода, серы . и неметаллических включений из расплава °
П р и и е р 1 . Сталь выплавляют в 100-тонной дуговой печи. Шихта состоит из стального лома и чугуна.
После расплавления шихты и нагрева ванны до 1600 С печь отключают и проводят окислительный период, проду20 вая расплав газообразным кислородом через сводовую фурму с интенсивностью
2400 нм /ч. При достижении содержа-ния углерода 0,0223 и температуры
1660 С продувку прекращают и скачивают окислительный шлак. Количество остаточного шлака составляет около
700 кг (7 кг/т ). После скачивания шлак в печь.присаживают 2000 кг (20 кг/т ) извести и 500 кг (5 кг/т ) плавикового шпата. Количество раскислителей, присаживаемых в печь, рассчитывают следующим образом.
Йдр = 0,10 (20 + 5) = 2,5 кг/т х х 100 = 250 кг
Ю ; = 0,12 (20 + 5) = 3,0 кг/т х х 100 = 300 кг рв5 ° (ggo/ )=.300: 0,65 = 460 кг, I
После присадки шлакообраэующих и раскислителей включают печь на
5 мин,, затем металл со шлаком перемешивают гребками и плавку выпускают в ковш. К моменту выпуска шлак содержит вес.4: SiO> 12,2; А120 22,1;
СаО 52; FeO 3,23; MgO 10," ; МпО 1,27
$0 051.
На дно сталеразливочного ковша, оборудованного устройством для бесстопорной разливки и пористой фур. мой для продувки аргоном, присаживают 6Я-ный ферросилиций для легирования кремнием (около 4,8 т ). Ковш с металлом устанавливают в камеру, замеряют температуру и устанавливают требуемый расход аргона, регулируя
его подачу вентилем и добиваясь освобождения поверхности расплава в ковше от шлака на площади 10-203 от всей площади поверхности. Устано7 . 10272 вив нужный расход аргона, накрывают камеру крышкой и начинают вакуумирование расплава. Обработку вакуумом проводят в течение 15 мин, постепенно увеличивая разрежение в камере до
3-5 мм рт.ст. Выдержка при указанном давлении составляет 5 мин. По окончании вакуумной обработки ковш с металлом подают на разливку.
Готовый металл содержит,Ф: С 0,032 1в
Si 2,97; Мп О,l7; $ 0,007; Б 0,008;
Al 0,018; О 0,004.
П. р и м е р 2 . Плавку выполняют по технологии, аналогичной примеру 1.
По достижении содержания углерода
0,0194 и температуры ванны 1670 С кислород отключают, скачивают окислительный шлак,.содержащий до 603 FeO.
Остаточное количество шлака составляет около 500 кг (5 кг/т ). Бросковой машиной присаживают 2500 кг 25 кг/т известя и 500 кг (5 кг/т) плавикового шпата. Количество присаживаемых в печь для раскисления алюминия и кремния составляет соответственно:
Яд » 0 14 (25 + 5, ) 412 кг/т х х 100 - =420 кг
Яе„= 0,15 (25 + 5) .= 4,5 кг/т х
35, х 100 = 450- кг
Ре и (659о)=-; 450:0,65 = 690 кг
Для быстрого формирования шлака печь включают на 7 мин, размешивают BBH ну гребками и плавку выпускают в ковш. Вакуумную обработку металла проводят по технологии, аналогичной описанной в примере 1.
Готовый металл содержит,4: С 0,029;
Si 3,02; Мп 0,20, S 0,005, N 0,009;
0 0,0038, Al 0,022.
При внедрении предлагаемой технологии выплавки в электросталеплавильном цехе Череповецкого металлургического завода удалось снизить отбраковку литых слябов и горячекатаного подката по дефектам "газовый пузырь", "трещина", снизить загрязненность металла неметаллическими включениями, улучшить структуру литого металла, повысить выход высших марок электротехнических сталей.
Кроме того, удалось улучшить ряд технико-экономических показателей выплавки в сравнении с ранее применявшейся технологией по схеме с легированием в печи и без вакуумной обработки (табл. 3).
10 м
0 Д х а зо о
63 L L
Э дФ
1(л
О !0
C 1-, 1027235
0О
СО л
ОЪ
ОО
1 л
Ю
С3 л
Ю
0О!
Ч !
Ч
СЭ
-Ф ФЧ
0:> л
СЧ м
Ю л
С7
С) л
Ю л
C) 1
°:Ф
Ю л
С!,Ю
I!
LA
С) Ю
С!
CV
СЭ
С! л
С3
I. 1!! л
СЧ
С3
Ct л
° 1 О
СЭ
С7 л
Ю сО м
С!
Ct л
С! .v R
CV
Ю C!. л
Ю
C) м
С3
ЕР л
СР
Ol
С!
0Э л
СЪ
j X
1лс
0О
СЗ
С! л
СЭ
00 м
Ю л
СЭ О
С!
СЗ л
Э л х о
Р la Э л
С!
C)
CV
С!
I, I
1
0О О
Ю л
С3
Ф с
Ю
С! л
C) ° О
° \
1о
» х
0) Э
CO
1 с о
0!: о а
1 с
Э
1X
° 0 I X t
1- е м о
v n. t- L S о ooо х 8о е х
-Ф л
LA
I
1. 0O м
1
1
1 I
1
I
I !
СЧ
1
I
1 .1
1
1
CA !
Ч
Ct о
S
Э 1 с х
Э ! л
z X ! Х
v т
X О
М». и щ !
0 щ а а Я
Х Y о щ !!!
I !
00 л
Ф S
Y m
V IЭ V
S Y
1- о о m с е о с
r c х
Ф X
I- д«!
Ф r
Б Ф а о э
Io s о
X C! лъ !
Ч О л
С!
LA о
I ! . 1
I со
С3
-а. (Р
t 1 Э
zoz ! в ах
Э X ttt, а Х !0!
I
1 !
1
I..
I
1
1
1 !
1
I !
1- f« о. щ
Ф-о с
Y о
1
1 !
CL (9 с о х х
Ф
IК
L о с
X с х
Ф Б
1- х !!! r
CO Q
Э о е
C
Э 2l
x m
Y о
Ф
3 >х
z o
x r
o o. х о о 1m
Я
Yx v х r
x e
Ф а
I- IX н о ад.
1- о
Ф
m x а а
Щ ttt с й
1
I
I
t
I
L с о о
1
Ф 1
II
1 о
)X
Ф
Э
6;
r
S
S а
C 1
1 !
I
1 о
1=
1
)X о
Ф
m !
0 с
I а
I о
I !
l
t
m б .0 Cf
9 r
6ХХ
1-aS
I" Э
gvm
1=: r c о
m Ф s
S Ю Iх о я х аm с z о с
I о я х Эфй сх»о
Ф S
1 1 !0
S Э S сх=т хо .V Y g
l о о I r
Q.к а с !Оае
Ф X XLA еО О л
o s ta 3 N
1- ю
CI., Э Э 1.с хса
A A Y.!
) Э X
m я ы
Это
Э C L й
0О м ! х
Э !
O a l0
CL 3 и! (: S x
» сГ
mom л=ах
1
I
1
I
1
1
1
I
1
1
1
I
1
l
I
I ! .!
1
1
1
1
Составитель Г. Прусс
Редактор Н. Егорова Техред Л.Пекарь
Корректор 6. Макаренко
Заказ 4675/29 Тираж 568 Подписное
ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий
113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5 а филиал ППП "Патент", r. Ужгород, ул. Проектная, 4
11 10272
Годовой экономический эффект от снижения расхода раскислителей и легирующих; добавочных материалов, сокращения продолжительности плавки, .расхода электроэнергии, увеличения
35 12 выхода годных слябов в электросталеплавильном цехе и подКата в листопрокатном цехе составляет при годовом производстве в 10 тыс. т около
240 тыс. руб.