Способ разделения продуктов термического крекинга

 

СПОСОБ РАЗДЕЛЕНИЯ ПРОДУКТОВ ТЕРМИЧЕСКОГО КРЕКИНГА углеводородного сырья путем ввода паровой фазы при 440-460°С в первую ректификационную колонну и жидкой фазы во вторую Jректификационную колонну с одновременной подачей сырья термического крекинга в первую колонну и ваделением из обеих колонн легких дистиллят ных фракций, промежуточного продукта и остатка с подачей промежуточного продукта второй колонны в первую, отличающий ся тем, что, с целью повышения производительности процесса и качества продуктов разделения , в первую ректификационную колонну подают весь поток углеводородного сырья термического крекинга с последующей подачей в{аделенного про- ; межуточного продукта во вторую ректификационную колонну и подачей легких дистиллятных фракций второй кос лонны в первую. (Л /2 Яел Сл СП И Ni;

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК

9 00

,г, ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИ .:,:-,/

К ABTOPCHOMV СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 341Z148/23-04 (22) 02.02.82 (46) 23.11.83. Бюл. Р 43 (72) P.Г. Гареев, Г.Г. Теляшев, Ф.А. Арсланов, A.ô. Махов,: A.М. Баимбетов и P.È;,.Óñéàíoâ (53) 662.75(088.8) (56) 1. Пичугин A.П. Переработка неф- ти. М., Гостоптехиздат, 1960, с. 241, 258.

2. Смидович Е.В. Технология переработки нефти и газа. М., "Химия", 1968, ч. 2, с. 68-72 (прототип ) ° (54)(57) СПОСОБ РАЗДЕЛЕНИЯ ПРОДУКТОВ

ТЕРМИЧЕСКОГО КРЕКИНГА углеводородного сырья путем ввода паровой фазы при 440-460О С в первую ректификационную колонну и жидкой фазы во вторую

„„SU„„1055754 А ректификационную колонну с одновременной подачей сырья термического крекинга в первую колонну и выделением иэ обеих колонн легких дистиллят ных фракций, промежуточного продукта и остатка с подачей промежуточного продукта второй колонны в первую, отличающийся тем, что, с целью повыаения производительности процесса и качества продуктов разделения, в первую ректификационную колонну подают весь поток углеводородного сырья термического крекинга с последукщей подачей вццеленного про-: межуточного продукта во вторую ректификационную колонну н подачей легких дистиллятных фракций второй ко- с

Щ лонны в первую.

1055754

Изобретение относится к нефтеперерабйтываюцей и нефтехимической промышленности и может быть использовано для разделения продуктов реакции термического крекинга методом ректификации.

Известен способ разделения продуктов реакции термического крекинга с использованием одной ректификационной колонны с отбором бокового продукта для разделения жидкой фазы продуктов реакции термического крекинга (11..

Однако этот способ не обеспечивает достаточно четкого разделения продуктов реакции. Кроме того, раздельная подача сырья крекинга в несколь- 15 ких точках колонны не позволяет эффективно использовать тепло продуктов реакции для повышения четкости ректификации и снижает производительность колонн. 20

Наиболее близким к изобретению по технической .сущности является способ разделения паровой фазы продуктов реакции термического крекинга углеводородного сырья в одной ректифи- .25 кационной колонне с выводом бокового дродукта - фракции 190-260 С, жидкой фазы - во второй колонне с выводом промежуточного продукта.

Сырье термического крекинга с температурой 210-230 С разделяют на два потока к вводят н нижнюю часть первой колонны и верхнюю часть второй колонны. Паровую Фазу продуктов реакции крекинга с температурой 440-460 С вводят в низ первой. колонны. Разделе-З5 ние в первой колонне осуществляют при давлении 1,1-1,3 МПа. Сюда же возвращают подогретую но второй колонне ао 240-260 С и обогащенную газойлевьми компонентами второй поток сырья.40

Из первой колонны выводят верхний дистиллят — фракция НК-190 С, боковой погон - фракция 190-160 С и остаток 260нС - КК с температурой 370410 С. Отвод тепла осуществляют верх-45 ними острым и циркуляционным орошениями.

В ниэ второй колонны внодят жидкую фазу продуктов реакции, а в верхнюю часть — второй поток сырья. Разделение ведут при давлении 0,2 0,4 МПа. Из этой колонны выводят верх. ний дистиллят - фракция 50-220 С, боковым погоном — промежуточный продукт, фракция 160-400 С, а снизу— крекинг-остаток.

Для улучшения отпарки и повышения плотности крекинг-остатка н ниэ колонны подают водяной пар. Отвод тепла осуществляют острым орошением (2 ).60

Однако из-за того, что не весь поток сырья вводят н первую колонну, в верхней части первой высока паровая и жидкостная нагрузка, что ограничивает производительность колонны.

Кроме того, производительность второй колонны снижается иэ-эа внода части сырьевого потока в верхнюю часть колойны. Вывод бокового погона с первой колонны без дополнительной отпарки не обеспечивает достаточной четкости разделения между верхними дистиллятом и боконыгл продуктом.

Кроме того, ввод сырьевого потока непосредственно под тарелку нывода бокового продукта не позволяют достигнуть необходимой четкости разделения между боковым погоном и остатком первой колонны.

Цель изобретения — повышение производительности процесса и качества продуктов разделения.

Поставленная цель достигается тем, что согласно способу. разделения продуктов термического крекинга углеводородного аырья путем ввода, паровой фазы при 440-460 С в первую ректификационную колонну и жидкой фазы во вторую ректификационную колонну с одновременной подачей сырья термического крекинга в первую колонну и вьделением из обеих колонн легких дистиллятных фракций, промежуточного продукта и остатка с подачей промежуточного продукта второй колонны в первую, в первую ректификационную колонну подают весь поток углеводородного сырья термического,крекинга, с последующей подачей выделенного промежуточного продукта но вторую ректификационную колонну и легких дистиллятных Фракций второй колонны - н первую.

На чертеже приведена схема осуществления предлагаемого сттособа.

Сырье (фракцию 260 С вЂ” КК), нагретое до 210-230 С,вводят в верхнюю часть отгонной секции, первой колонны 1 по линии 2, н ниэ которой по линии 3 внодят паровую фазу продуктов реакции в количестве 120150 мас.%. с температурой .440-460 С.

В середину отгонной секции первой колонны поцают промежуточный продукт (фракцию 260-400 С).,второй колонны

4 в количестве 14-18 мас.% с температурой 320-350 С. В верхнюю часть первой колонны 1 по линии 5 возвращают . верхний дистиллят (фракцию 50220 С) второй колонны 4 в количестве

2-5 мас.% температурой 40-60 С. Разделение ведут, при давлении 1,11,3 ИПа.

Из первой колонны 1 по линии 5 выводят верхний дистиллят (фракцию

НК-190 С) в количестве 20-25 мас.% о

I остаток (Фракцию 350 С вЂ” KK) в количестве 210-230 мас.% и боковой погон (фракцию 100-260 С) в количестве 7-12 мас.Ъ, который вводят по линии 1 во вторую колонну 4.

>Сьем тепла осуществляют верхним

1055754 острым и боковым циркуляционным орошениями.

Во вторую колонну 4 вводят жидкую фазу продуктов реакции с температурой 440-460 С в количестве 90

100 мас.Ъ и боковой погон первой ко- 5 лонны (фракцию 100-260 С) на отпарку. Цля повьыения плотности крекингостатка во вторую колонну подают водяной пар в количестве А 03

0,8 мас.В на сырье. Разделение ве- 10 дут при давлЕнии 0,2-0,3 МПа.

Из второй колонны 4 выводят верхний,дистиллят. (фракцию 50-220 C) в количестве 2-6 мас.Ъ, который по линии 7;возвращают в верхнюю часть 15 первой колонны, промежуточный продукт (фракцию 260- 400 С) в коли.честве.14-18-мас.Ъ, который возвращают в нижнюю часть первой колонны, боковой продукт (фракцию 190-260 С) и крекинг-остаток (фракцию 450 С - КК).

Съем тепла осуществляют верхним острым орошением.

Весь поток сырья и паровую Фазу продуктов реакции термического крекинга вводят в нижнюю часть первой колонны, что позволяет повысить производительность колонны за счет сокращения паровых нагрузок по высоте колонны. Боковой погон первой колонны вводят во вторую и после отпар-ЗО ки отбирают в ней, а верхний дистиллят второй колонны возвращают в первую, что позволяет повысить качество продуктов разделения.

При подаче всего пОтока сырья в 35 первую колонну максимальная паровая нагрузка колонны локализуется в нижней части первой колонны, которая обычно оснащается высокопроизводительными каскадными тарелками. На 4р этих тарелках происходит смешение и нагрев сырья за счет тепла паровой фазы продуктов реакции. B результате в верхнюю секцию первой колонны проходят лишь пары фракций НК-260 С с 45 загрязненными граничными компонентами, что составляет всего 30

35 мас.Ъ от сырья. Остальные фракции, компенсируясь и нагревая сырье, уходят на реакцию через низ первой колонны. Кроме того, боковой погон первой колонны (фракция 100-260 С) выводят иэ системы колонн после.до полнительной отпарки во второй колонне. Производительность второй колонны повыаается за счет исключения части сырья, подаваемой в верхнюю часть второй колонны.

Пример. Производят разделение продуктов реакции термического кре» кинга после однократного испарения в испарителе высокого давления с использованием двух ректификационных колонн. Сырьем является остаток атмосферно-вакуумной перегонки нефти— гудрон фракции 260-КК. Содержание

Фракций в сырье и.в продуктах реакции приведены в табл. 1.

Таблица 1

Фракции,Ч

Гудрон, Паровая мас. Ъ фаза, мас. Ф

Жидкая

Фаза, мас.Э

6,5

Газы

HK-190 С

190-260 С

23 3 1 6

41 0 2,0

260-400 С 12 49,8 25,0

400 С» КК

88 . 15 9 67 4

100 136,5 96

Всего

Сырье с температурой 220 С в количестве 100 мас.В вводят в верхнюю часть отгонной секции первой колонны 1 по линии 2 в жидком виде. В низ отгонной части колонны 1 по линии 3 вводят. паровую фазу продуктов реакции при 440 С в количестве

136,5 мас.%. В середину отгонной секции колонны 1 вводят промежуточный продукт фракции 260.-400ОС в количестве 16 мас.Ъ. из колонны 4 с температурой 339 С. В верхнюю часть колонны 1 по линии 5 возвращают верхний дистиллят колонны 4 (фракцию

50-220 С) в количестве 4 мас.Ъ с температурой 50 С. Разделение ведут при давлении 1,2 МПа.

С верха колонны 1 по линии 6 отводят верхний дистиллят (газы фракция

КН-190 С) с температурой 207 С в количестве 23,5 мас.Ъ. Боковой погон колонны (фракции 100-260 С) совместно с проточным орошением выводят иэ средней части по линии 7 с температурой 285 С в количестве 9 мас.Ъ, охлаждают в темлообменнике 8 до

223 С и вводят в верхнюю часть колонны 4 для отпарки. Остаток колонны 1 (фракция 350 С-КК) в количестве

224,3 мас.Ъ .с температурой 377 С по линии .9 отводят на догрев;и реакцию в печь.

ИЖцкую фазу продуктов реакции (фракции 50 C-KK) с температурой

Совокупность всех перечисленных выне признаков позволяет, во-первых, Я) повысить производительность колонн на 50-75 мас.%., во-вторых, повысить качество продуктов разделения:. доля целевых компонентов в них повыша ется в среднем на 2-3 мас.Ъ.

1055754

1б08 мас.% по линии 14 подают в верх:, колонны 4.

Колонны 2 и 4 включают 25 и 15 ректификационных тарелок.соответственно с КПД 50%. Перепад давления на одну тарелку принят равным

5 мм р т.ст ° Производительность колонн по известному способу составляет 100 мас.% по сырью, по предлагаемому - 159 мас,% .

В табл. 2 приведены данные о ка. честве .продуктов разделения (в скоб ках указаны значения для известного способа).

Таблица 2

П р о д у к т ы

Компоненты крекингостаток колонны

4 (450 С-КК) верхний дистиллят колонны (НК-190 С) боковой продукт колонны

4 (190-200 С) остаток колонны

1 (350 С-КК) Низкокипящие

Целевые 93,0 (88,0)

7,0 (12,0) Высококипящие

5,0 (5) Таким образом, использование пред-35 лагаемого способа обеспечивает по рравнению с известным существенное повышение производительности колонн, качества продуктов разделения. !

Составитель Н. Богданова

Редак юр Г. Безвершенко Техред g. далекорей Корректор С. Шекмар, Заказ 9237/21 Тираж 503 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Филиал ППП "Патент", r. Ужгород, ул. Проектная, 4

440ОС в количестве 9б мас.% по линии

10 вводят в нижнюю часть колонны 4.

В низ колонны 4 по линии 11 подают водяной пар с температурой 180ОС в количестве 0,5 мас.% на сырье. Паровой поток колонны 4 с температурой

186 С в количестве 20, 08 мас. % выводят по линии 12 и конденсируют в конденсаторе-холодильнике 13. Верхний дистиллят колонны 4 (фракции

50-220 С) в количестве 4 мас.% по линии 5 возвращают в верхнюю часть колонны 1. Холодное орошение с температурой 50 С в количестве

8(10) 2,5 (3,0) 8,3 (11,1)

87 (85). 97,5 (97) 91,7 (88 9) Нижняя часть первой колонны может быть выполнена с увеличением диаметра, что Позволяет еще больше повысить производительность колонн и качество продуктов разделения.