Устройство для резки жгута свежесформованных вискозных нитей

 

Изобретение относится к производству химических нитей и позволяет увеличить ресурс работы ножей при резке жгута высокомодульных вискозных волокон и повысить качество резки. Устройство содержит выполненные из деформируемого коррозионностойкого хромосодержащего сплава на никелевой основе с твердостью до 58 HRC<SB POS="POST">э</SB> подвижные ножи, закрепленные на приводной ножевой головке и последовательно взаимодействующие с неподвижным ножом. Неподвижный нож выполнен из вязкого сплава, представляющего собой аустенитную хромомолибденовую нержавеющую сталь или никельхромомолибденовый сплав, и имеет наплавное лезвие твердостью 45-58 HRC<SB POS="POST">э</SB>, выполненное из коррозионностойкого и износостойкого антифрикционного сплава на кобальтовой или никелевой основе. 4 ил., 1 табл.

СОЮЗ С08ЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (51)5 D 01 G 1/10

ГОСУДАРСТ8ЕННЫИ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4444787/12 (22) 17.05.88 (46) 15.07.91. Бюл. М 26 (71) Научно-производственное объединение по оборудованию для химических волокон

"Химтекстильмаш" (72) ТЖСигаловская, В.M.Ñèìêèí, Ю.С.Кочура, Ю.M.Âèêòîðoâ, Н.Н.Степаненко, Е.А. Карлик, В.Д.Слесарев и А.П.Новицкий (53) 677.021.125,8 (088.8) (56) Авторское свидетельство СССР

М 1498838, кл, 0 01 G 1/10, 1987. (54) УСТРОЙСТВО ДЛЯ РЕЗКИ ЖГУТА СВ ЕЖЕСФОРМОВАННЫХ ВИСКОЗНЫХ НИТЕЙ (57) Изобретение относится к производству химических нитей и позволяет увеличить реИзобретение относится к производству химических нитей и касается устройства для резки жгута свежесформованных высокомодульных вискозных нитей.

Цель изобретения — увеличение реверса работы ножей при резке жгута высокомодульных вискоэных волокон и повышение качества резки.

На фиг.1 изображена общая схема устройства; на фиг.2 — неподвижный нож с траекториями его износа подвижными ножами; на фиг.3 — схема образования непрорезов нитей; на фиг.4 — схема контакта ножей.

Устройство содержит неподвижный нож

1 и установленные на приводной ножевой головке 2 подвижные ножи 3, выполненные из деформируемого корроэионностойкого хромосодержащего сплава на никелевой основе с твердостью 20 — 58 НВСэ. В качесте такого сплава могут быть использованы сплавы марки 38 ХНБЮ-ВИ(ЭП-940-ВИ) или 36ХНЮФ. Ж 1663067 А1 сурс работы ножей при резке жгута высокомодульных вискозных волокон и повысить качество резки. Устройство содержит выполненное из деформируемого коррозионностойкого хромсодержащего сплава на никелевой основе с твердостью до 58 НВСэ подвижные ножи, закрепленные на приводной ножевой головке и последовательно взаимодействующие с неподвижным ножом. Неподвижный нож выполнен из.вязкого сплава, представляющего собой аустенитную хромомолибденовую нержавеющую сталь или никельхромомолибденовый сплав, и имеет наплавное лезвие твердостью 45 — 58НКСэ, выполненное из коррозионностойкого и иэносостойкого антифрикционного сплава на кобальтовой или никелевой основе, 4 ил,,1 табл.

ВИ, твердость которых обеспечивается режимами термообработки, в частности путем закалки при 1100-1180 С и старения при 700750 С в течение 5 ч.

Неподвижный нож выполнен иэ вязкого сплава, представляющего собой аустенитную хромомолибденовую нержавеющую сталь марки 10Х17Н13М2Т или никельмолибденовый сплав марки ОЗХН60МБ (ЭП-758), и имеет. наплавное лезвие 4 твердостью 45 — 58 НЙСэ, выполненное иэ короэионностойкого и иэносостойкого антифрикционного сплава на ко-бальтовой или никелевой основе. В качестве таких сплавов могут быть использованы самофлюсующие порошковые сплавы марок ПГ10К-01, ПГСР-З, ПГСР-4, ПР-Н73Х16СЗРЗ, П-Н70Х13Р4С4, наносимые на автоматической установке плаэменнопорошкового "ийа или ручным гаэотермическим способом, а также прутковый сплав типа стеллат ПрВЗК и Пр-ВЗК-Р, наносимый с помощью

1663067

55 электросварки (с присадкой этим сплавом).

Оптимальная толщина а твердого наплавного слоя по задней поверхности неподвижного ножа составляет 1,5 — 2,6 мм при ширине

Ь всей задней поверхности ножа, равной 3,5 — 4,5 мм.

Над неподвижным ножом 1 и над ножевой головкой 2 установлены подающая пара роликов 5 со скребком 6 и направляющая пара роликов 7.

Устройство работает следующим образом.

Жгут 8 свежесформованных высокомодульных вискозных кислых нитей, несущий осадительную и пластификационную ванны, после орошения водой и прохождения через триовальцы с помощью направляющей 7 и подающей 5 пар роликов перемещается в зону резания, т.е, в зону взаимодействия подвижных ножей 3 с неподвижным ножом 1, где происходит разрезание жгута на отрезки.

Лезвие ножа, выполненное в виде твердой наплавки из коррозионностойкого, износостойкого, антифрикционного, но относительно хрупкого материала, удовлетворительно работает (высокая стойкость комплекта, хорошее качество резки) только при наличии вязкой основы, принимающей ударную нагрузку, прочного сцепления с нею и в паре с определенным типом материала подвижных ножей, а именно с корозионностойким деформируемым хромсодержащим никелевым сплавом, обладающим достаточной вязкостью и твердостью в диапазоне 20 — 58 НКСз. Сочетание данных материалов обеспечивает хорошую прирабатываемость режущих кромок подвижных и неподвижного ножей, исключает выкрашивание и поломки наплавного лезвия неподвижного ножа в период приработки, сохраняет минимальную контактную фаску на лезвиях подвижных ножей после приработки и при длительной эксплуатации. Причем эта прирабатывающая способность сохраняется даже при высокой твердости подвижных ножей — до 58 НВСэ, равной и даже несколько большей, чем у неподвижного ножа (см, варианты 5 и 10 в таблице), в то время как при выполнении подвижных и неподвижных ножей из одинакового твердого материала, например из сплава ЭП 940-ВИ с твердостью 56 — 58

НКСэ или с твердой стеллитовой наплавкой как неподвижного, так и подвижных ножей (см, варианты 2 и 4 в таблице), ножи очень плохо прирабатываются — механические повреждения лезвий ножей отмечаются уже в период приработки, до заправки жгута.

Результаты испытаний различных вариантов комплектов экспериментальных ножей в сопоставлении со стандартными ножами при переработке высокомодульно

ro вискозного волокна на резальных машинах РФ-400 в условиях ПО "Сибволокно" приведены в таблице, Указанные в таблице диапазоны твердости подвижных и неподвижных ножей из предлагаемых коррозионностойких материалов были выбраны на сновании многочисленных экспериментов, проведенных в производственных условиях.

Как видно из данных таблицы, при переработке свежесформованного высокомодульного вискозного волокна в жгуте предельной линейной плотности 400 ктекс были испытаны неподвижные ножи с твердыми наплавными лезвиями нескольких вариантов, отличающихся химическим составом наплавки (две наплавки на кобальтовой основе типа стеллит; остальные четыре на никелевой основе системы Ni — Cr - В - Si - С - Fe); видом наплавочного материала (порошок, пруток), способом нанесения наплавки (автоматическая плазменнопорошковая, ручная газотермическая порошковая; ручная электродуговая с присадкой — прутком из стеллита). материалом основы (сталь

10Х17Н13М2Т и сплав ОЗХН60МБ — ЭП 758), уровнем твердости — от 46 до 58 НЯСэ. Для любого из испытанных вариантов наплавленных лезвий при работе их в паре с подвижными ножами из коррозионностойкого деформируемого хромосодержащего сплава на никелевой основе трех опробованных марок (ЭП 940-ВИ, ЭК6-ВИ, ЭП 758) обнаружен весьма существенный положительный эффект — повышение стойкости ножевых комплектов не менее чем в 4 раза по сравнению со стандартными (в 4 — 20 раз, см. таблицу), резкое снижение количества подтяжек ножей во время работы и повышение качества выпускаемой продукции по показателю непрорезанное волокно. Однако при этом было отмечено, что вышеуказанные положительные признаки при прочих равных условиях в большей степени проявляются на порошковых наплавках с большим уровнем твердости (52 — 58 НВСэ) и в меньшей степени на ручных наплавках с меньшим уровнем твердости (46 — 48 НЯСэ).

Эксперименты показали, что чем тверже лезвие неподвижного ножа, тем меньше изнашивается не только сам неподвижный нож, но и сопряженные с ним подвижные ножи, о чем можно судить пр результатам замеров ширины контактной фаски, образующейся в процессе работы на подвижных ножах, эаточеных под углом 45О.

1663067

25

Так, например. в стандартных комплектах с неподвижным ножом из сплава хастелой ЭП 758 (20 — 28 НЯСэ) через 48 — 50 ч работы на подвижных ножах из того же сплава образуется фаска шириной 4 — 4,5 мм, при которой возникающие непрорезы уже невозможно устранить подтяжкой ножей, и ножи снимаются с эксплуатации. За это же время на подвижных ножах из того же материала с той же твердостью, но при работе в паре с наплавным лезвием неподвижного ножа, имеющим твердость 46,5—

47,5 НЯСэ, образуется фаска шириной 2—

2,5 мм, а при работе с наплавным лезвием, имеющим твердость 52 — 56 НЯСэ, ширина фаски, образующейся в это же время, равна

1 — 1,2 мм. Даже к моменту снятия с испытаний комплектов, проработавших в 4 — 14 раз больше стандартных комплектов, ширина фаски на подвижных ножах не достигает предельных размеров, при которых стандартные ножи снимаются с эксплуатации.

Однако применять наплавные. лезвия с твердостью выше 58 НЯСэ уже нецелесообразно вследствие их повышенной хрупкости и склонности к поломкам и выкрашиванию при работе на удар даже в паре с подвижными ножами относительно невысокой твердости — 20 — 25 Н ЯСэ.

Нижний предел твердости лезвия не, подвижного ножа расширяется до 45 НЯСэ, что соответствует нижнему пределу твердости доступного наплавочного материала как ПГСР-З, легко наносимого кэк автоматическим, так и ручным газотермическим способом и оказавшегося достаточно эффективным при переработке вискозного высокомодульного волокна.

Применять коррозионностойкие наплавочные материалы с более низким уровнем твердости уже нецелесообразно из-за снижения эффективности.

Что касается диапазона твердости подвижных ножей, то он выбран достаточно широким (от 2 до 58 НЯСэ) также на основании фактических данных — результатов производственных испытаний и ограничивается снизу уровнем твердости сплава типа хастелой марки ЭП 758 в состоянии поставки, а сверху уровнем твердости высокопрочных прецизионных дисперсионно-твердеющих сплавов на основе системы

Ni-Cr-Al-W(V) марок 38ХНВЮ-BN (ЭП 940ВИ) и 36ХНЮФ-ВИ (ЭК6-ВИ), достигаемым в результате закалки (с 1180 — 1100 С, в холодную воду) и старения при 700 — 750 С в течение 5 ч.

На сплавах вышеназванных марок может быть достигнут и более высокий уровень твердости — до 62 — 63 НЯСэ при соответствующей термообработке, однако при такой твердости сплавы теряют вязкость, пластичность и становятся хрупкими.

Попытки применить сплав ЭП 940-ВИ с уровнем твердости выше 60 НЯСэ как для подвижных; так и для неподвижного ножей дали отрицательные результаты. В то же время ножи с уровнем твердости 55 — 58

НЯСэ хорошо работали в паре с твердым наплавным лезвием из корозионностойкого, износостойкого и энтифрикционного сплава, в частности из сплава типа стеллит марки ПГ-10К-01.

Возможность изменения твердости подвижных ножей в широком диапазоне за счет режима термообрэботки (в основном за счет температуры старения после закалки) расширяет возможность использования предлагаемого резального устройства для резки различных видов волокон в различных условиях, В качестве вязкой аустенитной основы, т.е. материала корпуса неподвижного ножа, предлагаются двэ варианта: никелехромомолибденовый сплав типа хастелой марки

ОЗХН60МБ (ЭП 758) и хромоникельмолибденовая нержавеющая сталь марки

10X17H13М2Т. Первый вариант обеспечивает максимальную коррозионную стойкость и долговечность ножа, возможность его многократного использования (перезаточки, реставрация наплавного лезвия).

Второй вариант значительно дешевле, менее дефицитен, однако коррозионная стойкость контактной поверхности ножа, включая и само наплавное лезвие, при этом существенно ниже, чем в 1 варианте, так как в процессе высокотемпературной наплавки компонентной стали, в частности, железо, диффундируют в нэплавляемый твердый сплав на кобальтовой или никелевой основе, снижая его коррозионную стойкость.

Использование высококоррозионностойкого сплава ЭП 758 экономически целесообразно в тех случаях, когда есть возможность реставрации наплавных лезвий.

При отсутствии такой возможности для однократного использования неподвижного ножа целесообразнее применять более дешевый вариант исполнения — из нержавеющей стали с относительно большей толщиной наплавленного слоя.

Механизм скачкообразного повышения стойкости комплекта ножей в теоретическом аспекте выглядит следующим образом. Фрикционная пара подвижный— неподвижный нож благодаря достаточно высокой твердости и коррозионной стойкости хорошо противостоит износу последних волокном,т. е, сохраняет остроту лезвия но1663067

20

30

50 жей, следовательно, не требует больших контактных усилий. Износ же двух твердых контактирующих поверхностей ножей, одна из которых выполнена из материала (наплавки), обладающего высокой износостойкостью и антифрикционными свойствами (низким коэффициентом трения), при, как указывалось выше, малом контактном усилии невелик. Высокая твердость и износостойкость лезвия неподвижного ножа позволяет рассматривать его не только как противорежущую опору при резании, но и как средство для подточки режущей кромки. подвижного ножа, искаженной под воздействием "кислого" жгута. Этот эффект наблюдается при твердости подви>кного ножа не менее 20 HRC>. При меньшей твердости наблюдается значительный износ режущей кромки подви>кного ножа жгутом, уже не исправляемый лезвием неподвижного ножа. Для исправления режущей кромки подвижного ножа необходимо увеличить контактное усилие (усилие, с которым неподвижный нож контактирует с подвижным), а это приводит к интенсификации износа ножей, а следовательно, уменьшению их стойкости.

Таким образом, данное сочетание материалов и твердостей комплекта (подвижных и неподвижного) ножей позволяет получать новый эффект, выражающийся в увеличении стойкости (ресурса) комплекта ножей в 4—

20 раз, чего не удавалось получить при изготовлении всех ножей комплекта из одинакового материала, включая материалы достаточно высокой, но одинаковой твердости, например, из сплава ЗП 940-ВИ с высокой твердостью 56 — 58 HRC, или сплавов типа хастелой с твердостью 18 — 30 HRC, или иэ стали 10Х17НВМ2Т с одинаковыми твердыми наплавками на подвижных и неподви>кных ножах.

В процессе резания волокна задняя поверхность режущей кромки неподвижного ножа вырабатывается подвижным ножом и . перерабатываемая поверхность (контактная фаска) имеет у прототипа высокий ypo8eHb KBK поперечной, TGK и продольной шероховатости (Rz свыше 150 мкм, т,е. почти в 10 раз больше диаметра перерабатываемых элементарных нитей). Кроме того, по мере износа ножа ширина контактной фаски увеличивается и может достигать величины Ь1, равной 10 — 12 мм.

При движении режущей кромки подвижного ножа по контактной фаске непод - вижного важную роль в сохранении

: беззазорного контакта играет ширина контактной фаски, Сопряжение двух контактных фасок (подвижного и неподвижного ножей) (GM.ôèã,4) с высокой неровнотой поверхности, расположенных под углом друг к другу (угол наклона подвижного ножа к оси ножевой головки 2), образует значительную площадь (в виде заштрихованного ромба).

Достаточно на этой поверхности обнаружиться выступающей точке А микронеровностей, что приводит к образованию в месте перерезания волокна (точка Б) зазора В, который может пропустить часть волокон, не перерезав их, т.е, доспустить непрорез, что снижает качество волокна, В предлагаемом техническом решении эта вероятность сведена к минимуму, так как из-за уменьшения ширины задней поверхности неподвижного ножа рассмотренная выше поверхность сопряжения незначительна, Это достигается экспериментально определенным оптимальным соотношением толщины наплавного лезвия и ширины задней поверхности.

Уменьшение задней поверхности лимитировано прочностными свойствами режущей части ножа, Так, например, при толщине лезвия (в зависимости от материала) наплавки менее 1,5 — 2,6 мм наблюдались растрескивание и выкрашивание лезвия из-за недостаточной его прочности, даже при большей толщине вязкого основания, на которое лезвие опирается, Увеличение толщины наплавного лезвия с сохранением величины задней поверхности ножа также не дает положительных результатов, так как при этом уменьшается толщина основания и лезвие теряет опору, а воспринимать самостоятельно ударную нагрузку из-за хрупкости материала лезвие не может.

Оптимальным соотношением на основании многочисленных эксперементов принято;

; 1,5-2,6 мм — толщина наплавного лезвия,и

40 3,5 — 4,5 мм — ширина задней поверхности ножа. Данное соотношение позволяет существенно сократить непрорезы, сократить до минимума массу наплавного лезвия, Причем предложенная геометрия ножа позволяет сохранять оптимальное соотношение размеров режущих элементов при значительном износе (см,фиг.2).

Таким образом, конструкция предлагаемого устройства позволяет увеличить ресурс работы его ножей и повысить качество резки нитей, Формула изобретения

Устройство для резки жгута свежесформованных вискозных нитей, содержащее неподвижный нож и по меньшей мере один установленный на приводной ножевой головке нож, выполненный из деформируемого коррозионностойкого хромосодержащего

1663067

10 сплава на никелевой основе с твердостью до58 НВСэ, отл ича ющеес ятем,что, с целью увеличения ресурса работы ножей при резке жгута высокомодулированных вискозных волокон и повышения качества резки, неподвижный нож выполнен из вязкого сплава, представляющего собой аустенитную хромомолибденовую нержавеющую сталь или никельхромомолибденовый сплав, и имеет наплавное лезвие твердостью 45 — 58 HRCs, выполненное из корро5 зионностойкого и износостойкого антифрикционого сплава на кобальтовой или никелевой основе. териал и твердость ножей

Вар

Причина снятия с испытаний

Эксплуатационная характеристика тойкость омплекта, еподвижного подвижных

ЭП-758

1_#_- 2зз

50 (среднестатистнчесЭП 758

200-255 кая за

3 мес.

НВ

Ширина задней грани 3-10 мм

ЭП 940-ВИ

56-59 HRC

2 ЭП 940-ВИ

56-58 HRC

Плохая прнрабатываемость ножей

Сколы на режущей кромке; поломки и трещины на подвижных ножах

3 ЭП 940-ВИ ЭП 758

61-61,5 НКСз 255 НВ

Неподвижнып нож раскололся на несколько кусков н период приработки

Хрупкость неподвижного ножа

Выкрашивание режущих кромок; поломки и сколы

1ОХ17Н13И2Т

10Х17813И2Т

Плохая прирабатываемость, хрупкость.

Плохо работант на удар лезвий и период приработки

Изношено 2 не159

Появление непрорезон, не устраняемых подтяжкой. Фаска подв»»жнье» ножа > экспл. св-ва близки к стан(1 нож)

207 НВ (2 нож) дартным на подвижных ножах 3-3,5 мм

Эксплуатационные св-ва эначитель216

Сняты прн очень малом износе подвижных и неподнижного ножей из-за поломки одного подвижного ножа у отверстия.

Фаска 1,8-2,5 мм

ЭП 758

255 НВ

237 наплавка стеллитоная

ПГ-10К-01

51-55 НКС)

ЭП 758

255 НВ

)ОХ17Н13М2Т напланка стеллнтовая, плаэмеино-. порошковая марки ПГ-1ОК-01

52-55 HRC9

1ОХ! 7Н 13И2Т наплавка стеллитоная ручная,.Электродуговая с присадкой пруток марки

Пр-83K-P

46,5-47,5

HRC наллавка стеллитовая

ПГ-10К-01

51-55 НКСГ

ЭП 940-ВИ

57 HRC y

ЭК6-ВИ

55-56 НКСч твердые . пласТ»»»»»»»» 83»е» вмонтированные в опранки иэ сплава ЭЛ 758

Появление нелрорезов не устраняемых подтяжкой ножей, Фаска на подвижных ножах при этол» составляет 4-4,5 мм

Появление непроpesos, не устраняем»»х подтяжкой ножей.

Коррозия неподвижного ножа при незначительном износе, Фаска

4 мм

Стандартные ножи; подтяжки ножей для устранения непрорезон и снятие заусенцев не реже, чем через ка:кдые 1 5-2 ч работы но выше стандартных. Заусеницы не образовывались.

Подтяжки ножей— очень редко

Повышение качестна волокна .

Эксплуатационные свойства лучше стандартных, Подтяжки и снятие заусенцев реже, качество нолокон выше, чем на стандартных

1663067

Экспл. св-ва значительно лучше стандартных.

Заусенцев не наблюдалось. Подтяжки ножей очень редко.

Качество волокна выше, чем на стандартных

203, 5

ЭП 758

255 НВ

Появление непроpesos, не устраняемых подтяжкой ножа. Иэьязвление режущей кромки из-sa коррозии.

Износ незначительный. Фаска 2 мм

721

1ОХ17Н13М2Т наплавка автоматическая плаэменно-яорошковая

Пр-Н73Х16СЗРЗ

53-56 НВСу

ЭП 758

285 НВ

Снят в результате корроэионного . износа неподвижного ножа - появление непрорезов, не устраняемых подтяжкой, Фаска на подвижных ножах 2>5-3 мм

Эксплуатационные св-sa значительно выше, чем у стандартных. Качество волокна высокое, Подтяжки ножей единичные.

ЭП 940-BH

58 НЕСУ

Использованы ножи, уже дважды испытанные ранее и дважды переточенные

10Х17Н13Н2Т нвплавка автоматическвя плвэменно-порошковая

ПГ-10К-О1

52-55 НЕСУ.427

Поломка одного из подвижнык ножей, Износ небольшой.

Фаска на подвижных ножах

3,5 мм

528

264

216

ЭЛ 758

207-255.НВ

1!

288

288

168"

276

612

416

326 (г г J

IОХ17Н13И2Т навлавкв автоматическая плазменно-порошковая

Пр-Н73016С3Р3

53-56 НКСВ (перешпифованный нож, уже работавший ранее) ЭП 758 наплавка руч нвя гвзотермическая, осуществленная в условиях ПО "Сибволокно" с исвользованием порошков сплавов на никелевой основе марок

ПГСРЗ, ПГСР4, П-Н70Х13С4Р4

49-58 НКСФ толщина наплввленного слоя по задней грани

1,5-2>6 мм: ширина задней грани 3,5-4,5 мм

264

) 948

)876 к

)192 т 876

708

)252

684

)312

300 252

462.384

)564"

510

)372

312

) 552

516

) 360

660

324

312

I1pogonmeíèå табли

4 5 6

Эксплуатационные св-ва очень высокие. Подтяжки ножей почти не производились. Качестно волокна на протяжении всего периода испытаний высокое.

Эксплуатационные свойства значительно выше стандартных ножей.

Единичные непрорезы, устраняемые подтяжкой ножей, встречались очень редкоф

Качество волокна по показателю неирореэанные волокна значительно выше, чем при работе стандартных ножей.

1663067

Продолжение аблицы

640

600

828

168" »

330

540

12 ЗП 758

НЕС 20

ЭП-758

HRQ>q 20

Появление пепрорезов, не устранимых подтяжкой (необходима переточка) .

Стойкость комплекта до переточки не удовлетворитель-. на.

1ОХ17Н13М2Т (ослона)

Пр-Н77Х15СЗР2 (наплавка)

HRC (45

ЗЛ 758

HRC. ) 20

105

Появление непрорезов, не устраняемых подтяжкой.

257

ЗП 758

НКСэРр 20

10Х! 7 Н1 ЗИ2Т (основа)

Пр-ВЗК-P (наллавка)

HR07>x 45

Стойкость комплекта до переточки удовлетворительна

Появление непрорезов, не устраняемых подтяжкой.

Стойкость ком721

ЗП 758

НКСэф 20

10Х1 7 Н!ЗИ2Т (основа)

Пр-Н73Х16СЗРЗ (наплавка)

НКСэ> 58

15 плекта хорошая

0-700 (процесс не стабиле,н) 16 10Х17813И2Т (основа)

Пр-Н67Х1805Р5 (наплавка)

HRCÝ

ЗП 758

HRC g 20

М

Вожи продолжают работать с хорошим качеством резки; указано чистое время работы по состоянию на 6,04.88

ИХ

Цожи сняты с испытаний по причинаи, не связанным с состоянием ножей, из-за выхода йз строя других деталей, кап.реионта и пр.

Остальные ножи, проработавшие от 166 до 828 ч (чистое время) сняты гл. образом

ho причине тех или иных механических повреждений лезвия неподвижного ножа, реже по причине износа ножей, приводящего к неустранимым непрорезам. Разброс результатов связан с особенностями .технологии нанесения наплавки (стадия отработки технологии) и не всегда стабильной работой резальных машин и поточных линий.

288

> 252

) 720 "

) 396

> 360

) 748

166

) 408

Хрупкое разруюеиие (выкрашивание) режущей кромки неподвижного ножа в связи с очень низкой пластичностью материала наплавки

1663067

1663067

Составитель Н,Тимофеева

Редактор Н.Киштулинец Техред M.Ìoðãåíòàë Корректор M. Демчик

Заказ 2239 Тираж 299 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб„4/5

Производственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул. Гагарина, 101