Топка

 

Изобретение относится к сжиганию топлива и позволяет повысить качество сжигания, снизить выбросы оксида азота и предотвратить шлакование стенок. Горелки расположены со смещением по высоте, что обеспечивает взаимодействие вышерасположённых горелок с нижерасположенными , чем достигается устойчивое вихревое движение факела. Повышению устойчивости факела и устранению шлакования способствует воздух, подаваемый через тангенциальные сопла, размещенные перед каждой горелкой, бил., 2 табл. (Л С

(и) (! 0 союз советских

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (я)э F 23 С 5/32

ГОСУДАРСТ8ЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4807550/06 (22) 02.04.SQ (46) 07.02.92. Бюл. 34 5

P1) Сибирский филиал Всесоюзного научно-исследовательского теплотехническОГО института we. Ф.З.Дзержинского (72) С.В.Срывков, Ю,Л.Маршак, О.Г,Шишка; нов, В.H.Båðçàêîâ, И,А.Сотников,. C.ÃË(îçлов, Н.Ф.Йемировский и В.Г.Мещеряков (53) 662.197.8 (088.8) (56) Разработка и опытное усовераенствование системы пыпеприготовления вгерелочных устрейств котла Е-ЬОФ.

Красноярской ТЭЦ-2. Отчет о НИР СибВТИ

И- 7Р 01860061607, Красноярск, 1987.

Сотников И,А. и др. Основные и конструктивные решения по паровому котлу 0-67 на поиско-агинских бурых углях для энергоблоковмощностью8ООМВТ;- Теплоэнергетика, 1978, f4 8, с. 2-8.

Изобретение относится к теплоэнерге; тике и может быть исаользовано в мощных паровых котлах тепловых электрическим станций для сжигания преимущественно бурых шлакующих углей.

Известна конструкция топки (1) содержащая вертикальную призматическую экранированную камеру сгорания, оснащенную щелевыми горелками с высотой 1-3 ширины, установленными поярусне с ориента.цией тангенциалънок условной окружности, Как показали экспериментальные исследования, проведенные в топке котла Е-БОО

Красноярской ТЭЦ-2 (2 и 3), где реалиэевано указанное устройство, аэродинамика ф®кала отличается устойчивостью. При этем обеспечивается хорошее воспламенение топлива и низкие значения потерь тема с (54) ТОПКА (57) Изобретение относится к сжиганию топлива и позволяет повысить качество сжигания, снизить выбросы оксида азота и предотвратить шлакование стенок. Горелки расположены со смещением по высоте, что обеспечивает взаимодействие вышерас-. положенных горелрк с нижераспольженными, чем достигается устойчивое вихревое движение факела. ГЬвышению устойчивости факела и устранению шлакования способствует .воздух, подаваемый через тангенциальиье сопла, размещенные перед каждой горелкой, 6 ил., 2 табл. механическим недожогом. Однако имеются следующие недостатки: шлакование экранных поверхностей нагрева, особенно в зоне активного горения, что вызвано высокими значениями теплового напряжения лучевоспринимающей прверхности в этой зоне, и несмотря на меры, направленные на снижение концентрации оксидов азота в уходящих газах, а именно, газовая сушка топлива, прямое вдувание пыли, низкотемпературное сжигание и др„величина

Ско„" 0,4-9,5 г/м и превышает предельно

3 допустимую. Необходимо отметить, что использование для снижения температурного уровня в топке газов рециркуляции приводит к уменьшению КПД котла.

Наиболее близкой по технической сущности к заявляемому изобретению является

1710938 конструкция топки (4), содержащая вертикальную призматическую экранированную квадратного сечения камеру сгорания с установленными поярусно, тангенциально к условной окружности прямоточными горел- 5 ками, которые смонтированы на каждой стороне топки двумя вертикальными рядами с расстоянием в свету между соседними в ряду горелками.

Проведенный комплекс эксперимен- 10 тальных измерений. температур скоростей, концентраций пыли и газов в объеме топки котла П-67 Березовской .ГРЭС-1 (5), где внедрено устройство прототипа, показал, что основным недостатком указанного 15 устройства является неустойчивая аэродинамика факела, а именно отсутствие вихревого тангенциального движения газов. Это вызвано тем, что. при больших размерах топки топливовоздушные струи не взаимо- 20 . действуют друг с другом, а, отклоняясь от заданных траекторий, движутся в разря-. женную область между ярусами горелок.

Отмеченное несовершенство конструкции топки приводит к недостаточному запол- 25 нению объема топки высокотемпературными газами, локальному шлакованию экранов, высокой температурной неравномерности, к низкой величине коэффициента эффективности экранов ф- 0,3-0,35, 30 росту температуры газов на выходе из топки. Необходимо отметить, что укаэанные недостатки значительно усиливаются при отключении одного из горелочных блоков, Кроме того, проведенные иссле- 35 дования выявили высокое содержание о«сидов азота в продуктах сгорания Смо„=

04 045гУ з

Цель изобретения — повышение эффективности сжигания и надежности путем уве- 4О личения устойчивости аэродинамики факела, снижения выбросов оксидов азота и предотвращения шлакования поверхностей нагрева.

Указанная цель достигается тем, что ro - 45 релки следующего по ходу движения газов вертикального ряда на всех стенах топки смещены по высоте вверх относительно горелок предыдущего вертикального ряда на 0,76-3,2 высоты горелки. Причем 50 посредине стен топки и в ее углах расположены дополнительные воздушные сопла, ориентированные в направлении горелок тангенциально к условиым окружностям с диаметрами дм и d4, кото- 55 рые для серединных и угловых воздушнйх сопл, смонтированных соответственно на уровне горизонтальных осей горелок следующего по ходу движения газов и предыдущего вертикальных рядов, вычисляются по формулам бм 1,414 ат з1п t45Ь,(9- й) stn>a

0,25 а + br {9 — N j COS a) с(4- ат э1п (90Ьг(9- N) з!и а

0,25 ат - Ьг (9 — N) C08 а"3 где ат — глубина топки, м; о — ширина горелки, и;

a, a"- углы наклона горелок соответствующего вертикального ряда;

N — номер яруса, начиная снизу.

Кроме того, дополнительные воздушные сопла выполнены поворотными в горизонтальной плоскости.

Известно, что устойчивое вихревое тангенциальное движение газов s объеме топочной камеры при многоярусной компоновке горелок обеспечивается взаимодействием топливовоздушных струй, образованных горелками как одного яруса, так и всех ярусов в целом. При этом необходимо соблюдать условия по обеспечению хорошего воспламенения и полного выгорания топлива, безопасности экранов по шлакованию, предотвращению возникновения эффекта

Коандра, т,в. "прилипания" горелочных струй к стенам топки. Последнее является причиной образования очагов шлакввания и пережога парообраэующих труб, . Перечисленные условия s основном выполняются за счет выбора оптимального межярусного расстояния и компановкой горелочных устройств.

Как уже отмечалось, опыт эксплуатации топки котла П-67 Березовской ГРЭС-1 (5), где внедрено устройство прототипа, показал, что топливовоздушные струи разориентированы в пространстве и уходят от взаимодействия как в пределах одного яруса, так и других ярусов, направляясь в разряженную область межярусных простенков.

При этом "прилипание" струй к стенкам топочной камеры не наблюдалось. Вместе с тем, данные экспериментов свидетельству ют, что значение ок.i. 0,75 Гкал/(м ч) (6), установленное для данного агрегата, явно завышено, так как экраны топок шлаковались, несмотря на низкую нагрузку котлаО 0,75-0,80 н, Необходимо отметить, что увеличение межярусного расстояния, которое позволит снизить теплонапряженность эоны актив1710938 следующего по ходу движения газов sepтикапьного ряда, размещаются s верхней плоскости. При этом нижняя струя, раскрываясь (угол раскрытия 14-16 ) и двигаясь s заданном направлении, взаимодействует эа счет эжекционной способности с соседней выаераспопоженной струей, имеющей тот же угол раскрытия, Отмеченное взаимодействие усиливает не только тангенциапьное вихревое движение топочных газов в пределах яруса, но и поступательное их движение по спирали,вверх, Кроме того, s указанных горизонтальных плоскостях каждого яруса размещаются четыре тангенциапьно направленные к условной ок30 ружности струи. Это количество наиболее оптимально с тОчки зрения создания устойчивой аэродинамики, что подтверждают исследования, проведенные на иэотермических моделях и действующих топках, Важно и то, что путем взаимного

35 проникновения s зоны воспламенения создается более интенсивное зажигание горепочных струй.

Повышению устойчивости аэродинамики факела способствует установка

40 дополнительных воздушных сопл на горизонтальных осях горелок посредине стен топ-. ки и ее углах с ориентацией в направлении горелок тангенциапьно условной окружности. Струи воздуха придают дополнительный импульс вихревому таигенциальному движению.топочных газов, взаимодействуя со струями аэросмеси.

Таким образом предлагаемая ступенчато-тангенциапьная компановка горелок 50 позволяет придать аэродинамике факела устойчивость за счет обеспечения взаимодействия струй аэросмеси и третичного воздуха, образованных горелками и допопнитепьными воздушными соплами, как в пределах ярусов, так и во всем топочном объеме. сохраняя при этом межярусное расстояние прежним, однако увеличивая расстояние между соседними в вертикальных рядах горелками, что позволяет предотвраного горения и предотвратить прилипание" горелочных струй к стенкам топки, может ухудшить воспламенение топлива. затянуть его горение и тем самым привести к повышению температуры газов на выходе 5 из топки, Указанные противоречия позволяет устранить предлагаемая ступенчато-тангенциальиая установка горелок. Так как в этом случае в пределах каждого яруса струи 10 аэросмеси находятся в двух горизонтальных. плоскостях, что позволяет рассредоточить восемь вводов топлива по высоте.

Лричем струи, образованные горелками тить "припипание" к стенкам топки, так как чем больше размеры простенка, тем меньше возможность возникновения эффекта

Коанда (7). Кроме того. в этом случае удается улучшить условия зажигания и выгорания топлива.

Увеличение размеров эоны активного горения при ступенчато-тангенциальной установке.горелок, квк показывают расчеты

ВТИ (8), способствует резкому снижению уровня температур в зоне, а следовательно, уменьшается возможность шлакования экранных поверхностей нагрева, в этом случае температура газов на выходе из топки повышается незначительно (на несколько градусов). Снижение при помощи конструктивных изменений топки величин оп.г. от нормативного позволяет уменьшить подачу рециркулирующих газов в ядро горения, которая достигает на котлах

Е-500 и П-67 40 50, что начинает сказываться на горении топлива и приводит к значительному снижению КПД котла на 0,40,5 .

Установка дополнительных сопл воздуха кроме придания аэродинамике факела большей устойчивости предназначена дпя осуществления ступенчатого сжигания топлива. При ступенчатом сжигании уменьшается избыток воздуха в горелке, тем самым снижается концентрация кислорода в факеле, в результате чего тормозят окислительАые реакции с образованием N0> и интенсифицируются реакции, приводящие к переходу азотсодержащих радикалов

NHt u CN в молекулярный азот Nz. Наличие в определенных зонах факела газов восстановителей СО. Й, СН4 обуславливает восстановление уже образовавшегося оксида азота и тем самым концентрация оксидов азота в уходящих газах снижается, В отличие от известной вертикальной установки сопл третичного воздуха в предлагаемой конструкции топки удается избежать воздействия восходящего потока: топочных газов, который будет отклонять воздушные струи от заданных траекторий, и кроме того, установка сопл между ярусами горелок может привести к подсосу воздуха в устье топпивавоздушных струй; образованных горелками вышераспопоженных ярусов. Эффективность предлагаемой установки воздушных сопл будет обуславливаться не только тем, что они способны снижать концентрацию оксидов азота, но и защищать стены отшлакования, так как воздушные струи,-отклоняясь к стенам топки, создают возле экранов, где как правило концентрируются за счет центробежного эффекта наиболее крупные частицы угля, 1710938 окислительную среду, способствующую уменьшению шлакования экранов.

Предотвращению шлакования способствует расположение дополнительных 903душных сопл посредине стен топочной 5 камеры, так как их устайовка позволяет уменьшить величины падающих радиационных потоков, максимум которых отмечен в центральных лючках топки (5) на всех по высоте уровнях. Расположение сопл в углах 10 топки позволяет ликвидировать там застойные зоны эа счет циркуляции, вызванной эжекцией топочных газов к устью воздушных струй. что позволяет повысить интенСивиость теплообмена. 15

Проведенные экспериментальные исследования (3) позволили выявить, что при многоярусной «омпаиоеке горелок максимум образования оксщ ов азу > а смещается у горелок верхних syycoe к устью топливо- 20

ЭОздушной Струи, На фиг.1 представлены данные, которые показывают изменение концентрации

ИО» по длине факела горелок нижнего (а), среднегО (б) и верхнего (в) ярусов. 25

Таким Образом, доставку окислителя в виде воздухе из сопл к топливной струе необходимо осрцествлять в место, где образование Окс4ФД©в азота уже ээкончилось для тоге, чтобы не увеличить их концентрацию. 30

Вместе с теа, подача третичного воздуха ближе к абразуре горелки позволяет избежэть эетягмэание 9ссоа горения.

Отмечеииые Особенности топочных процессов приняты jjo внимание при выем- 35 де Фор"Фл (1) и (2) Так выражение (9 - N) Ьг полученное путем Обработки денных экспериментов, представленных на фиг.1, позволяет установить место по рчи третичного воздуха в топливную струе в зависимости 40

От номера я1вусэ горелок, поэтому величины диаметров условных Окружностей, к которым направлены дополнительные воздушные сопла, будут переменными по высоте топки. 45

На фиг.2 и 3 представлены схемы длв определения д еаметров условных окружно стей, к которым направлены серединные и угловые дополнительные воздушные сопла одного яруса, смонтированные соот- 50 ветственно на горизонтальных осях горелок следующеге по ходу движения газов (фиг.3) и предыдущего вертикальных рядов (фиг.2).

Так величина би устанавливается со- 55 гласно би-4Хат 3!лр; /=90-P-P -45-P:

Ь,(9-N) sin а о- arctg

0,25 а + br (9 — N) Сна ь в окончательном виде

j > бн - 1,414 ат sin (45Ьг (9- N} sin а

- arctg o;25 е ьг (9 Й)сова1 .

Значение би (фиг. 3) выводится согласно

Н б и -a slnP при Р-90-ф, Ьг(9-Мsln а" ф- arctg

В окончательном виде л" бм - ат зй (90. Ь (9 - N) M Q 0,25 ат Ьг,9 — N)COSQ"

Поворотность сопп в горизонталью плоскости дает возможность регулировать процессы горения и корректировать траектории движения струй воздуха с учетом изменения диаметров условных окружностей, тангенциально к которым направлены горелки и дополнительные сопла.

Указанное смещение по высоте между вертикальными соседними рядами выбрано из еледующих.соображений. Как уже отме.чалось значение ц».г. - 0,75 Гкал/(м .ч), не обеспечивает бесшлаковочную работу даже в условиях пониженной нагрузки. Снижение ф .г. ЛЕГКО ОСУЩЕСТВЛЯЕтсл ПУТЕМ УВЕЛИЧЕНИЯ высоты поясе горелок. Однако, при этом для котлов большой мощности ухудшаются условия воспламененкя из-за снижения температурного уровня в топке, большей удаленности факелов s пределах ярусов, раздвоения аэросмеси и воздуха в верхних ярусах за счет винтообразного сносящего потока. Все вышеперечисленные недостатки, кроме снижения температурного уровня в топке, при применении предлагавмого изобретения исключаются, так.как величина простенков между ярусами горелок принимается равной аналогичной величине, установленной нормами (6). Г1ри этом безопасным по шлакованию устанавливается значение qjj.r. 0,47-0,55 Гкал/(м ч),которое на 16-25$ опыте величины qjj.r.0,41-0,438 Гкап/(и ч), полученной в толке с фронтальным расположением горелок, 1710938

10 ционно чистыми (9). .Так как скоростные параметры у горелок в новой топке устанавливаются такими 5 расчетов приведены в табл.1. При вычисле- 20

30

162.4 3740 (0;1

12.2 н, 35

h11- — 4,1 м.

12,2

55 при сжигании в которой шлакую цего угля поверхности нагрева оставались эксплуатэже, как в прототипе, э значение О11,r, не влияет на выбор количества горелок и их конструктивные размеры, то для горелок новой топки можно Воспользоваться ГотОВыми параметрами горелок топки-прототипа, рассчитанных и внедренных на котле Г}-67

Березовской ГРЭС-1 и котла меньшей паропроизводительности Е-690.

Для топки котла П-67 размер тэнгенциал ьной топки в плане 22,4х22,4 м (4,6), котел имеет 32 горелки, размеры которых hxb-1,2х1,1 м и расположены в 4 я(руса, межярусное расстояние h11 = 5 м (6).

Основные результаты конструктивнйх нии смещения горелок одного вертикального ряда относительно другого принимали

h< = 5 м и расстояние от горизонтальной оси нижней (верхней) горелки до границы зоны активного горения, равное h11/2.

Котел Е-690 имеет призматическую вертикальную камеру сгорания с размерами В плане 13,2х13,2 м, имеет 24 горелки, размеры которых 2,4х0,8 м и расположены в 3 яруса, Высота зоны активного горения

При определении смещения принимали

h> 4 м и расстояние от горизонтальной оси нижней (верхней) горелки до границы зоны активного горения, равное h> 2. Результаты расчетов приведены в табл.1.

Таким образом граничные оптимальные соотношения расположения горелок в новой топке в зависимости от габаритов топочной камеры и горелки Ь:h - 1:3 будут находиться в пределах hr = 0.76-3,2, Широкий диапазон предельных соотношений обусловлен не только всем спектром конструктивных зависимостей топок паровых котлов, но и выбором определенной величины ц11.r. Поэтому при расчете новых топок следует руководствоваться правилом, что нижний предел цл.г.. берется, когда в топке сжигается сильношлакующее топливо, а верхний — слабошлакующее. Дальнейший выбор предельных значений будет обуславливаться величиной ширины Ь горелки, которая рассчитывается в соответствии с

15 нормами и однозначно зависит от глубины топки.

Необходимо отметить, что предлагаемое изобретение может быть использовано только на котлах большой мощностью, поскольку при монтаже указанной конструкции на котле малой мощности верхний ярус горелок может оказаться вблизи выходного окна, а это приведет к повышению температуры газов на выходе из топки. Кроме того, в топках малой мощности нет необходимости размещения большого количества горелок.

Сопоставительный анализ с прототипом позволяет сделать вывод, что заявляемая ступенчато-тангенциальная топка отличается тем, что горелки следующего по ходу движения газов вертикального ряда на всех стенках топки смещены по высоте вверх относительно горелок предыдущего вертикального ряда на 0,76-3,2 высоты горелки. Причем посредине стен топки и в ее углах расположены дополнительные воздушные сопла, выполненные поворотными в горизойтальной плоскости, ориентированные в направлении горелок тангенциально к условным окружностям с л ) диаметрами би и бн,, которые для серединных и угловых воздушных сопл, смонтированных соответственно на уровне горизонтальных осей горелок следующего по ходу движения газов и предыдущего вертикальных рядов, вычисляются по формулам (1) и (2), Таким образом, заявляемое техническое решение соответствует критерию "новизна", Анализ известных технических решений в исследуемой области позволяет сделать вывод об отсутствии в них признаков, сходных с существенными признаками в заявляемой топке, ui признать заявляемое решение соответствующим критерию "су.щественные отличия".

На фиг.4 изображена ступенчато-тангенциальная топка, продольный разрез; на: фиг.5 — разрез по А-А на фиг,4; на фиг.6— разрез Б — Б на фиг,4.

Топка 1 содержит прямоточные щелевые горелки 2, расположенные на стенках топки двумя вертикальными рядами с расстоянием в свету между соседними в ряду горелками, причем горелки следующего по ходу движения газов вертикального ряда смещены вверх относительно горелок предыдущего вертикального ряда h - 0,76-3,2 высоты горелки, и дополнительные воздушные сопла 3, смонтированные на уровне горизонтальных осей горелок разных вертикальных рядов посредине стен топки в ее углах. Сопла 3 ориентированы в

1710938

hг/Ь 4/3 1,3.

Посредине стен топки и в ее углах расположены дополнительные воздушные сопла, ориентированные в направлении горелок и тангенциально к условным окружностям, с диаметрами dNв и dN, которые для серединных и угловых воздушных сопл, смонтированных соответственно на уровне горизантзльных осей горелок следующего по ходу движения газов и предыдущего вертикального ряда, вычисляются для 1-4 яруcos горелок

50 направлении горелок тангенциально условным окружностям, диаметры которых определяются по формулам (1} и (2) и изменяются по высоте 79АКМ. Кроме того, сопла 3 выполнены поворотными в горизонтальной плоскости.

Топка работает следующим образом.

Попадая в топку через горелки 2, топливовоздушные струи нижерасположенных горелок яруса начинают взаимодействовать с аналогичными струями вышерасположен- . ных горелок зе счет раскрытия факелов и их эжекционных способностей. Образуется устойчивое тзнгенциальное вихревое движение факела, повышение устойчивости, которую способствуют струи воздуха, образованные соплами 3 и направленные касательно к условным окружностям с диаметрами dg и б)ч. При этом подача треуичного воздуха позволяет снизить генерацию оксидов азота, особенно на начальном участке факела, предотвратить образование очагов шлакования в наиболее теплонапряженных местах топочной камеры и повысить интенсивность теплообмена в ее углах.

Пример, Котел большой мощностью, например П-87 (паропроизводительность

2650 т/ч), предназначен для сжигания сильношлакующихся березовских углей, оборудован вертикальной призматической камерой сгорания с размерами в плане

22,4х22,4 м, Горелки е размерами Зх1 м установлены в четыре яруса нз каждой стене топки с двумя вертикальными рядами с межярусным расстоянием h> = 5 м. Горелки направлены тзнгенцизльно к условной окружности с диаметром 0,1 ат 2,240 м и имеют углы наклона а- 580 и а - 89 . Межгорелочное расстояние h< устанавливается в зависимости от величины о .г., которая в этом случае составляет 0,47 Гкал/(м2 ч).

Тогда высота зоны активного горения рассчитываетсяя — 42 -(t + ) 22,4 22.4 + 22(1 Э)

2.Р24+224 Э6 м.

В этом случае (при h> - 5 м) hi - 4 м или

I fI б2 =57м di

d2 =-68м б2

d) -81м dj

d4 -9,7м о 4

7,7м

=9,8м

- 1 1,8 м

=14,1 м эно„=н В киспгма„-cNQ+ — — ьчо м 273 + t

273

= 5034 484 10 0,776 (0„4 - 0,25) 10 х х 6,05 200 = 525,4 тыс.руб/год.

273,+ 145

Таким образом экономический эффект от внедрения предлагаемого изобретения на котле П-67 Березовской ГРЭС-1 составляет 525,4 тыс. руб./год.

Формула изобретения

Топка, содержащая вертикальную квадратную камеру сгорания с прямоточными горелками, установленными на каждой стенке в двух вертикальных рядах симметрично относительно осей камеры сгорания и тангенциально к условной окружности, о т л и ч à ю щ а я с я тем, что, с целью повышения качества сжигания, снижения выбросов оксидов азота и предотвращения шлакования стенок, горелки следующего по ходу движения газов вертикального ряда на всех стензх камеры сгорания смещены вверх относительно горелок предыдущего вертикального ряда на

0,76-3,2 hf, а перед каждой горелкой соответственно в углах и на осях камеры сгорания установлены воздушные сопла, размещенные наклонно в сторону своих горелок и тзнгенциально к условным окружностям, с диаметрами d> и dz, равными соответственно

Кроме того, воздушные сопла выполнены поворотными в горизонтальной плоскости с углом поворота Р- 10-30 .

Распределение воздуха в горелки а < =

1,0-1,1 и остаток в соплах с тем, чтобы избыток воздуха в топке оставался а 1,2.

Расчет экономического эффекта.

Внедрение предлагаемого изобретения позволяет за счет ступенчатого сжигания уменьшить концентрацию оксидов ззота в продуктах сгорания с 0,4 до 0,25 гlм по сравнению с традиционным сжиганием, например, березовского угля в топке котла .

П-67 Березовской ГРЭС-1 (см. табл.2), Годовой экономический эффект на котел от снижения концентрации оксидов азота

1710938

13

di - 1,414 ат sin (45Ь, 9-И sin а1

- arctg

dz - ат sin (90Таблица 1

Тепловое напряжение лучевоспринимаащей поверхности зоны активного горения, л,т., Гкал/(м ч) Котел П-67

Котел Е-690

Высота зоны активного горения, h .т., м

hr/h

Смещение горелок по высоте, hr, м

Высота зоны активного горения, .her. м

Смещение горелок по высоте, hr,м

Раэмеpbl горелки в плане, пхв, м

Размеры горелки в плане.

hx8, и

2,50

0,92

1,54

0,81

21,1

21,4

17,6

17,8

3,0

3,1

1,9

1 9

1,2х1.1

2,4х0,8

1,2х1,1

2,4х0,8

3,20

1,22

1,93

0,76

1,2х1,1

3,1Х1,1

1,2х1,1

3,3х1,1

35,3

36,1

29,3

30.1

3.83

4.03

2,31

2,52

0,47

0,47

0,55

0,55

Таблица 2

Обозначение

Ва иант

Размерность базовый новый

5034

484

0,25

6,05

145

5034 484

0,4

6,05

200 .

145

В сто„ ут

Ь0о т

Число часов работы котла в год

Расход топлива

Содержание N(4 8 продуктах сгорания

Теоретический обьем продуктов сгорания

Стоимость улавливания оксидов азота (за год)

Температура уходящих газов

Коэффициент использования установленной мощности энергоблока . т/ч м /кг руб/кг

77,6

br(9-N) э о а

0,25 эт - Ьг (9 — 81 С08 Щ где ат расстояние между стенками камеры

СГОРанняг М;

Технико-технические показатели

Ь вЂ” ширина горелки, м;

hr — высота горелки, м;

at — угол наклона горелки, расположенной до оси камеры сгорания;

5 а "угол наклона горелки; расположенной после оси камеры сгорания;

Ni — номер яруса горелки, начиная сниЗу г

d> — диаметр условной окружности воз10 душных сопл, расположенных в углах камеры сгорания;

dz — диаметр условной окружности воздушных сопл, расположенных по осям камеры сгорания.

1730S38

1710938

1710938

Редактор Е. Савина

Заказ 329 Тираж Подписное

8НИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

1 33935, Москва, Ж-35, Раушская наб;, 4/5

Производственно-издательский комбинат "Патент", f. Ужгород, ул.Гагарина, 101

Составитель С, Срыекое

Техред М.Моргентау

Корректор М. Максимишинец