Способ редуцирования слябов по ширине

 

Использование: горячая прокатка слитков в черновой группе клетей широкополосного стана. Сущность изобретения: осуществляют прокатку сляба в универсальной клети с регламентированным обжатием, выбираемым по математической зависимости . В последующей клети прокатку осуществляют с максимально допустимым обжатием в вертикальных валках. 1 табл., 1 ил.

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (53)5 В 21 В 1/26

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ПАТЕНТНОЕ

ВЕДОМСТВО СССР (ГОСПАТЕНТ СССР) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

Ф (21) 4871969/27 (22) 05.10.90, (46) 07,03,93. Бюл. ¹ 9 (71) Донецкий научно-исследовательский институт черной металлургии (72) В,В,Оробцев, А.Л,Остапенко, О.Е.Таллер, И.А.Бобух, И.P.Ãoðåëèê, З.П.Каретный, P.0.Ïåðåëüìàí и А.В.Мельников (56) Заявка Японии № 58-154402, кл, В 21 В 1/26, 1983. Изобретение относится к обработке металлов давлением, преимущественно к горячей прокатке непрерывн9литых слябов в черновой группе клетей широкополосного стана.

Целью изобретения является повышение производительности процесса за счет интенсификации деформации слябов по ширине.

Поставленная цель достигается тем, что вспособе,,включающем прокатку в универсальных клетях с регламентированным обжатием в вертикальных валках, величину обжатия в вертикальных валках предшествующей (i-й) универсальной клети устанавливают из условия:

В2 „ B )0,85

03 — " ехр(-0,065х х + Л Вс| Л Вс(+ h,Âвн!

Н оl (Л Вву)1 + 1 (e3)l + 1, где Л Bвi — обжатие в вертикальных валках

1-й клети, мм; Ы 1799648 А1 (54) СПОСОБ РЕДУЦИРОВАНИЯ СЛЯБОВ

ПО ШИРИНЕ (57) Использование: горячая прокатка слитков в черновой группе клетей широкополосного стана. Сущность изобретения: осуществляют прокатку сляба в универсаль-,, ной клети с регламентированным обжатием, выбираемым по математической зависимости. В последующей клети прокатку осуществляют с максимально допустимым обжатием в вертикальных валках, 1 табл., 1 ил, Ho„8

Ов — диаметр вертикальных валков 1-й клети, мм; С.

Ь Вс;, Л BcI"" — свобоДное УшиРение на основной части и переднем конце раската при обжатии в горизонтальных валках 1-й клети соответственно, мм;

° ааЬ

Л Ввв — вынужденное уширение, мм; (Л Вву) +1 — допустимое обжатие в вертикальных валках (i+1)-й клети при установившемся процессе прокатки, мм; (Л Ввв)н- — допустимое обжатие в вертикальных валках (i+1)-й клети по углу захва- фь. та при захвате переднего конца, мм, СО а прокатку раската в вертикальных валках последующей (i+1)-й клети осуществляют с допустимым обжатием. евивЪ

На чертеже показана экспериментальная зависимость утяжки переднего конца раската по ширине на выходе из унив сальной клети (Лri) при изменении обжатия в вертикальных валках (Л B») для раскатов с различной исходной шириной (кривые 1, 2 и 3) и фиксированной настройки горизонтальных валков. Вертикальная линия 4 соот1799648 ветствует ограничению обжатия в вертикальных валках при захвате (Л B»)1. Горизонтальная линия 5 отсекает на оси ординат величину, равную допустимому обжатию при установившемся процессе в вертикальных валках второй универсальной клети (Л B»), Перпендикулярно этой линии проведена ось ординат с началом в точке пересечения, на которой отложена величина допустимого обжатия при захвате в вертикальных валках второй . универсальной

КЛЕТИ (ЛВвв)2. ДЛя ТОГО, ЧтОбЫ ВОЗМОЖНО было произвести максимальное обжатие основной части раската во вторых вертикальных валках (проходе), необходимо на выходе из первой клети сформировать зауженный раскат, причем величина утяжки должна быть не меньше разности между допустимым обжатием основной части и пРи захвате, т.е. Лг1)(ЛВву)2-(Л B»)2 Вы- 20 полнение этого условия позволит на переднем конце не превысить допустимое обжатие по условиям захвата, Методически, с помощью приведенной на чертеже номограммы, определение параметров прокатки 25 в вертикальных валках первой и второй клетей осуществляется следующим образом.

ОтЛОжИВ На ОСИ ОрдИНат (Ь Ввв)2 ВЕЛИЧИНУ предельного обжатия по условию захвата, проводим линию 6, параллельную оси абс- 30 цисс ЛВв1, которая отсекает на оси ординат

Йг1 величину необходимого сужения переднего конца раската„обеспечивающего захват и прокатку раската в вертикальных валках второй клети на предельных обжати- 35 ях (допустимого по условию захвата на переднем конце — (Л B»)2 и допустимого для установившегося процесса на остальной части раската — (Л B»)2, Опуская из точки пересечения указанной линии 6 с кривыми

1, 2 или 3 линии на ось Ь Вв1, определяем соответствующие обжатия в вертикальных валках первой клети для получения, при за-данном обжатии в горизонтальных валках . этой клети, требуемой величины утяжки переднего конца по ширине на выходе из клети.

Утяжка переднего конца раската на выходе из редуцирующего агрегата (универсальной клети) подчиняется следующей зависимости:

Лг1 =Л Ь!+(Л Bcl ЛВс! )+

+ Л Ввн1, (2) где Лв! — утяжка переднего конца раската на выходе из вертикальных валков, мм;

Л Bci, Л Bci"" — свободное уширение на основной части и переднем конце раската, соответственно,мм;

Л Ввн! — вынужденное уширение, мм.

Параметры, входящие в выражение (2). определяются следующими эмпирическими зависимостями:

2 0,85

Лц =0,3 ехр (-0,065 х Ов! ВО!

ЛВ О.! (3) Hol

ЛВс! = Kcl Л Н! (0,28 — 0,012 +

Hol

+0585 Н (4) Нoi Но! х 01» ЛН! К! l. (5) ЛВвн! = 0,8 Кк (0.786+ Л Вв! x

0,0142 4,84 х

Hol Во! (6) где Н«, Н1!, Л Н! — соответственно толщины на входе, выходе и обжатие в горизонтальных валках, D rl — дИаМЕтр ГОрИЗОНтаЛЬНЫХ ВаЛКОВ;

Kci — коэффициент, учитывающий структуру металла;

Кк — коэффициент, учитывающий форму калибра вертикальных валков редуцирующего агрегата.

Пример конкретного выполнения предлагаемого способа показан для условий строящегося широкополосного стана 2500

Новолипецкого металлургического комбината, в состав черновой группы которого согласно техническому проекту входят два последовательно расположенных редуцирующих агрегата (универсальные клети !ч. 1 и ч . 2). Катающий диаметр вертикальных

ВаЛКОВ С ящИЧНЫМИ КаЛИбраМИ Ов1 = )в2 =

=1400 мм, горизонтальных валков Dr1 = Dr2 =.

= 1600 мм. Значения коэффициентов формул (4) и (6) составляют Кк = 0,5: Kc1 = 0,2;

Kc2 =. 0,6. Параметры прокатки в вертикальных валках определили для условий прокатки слябов стали Ст3спУ с температурой нагрева 1240 С, исходной толщиной 250 мм, шириной 1370, 1850 и 2250 мм. Толщина раската на выходе из горизонтальных вал-. ков составляет 200 мм для первой и 150 мм для второй клети, Допустимое обжатие в первых вертикальных валках определяется условиями захвата. При данном диаметре оно определится как

Л (Вв)1 = Эв1 (1 - cos rc1).

1799648

30 где Л Вв — обжатие в вертикальных валках

i-й клети, мм;

35 ноl, Во — толщина и ширина раската на входе в i-ю клеть, мм;

Оц — диаметр вертикальных валков 1-й клети,мм;

Л Bci Л Вс " — свободное уширение на

40 основной части и переднем конце раската при обжатии в горизонтальных валках i-й клети соответственно, мм;

Л Ввн — вынужденное уширение, мм; (Л ВвД+1 — допустимое обжатие в вер45 тикальных валках (i+1)-й клети при установившемся процессе прокатки, мм; (Л Bee)i+) — допустимое обжатие в вер.- тикальныхх валках (I+1)-й клети по углу захвата при захвате переднего конца, мм, а

50 прокатку раската в вертикальных валках последующей (i+1)-й клети осуществляют с допустимым обжатием, где а) — допустимый угол захвата для калиброванных валков, а) = 28О.

Следовательно (Л Вв)1 = 164 мм.

Во второй вертикальной клети допустимое обжатие при захвате также составит (Л Be3}2 = 164 мм, допустимое же обжатие основной части при установившемся процессе прокатки ограничиваЕтся моментом прокатки и составляет (Л Вву}г = 223 мм, В верхней части графика линией 5 показано допустимое обжатие при установившемся процессе прокаткй во вторых вертикальных валках (Л В eyQ = 223 мм, Опускаясь вниз по оси (Л B»Q на величину (Л Ввв)г = 164 мм линией 6 отсекаем на оси

hr) необходимое сужение hi)= 59 мм, Точки пересечения с кривыми 1, 2 и 3 определяют достаточные обжатия для получения такого сужения. Для Во = 1370 мм — Л B» = 80 мм;

Во = 1850 мм — Л Вв) = 60 мм; Во = 2250 мм — Л Вв)=50мм. Выполнивобжатиявпервой вертикальной клети. не меньше определенных выше, снимаем ограничения по захвату во вторых вертикальных валках, Следовательно, допустимое обжатие в них составит (Л Вв2) = 223 мм. Для максимальнЬго уменьшения ширины в двух клетях можно устано- . вить следующие обжатия; Л Вв) = 160 мм;

Л Beg - 220 мм. Согласно способу-прототипу обжатия во вторых вертикальных валках устанавливают равными утяжке переднего конца после первой клети, т.е, режим обжатий в вертикальных валках будет следующим: длясляба В =1370мм — Л Вв)=160мм;

ЛВв2 = 92 мм, дляслябаBo=1850мм — Л Be) 160мм;

Л Ввг = 126 мм; . для сляба Bo = 2250 мм — Л Be) = 160 мм;

Л Вв2 = 148 мм, Обжатия во вторых вертикальных валках для способа-прототипа определены по графику (показано стрелками).

Уменьшение ширины сляба определили по формуле

ЛВ = ЛВв1+ ЛВв2 Л Ввн1 ЛВвн2

-Л Вс1 — Л Вс2 (7)

Сравнительные результаты по заявляемому способу и способу-прототипу представлены в таблице, Приведенные данные свидетельствуют о возможности градации слябов по ширине при разливке на МНЛЗ через (180-200) мм при использовании в технологии прокатки способа-прототипа и 260-300 мм для заявляемого способа, т.е, сортаментный шаг в

5 1,4 раза больше при реализации предлагаемого способа. Это позволяет. во-первых, увеличить на 100 мм минимальную ширину отливаемых слябов и, во-вторых, сократить число типоразмеров слябов по ширине, в

10 результате чего повысить производительность процесса комплекса МНЛЗ вЂ” стан.

Ф о р м у л а и з о б р е т е н и я

15 Способ редуцирования слябов по ширине, включающий прокатку сляба в универсальных клетях с регламентированным обжатием в вертикальных валках, о т л и ч аю шийся тем, что, с целью повышения

20 производительности процесса за счет интенсификации деформации слябов по ширине, величину обжатия в вертикальных валках, предшествующей i-й универсальной клети устанавливают иэ условия

В21 Л В,1 085

0,3 — exp(-0,065 х . Bol х bl+ËB ЛВТ+ЛВ

Hol

= (Л Bey}l+1 (ЛВвэ)! +1 °

1799648

Сравнительные данные по уменьшению ширины сляба в двух редуцирующих (универсальных) клетях .1 °

М

А ю

80 /40 !

f00 го а0 гО О Ю га ЮО I& Яо i60

/а Из)у

Составитель О. Теллер

Редактор С. Кулакова Техреду M.Ìîðãåíòàë Корректор А Обручар

Заказ 1125 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35. Раушская наб., 4/5

Производственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул.Гагарина. 101