Способ переработки изобутенсодержащей углеводородной смеси

Изобретение относится к способу переработки изобутенсодержащей углеводородной смеси, содержащей преимущественно углеводороды С4, включает взаимодействие содержащегося в ней изобутена с метанолом в присутствии кислого твердого катализатора в одной или нескольких зонах синтеза метил-трет-бутилового эфира с последующей отгонкой непрореагировавших углеводородов С4 из реакционной смеси, вывод в качестве более высококипящего остатка потока, содержащего метил-трет-бутиловый эфир, который полностью или частично подают в зону разложения эфира, разложение метил-трет-бутилового эфира в присутствии высококислого твердого катализатора, отгонку из продуктов реакции потока, содержащего преимущественно изобутен, метанол и меньшую часть неразложенного метил-трет-бутилового эфира, вывод из системы или рециркуляцию в зону разложения эфира оставшегося более высококипящего продукта, содержащего преимущественно метил-трет-бутиловый эфир, ректификацию отогнанного потока, содержащего преимущественно изобутен, метанол и меньшую часть неразложенного метил-трет-бутилового эфира, при которой отгоняют поток, содержащий преимущественно изобутен, а более высококипящий остаток, содержащий метанол и эфир, подвергают дополнительной ректификации при меньшем давлении, рециркуляцию полученного кубового продукта, содержащего преимущественно метанол, в зону синтеза эфира, а дистиллята - в следующую после зоны разложения отгонную зону, извлечение водной экстракцией метанола из потока, содержащего преимущественно изобутен, очистку отмытого изобутенового потока от диметилового эфира путем ректификации с выводом в качестве дистиллята потока, содержащего диметиловый эфир и изобутен, а в качестве более высококипящего кубового остатка - очищенного изобутена, а в случае гетероазеотропной осушки изобутена совместно с очисткой изобутена от диметилового эфира расслаивание полученного дистиллята с выводом водного и углеводородного потока, а в качестве более высококипящего кубового остатка - очищенного изобутена, и характеризуется тем, что разложение метил-трет-бутилового эфира осуществляют при давлении, обеспечивающем сжиженное состояние веществ, и температуре 60-120°С, поток, полученный в качестве дистиллята ректификации отмытого изобутенового потока и содержащий диметиловый эфир и изобутен, или углеводородный поток, содержащий диметиловый эфир и полученный после расслаивания дистиллята гетероазеотропной осушки изобутена рециркулируют в зону реакции разложения метил-трет-бутилового эфира. Способ позволяет снизить образование диметилового эфира и повысить производительность установки. 9 табл., 2 ил.

 

Изобретение относится к области переработки изобутенсодержащих углеводородных смесей, из которых изобутен извлекают в концентрированной форме и/или в виде ценного продукта его химического взаимодействия с другим(и) веществом(ами).

Более конкретно изобретение относится к области получения из изобутенсодержащих смесей, содержащих преимущественно углеводороды С4, концентрированного изобутена и возможно метил-трет-бутилового эфира, в котором первоначально изобутен превращают в метил-трет-бутиловый эфир.

Известны способы извлечения изобутена из изобутенсодержащих фракций путем его соединения в присутствии твердого высококислого катализатора со спиртами (метанолом, этанолом и др.) с получением высокооктановых алкил-трет-алкиловых эфиров, в частности, метил-трет-бутилового эфира (МТБЭ) и этил-трет-бутилового эфира (ЭТБЭ) [С.Ю.Павлов и др. Хим. пром. 1995, №5-6, с.9-15].

Данные эфиры являются высокооктановыми компонентами бензинов, широко используются и производятся в больших количествах.

Известен способ получения изобутена путем разложения МТБЭ в присутствии высококислотных твердых катализаторов путем каталитической дистилляции [С.Ю.Павлов. Выделение и очистка мономеров для синтетического каучука. Л., Химия, 1987, с.138-140].

Недостатком способа является относительно низкая селективность и образование значительного количества диметилового эфира (ДМЭ) (до 7% от получаемого изобутена), который трудноотделим от изобутена без значительных затрат энергосредств и потери изобутена.

Учитывая, что концентрированный изобутен в больших количествах требуется для получения бутилкаучука и требования процессов получения бутилкаучука к чистоте изобутена являются жесткими (по разным источникам от ≤0,5 до ≤5,0 ppm), важной задачей является избежать образование большого количества диметилового эфира. Существенным является и снижение непроизводительных расходов метанола.

Известен метод, согласно которому разложение МТБЭ при каталитической дистилляции ведут при невысоком давлении (от 1 до 3 ата) и относительно низкой температуре в катализаторной зоне 45-65°С [пат. RU 2083541 от 10.07.1997].

Этот прием позволяет сократить образование ДМЭ (до 0,8% в отгоняемом изобутилене).

Однако возникают другие осложнения: уменьшается скорость разложения МТБЭ. Для конденсации изобутена при давлении менее 3 ата требуется использовать специальные хладоагенты и компрессор, что существенно удорожает и усложняет процесс.

Указанные способы получения изобутена разложением МТБЭ требуют использования реакционно-ректификационного процесса, который в свою очередь требует дорогостоящих катализаторов.

Наиболее близкими к предлагаемому изобретению по технической сущности и достигаемому результату являются способы, описанные в патентах RU 2228923 от 20.05.2004, и RU 2233259 С1 от 27.07.2004, разработанные одной и той же группой авторов.

Согласно патенту RU 2228923 способ предусматривает переработку изобутенсодержащей углеводородной смеси, содержащей углеводороды С4, путем взаимодействия изобутена со спиртами С1 или С2 в присутствии кислотного твердого катализатора в одной или нескольких зонах синтеза алкил-трет-бутилового эфира, с выделением из реакционной массы непрореагировавших углеводородов С4 известным способом и выводом в виде высококипящего остатка алкил-трет-бутилового эфира (МТБЭ или ЭТБЭ), который подают в зону разложения эфира в присутствии высококислотного твердого катализатора при повышении температуры на 10-90°С по сравнению с синтезом эфира при конверсии не более 60%. Из реакционной массы отгоняют поток, преимущественно содержащий изобутен, с разделением реакционной смеси с помощью ректификации и водной экстракции образовавшегося спирта С1 и С2 и с рециркуляцией, как минимум, части непревращенного алкил-трет-бутилового эфира в реакционную зону или с выводом непревращенного алкил-трет-бутилового эфира из системы.

По патенту RU 2233259 способ предусматривает проведение процесса разложения метил-трет-бутилового эфира с получением изобутена в одной или нескольких последовательных реакционных зонах, разделение реакционной смеси с помощью ректификации и водной экстракции образовавшегося спирта с рециркуляцией части непревращенного метил-трет-бутилового эфира в реакционную зону.

В реакционных зонах поддерживают вещества полностью или частично в жидком состоянии. Указанные условия проведения процесса разложения позволяют снизить образование диметилового процесса и увеличить конверсию эфира.

Способы предусматривают очистку отогнанного потока изобутена от примеси диметилового эфира путем ректификации и возможность гетероазеотропной осушки изобутена в дополнительной ректификационной зоне или совместно с очисткой изобутена от диметилового эфира.

К недостаткам следует отнести, несмотря на то, что способы позволяют снизить образование ДМЭ до 0,07-0,1% в отгоняемом изобутилене, все же достаточно высокий уровень ДМЭ.

Образованию большого количества ДМЭ способствует его непрерывный или частичный вывод из реакционной зоны как компонента с низкой температурой кипения (-24°С).

Другим недостаткам способов является то, что снижение образования ДМЭ осуществляется за счет ограничения конверсии алкил-трет-бутилового эфира (за проход не более 50%), предпочтительно 10-30%, что приводит к значительному рециклу алкил-трет-бутилового эфира в зону реакции и повышает энергозатраты. В представленных примерах за один проход конверсия метил-трет-бутилового эфира составляет 10-18%.

Технической задачей настоящего изобретения является снижение образования диметилового эфира и повышение производительности установки.

Указанный технический результат достигается тем, что способ переработки изобутенсодержащей углеводородной смеси, содержащей углеводороды С4, включает взаимодействие содержащегося в ней изобутена с метанолом при давлении, обеспечивающем сжиженное состояние веществ, в присутствии высококислого твердого катализатора в одной или нескольких зонах синтеза метил-трет-бутилового эфира с последующей отгонкой непрореагировавших углеводородов С4 из реакционной смеси, выводом в качестве более высококипящего остатка потока, содержащего преимущественно метил-трет-бутиловый эфир, который полностью или частично подают в зону разложения эфира в присутствии высококислого твердого катализатора при температуре 60-120°С. Из продуктов реакции отгоняют поток, содержащий преимущественно изобутен, метанол и меньшую часть неразложенного метил-трет-бутилового эфира, оставшийся более высококипящий продукт, содержащий преимущественно метил-трет-бутиловый эфир, выводят из системы или рециркулируют в зону разложения эфира, отогнанный поток подвергают ректификации, при которой отгоняют поток, содержащий преимущественно изобутен, более высококипящий остаток, содержащий метанол и эфир, подвергают дополнительной ректификации при меньшем давлении, полученный кубовый продукт, содержащий преимущественно метанол, рециркулируют в зону синтеза эфира, а дистиллят рециркулируют в следующую после зоны разложения отгонную зону, из потока, содержащего преимущественно изобутен, метанол извлекают водной экстракцией.

Предложенный способ отличается тем, что

- при очистке изобутена от диметилового эфира путем ректификации в качестве дистиллята выводят поток, содержащий диметиловый эфир и изобутен, который рециркулируют в зону реакции разложения метил-трет-бутилового эфира, в качестве более высококипящего кубового остатка выводят очищенный изобутен;

- в случае гетероазеотропной осушки изобутена совместно с очисткой изобутена от диметилового эфира дистиллят расслаивают, выводят водный поток, а углеводородный поток, содержащий диметиловый эфир, рециркулируют в зону разложения метил-трет-бутилового эфира, в качестве более высококипящего кубового остатка выводят очищенный изобутен.

Проведение реакции при давлении 0,5-1,2 МПа, обеспечивающем сжиженное состояние реакционной смеси, исключает вывод ДМЭ из реакционной зоны. Введение рециклового потока, содержащего в основном ДМЭ и изобутен, в зону реакции обеспечивает также снижение образования ДМЭ за счет его равновесного содержания в системе, что подтверждается экспериментальными данными.

Данный способ позволяет снизить образование ДМЭ менее 0,005% в реакционной массе, повысить производительность установки на 20-30% и снизить энергозатраты в 1,5-2 раза (с учетом рециркуляционного потока).

Понижение давления менее 0,5 МПа приводит к увеличению выхода диметилового эфира до 0,07 мас.% в отгоняемом изобутене.

Повышение давления выше 1,2 МПа - технологически нецелесообразно.

Снижение объемной скорости подачи сырья ниже 5,0 ч-1 приводит к резкому повышению выхода диметилового эфира до 0,3 мас.% в отгоняемом изобутилене и снижению производительности установки.

При реализации способа могут использоваться известные различные кислые катионитные катализаторы, предпочтительно сульфокатионитные катализаторы в Н+ форме (Пьюролайт Ст-175, Амберлист 15, 35 WET, Леватит и др.). Процесс разложения проводится в трубчатых реакторах с непрерывным подводом теплоты через стенки трубок.

На фиг.1 и в примерах продемонстрированы варианты использования изобретения (указанный чертеж и примеры не исчерпывают всех возможных вариантов использования изобретения и возможно применение других технических решений при соблюдении сути, изложенной в формуле изобретения).

По линии 1 поступает изобутенсодержащая углеводородная смесь, а по линии 2 поступает метанол в узел I синтеза и выделения метил-трет-бутилового эфира.

Из узла I по линии 3 выводят поток, содержащий преимущественно непрореагировавшие углеводороды С4, а по линии 4 выводят поток, содержащий преимущественно МТБЭ. Возможно, часть потока 4 по линии 4а выводят из системы. МТБЭ по линии 5 подают в узел II - разложения МТБЭ. К потоку 5 присоединяют рециркуляционные потоки 9а и 19, которые затем по линии 6 поступают в узел II. Из узла II по линии 7 выводят поток (реакционную смесь), содержащий в основном изобутен, метанол и неразложенный МТБЭ.

Поток 7 подают в ректификационную колонну К-1, снизу которой по линии 9 выводят поток, содержащий МТБЭ, который рециркулируют в узел II по линии 9а или частично выводят из системы по линии 96.

Сверху К-1 выводят поток 8, содержащий преимущественно изобутен, а также метанол и часть МТБЭ, его конденсируют и частично возвращают в колонну К-1 в качестве флегмы, а остальное количество подают в ректификационную колонну К-2.

Снизу К-2 выводят поток, содержащий преимущественно метанол и МТБЭ, который по линии 11 подают в ректификационную колонну К-3.

С верха колонны К-2 отбирают поток 10, содержащий преимущественно изобутен, который направляют на очистку водной экстракцией в аппарат Э-1. В аппарат Э-1 по линии 12 подается вода. Отмытый в Э-1 изобутеновый поток по линии 13 направляют на дополнительную очистку в ректификационную колонну К-4.

Снизу аппарата Э-1 по линии 14 выводят водный поток, содержащий метиловый спирт, который направляют на выделение метанола известным способом.

Из колонны К-3 сверху выводят поток, содержащий преимущественно метанол и МТБЭ, который по линии 15 рециркулируют в питание колонны К-1.

Из куба К-3 выводят поток, содержащий преимущественно метанол, который по линии 16 рециркулируют в узел I синтеза и выделения МТБЭ.

Снизу колонны К-4 выводят очищенный изобутен.

Выводимый сверху колонны К-4 поток, содержащий преимущественно диметиловый эфир и изобутен, конденсируют, часть его возвращают в К-4 в качестве флегмы, а остальное количество поступает в емкость Е-1. В сепарационном пространстве емкости Е-1 проводят расслоение (показано пунктиром) с выводом нижнего водного слоя по линии 20. Верхний углеводородный слой, содержащий диметиловый эфир и изобутен, рециркулируют в узел II - разложения МТБЭ.

Ниже приведены примеры использования изобретения в соответствии с фиг.1.

Пример 1 (по прототипу)

Синтез МТБЭ в узле I осуществляется в трех последовательных прямоточных реакторах согласно фиг.2. В качестве сырья используют С4-фракцию дегидрирования изобутана. В реакторах загружен сульфокатионитный катализатор «Пьюролайт Ст-175» (размер частиц 0,3-1,2 мм, статическая обменная емкость СОЕ=5,0 мг-экв.Н+/г катализатора).

Полученный в узле I МТБЭ полностью направляется в узел II - разложения МТБЭ. Разложение МТБЭ осуществляют в трубчатом реакторе, обогреваемом путем подачи греющего агента в межтрубное пространство, в трубки которого загружен сульфокатионитный катализатор «Пьюролайт Ст-175». Температура в реакторах синтеза МТБЭ составляет 40-48°С. В узле II разложения МТБЭ температура в реакторе составляет 80-84°С.

Дистиллят колонны К-1 в жидкой фазе направляют в колонну К-2.

Кубовый продукт колонны К-1 частично выводится из системы по линии 96, а часть возвращается в узел 2 по линии 9а.

Соотношение потоков 9а к 9б составляет 6,5:1.

Кубовый продукт колонны К-2 подвергают ректификации в колонне К-3, дистиллят колонны К-3 возвращают в колонну К-1, а кубовый продукт, содержащий метанол, рециркулируют в узел I - синтеза и выделения МТБЭ.

Изобутеновый поток, отбираемый в качестве дистиллята колонны К-2, подвергают очистке водной экстракцией в аппарате Э-1 и далее направляют в колонну К-4 для ректификации изобутена от примесей ДМЭ, метанола с одновременной осушкой. По линии 18 выводят концентрированный изобутен, а по линии 19 - ДМЭ с частью изобутена. Поток 19 направляют в узел I.

Конверсия МТБЭ за проход в узле разложения составляет 12%. Конверсия МТБЭ с учетом рециркуляции потока 9а составляет 50%.

Содержание ДМЭ в отогнанном изобутене (поток 13) составляет 0,08 мас.%.

Выработка изобутена составляет 76 кг на 1 т МТБЭ, взятого на разложение.

Расход водяного пара 4,88 Гкал/1 т изобутена.

Характеристика основных потоков приведена в таблице 1.

Пример 2

Синтез МТБЭ в узле I осуществляют в трех последовательных прямоточных реакторах согласно фиг.1. В качестве сырья используют С4-фракцию дегидрирования изобутана. В реакторах загружен сульфокатионитный катализатор «Пьюролайт Ст-175» (размер частиц 0,3-1,2 мм, статическая обменная емкость СОЕ=5,0 мг-экв.Н+/г катализатора).

Полученный в узле I МТБЭ полностью направляют в узел II - разложения МТБЭ. Разложение МТБЭ осуществляют в кожухотрубчатом реакторе, обогреваемом путем подачи греющего агента в межтрубное пространство, в трубки которого загружен мелкозернистый катализатор «Пьюролайт Ст-175». Температура в реакторах синтеза МТБЭ составляет 45-55°С. В узле II разложения МТБЭ температура в реакторе составляет 65-75°С, давление 0,9 МПа. Объемная скорость подачи сырья в реактор разложения узла II составляет 15 ч-1.

Дистиллят колонны К-1 в жидкой фазе направляют в колонну К-2.

Кубовый продукт колонны К-1 частично выводится из системы по линии 96, а часть возвращается в узел 2 по линии 9а.

Соотношение потоков 9а и 9б составляет 6,5:1.

Кубовый продукт колонны К-2 подвергают ректификации в колонне К-3, дистиллят колонны К-3 возвращают в колонну К-1, а кубовый продукт, содержащий метанол, рециркулируют в узел I - синтеза и выделения МТБЭ.

Изобутеновый поток, отбираемый в качестве дистиллята колонны К-2, подвергают очистке водной экстракцией в аппарате Э-1 и далее направляют в колонну К-4 для ректификации изобутена от примесей ДМЭ, метанола с одновременной осушкой. По линии 18 выводят концентрированный изобутен, а по линии 19 после отстоя от воды - ДМЭ с частью изобутена. Поток 19 рециркулируют в узел II - разложения МТБЭ.

Конверсия МТБЭ за проход в узле разложения составляет 20%. Конверсия МТБЭ с учетом рециркуляции потока 9а составляет 82,0%.

Содержание ДМЭ в отогнанном изобутене (поток 13) составляет 0,03 мас.%

Выработка изобутена составляет 127 кг на 1 т МТБЭ, взятого на разложение.

Расход водяного пара 2,92 Гкал/1 т изобутена.

Характеристика основных потоков приведена в таблице 2.

Пример 3

Проводят согласно фиг.1. Синтез осуществляют, как описано в примере 2.

Отличается тем, что в узел II разложения МТБЭ направляют 80% от потока 4, а оставшуюся часть выводят по линии 4а в качестве товарного МТБЭ.

Соотношение потоков 9а и 9б 14,6:1.

Температура в катализаторном слое последнего прямоточного реактора узла I составляет 45-50°С. В узле II разложения МТБЭ температура в реакторе 78-82°С, давление 1,1 МПа. Объемная скорость подачи сырья в реактор разложения узла II составляет 20 ч-1.

Изобутеновый поток 13 подвергают очистке ректификацией в колонне 4. Дистиллат колонны К-4 (поток 19) рециркулируют в узел II, а кубовый продукт -очищенный изобутен выводят по линии 18.

Конверсия МТБЭ за проход в узле разложения составляет 18,5%. Конверсия МТБЭ с учетом рециркуляции потока 9а составляет 75,0%.

Содержание ДМЭ в отогнанном изобутене (поток 13) составляет 0,03 мас.%.

Выработка изобутена составляет 118 кг на 1 т МТБЭ, взятого на разложение.

Расход водяного пара 3,15 Гкал/1 т изобутена.

Характеристика основных потоков приведена в таблице 3.

Пример 4.

Проводят согласно фиг.1. Синтез осуществляют, как описано в примере 2.

Отличается тем, что в трубное пространство реакторов синтеза МТБЭ в узле I загружен мелкозернистый сульфокатионитный катализатор Амберлист-35 (гранулы 0,3-1,0 мм, статистическая обменная емкость, СОЕ=5,4 мг-экв.Н+/ г катализатора).

Полученный на узле I МТБЭ направляют на разложение - 68,0% от потока 4, а оставшуюся часть выводят по линии 4а в качестве товарного МТБЭ.

В реакторах разложения МТБЭ в трубки загружен катализатор «Амберлист-35».

Поток 9 полностью рециркулируют в узел II.

Температура в катализаторном слое последнего реактора синтеза МТБЭ 45-50°С.

В узле II разложения МТБЭ температура 80-85°С, давление 1,2 МПа. Объемная скорость подачи сырья в реактор разложения узла II составляет 16 ч-1.

Конверсия МТБЭ за проход в узле разложения составляет 16%. Конверсия МТБЭ с учетом рециркуляции потока 9а составляет 75,0%.

Содержание ДМЭ в отогнанном изобутене (поток 13) составляет 0,04 мас.%.

Выработка изобутена составляет 102 кг на 1 т МТБЭ, взятого на разложение.

Расход водяного пара 3,64 Гкал/1 т изобутена.

Характеристика основных потоков приведена в таблице 4.

Пример 5

Проводят согласно фиг.1. Синтез осуществляют, как описано в примере 2.

Полученный в узле I МТБЭ полностью направляют в узел II - разложения МТБЭ. Соотношение потоков 9а и 9б 5,04:1.

Температура в катализаторном слое последнего прямоточного реактора узла I составляет 45-50°С. В узле II разложения МТБЭ температура в реакторе 60-65°С, давление 0,5 МПа. Объемная скорость подачи сырья в реактор разложения узла II составляет 15 ч-1.

Изобутеновый поток 13 подвергают очистке ректификацией в колонне 4. Дистиллат колонны К-4 (поток 19) рециркулируют в узел II, а кубовый продукт - очищенный изобутен выводят по линии 18.

Конверсия МТБЭ за проход в узле разложения составляет 20%. Конверсия МТБЭ с учетом рециркуляции потока 9а составляет 90%.

Содержание ДМЭ в отогнанном изобутене (поток 13) составляет 0,03 мас.%

Выработка изобутена составляет 127 кг на 1 т МТБЭ, взятого на разложение.

Расход водяного пара 2,75 Гкал/1 т изобутена.

Характеристика основных потоков приведена в таблице 5.

Пример 6

Проводят согласно фиг.1. Синтез осуществляют, как описано в примере 2.

Полученный в узле I МТБЭ полностью направляют в узел II - разложения МТБЭ. Соотношение потоков 9а и 9б 19,0:1.

Температура в катализаторном слое последнего прямоточного реактора узла I составляет 45-50°С. В узле II разложения МТБЭ температура в реакторе 80-85°С, давление 1,0 МПа. Объемная скорость подачи сырья в реактор разложения узла II составляет 20 ч-1.

Изобутеновый поток 13 подвергают очистке ректификацией в колонне 4. Дистиллат колонны К-4 (поток 19) рециркулируют в узел II, а кубовый продукт - очищенный изобутен выводят по линии 18.

Конверсия МТБЭ за проход в узле разложения составляет 26%. Конверсия МТБЭ с учетом рециркуляции потока 9а составляет 95%.

Содержание ДМЭ в отогнанном изобутене (поток 13) составляет 0,01 мас.%.

Выработка изобутена составляет 92 кг на 1 т МТБЭ, взятого на разложение.

Расход водяного пара 3,67 Гкалт изобутена.

Характеристика основных потоков приведена в таблице 6.

Пример 7

Проводят согласно фиг.1. Синтез осуществляют, как описано в примере 2.

Полученный в узле I МТБЭ полностью направляют в узел II - разложения МТБЭ. Соотношение потоков 9а и 9б 1,87:1.

Температура в катализаторном слое последнего прямоточного реактора узла I составляет 45-50°С. В узле II разложения МТБЭ температура в реакторе 90°С, давление 0,4 МПа. Объемная скорость подачи сырья в реактор разложения узла II составляет 10 ч-1.

Изобутеновый поток 13 подвергают очистке ректификацией в колонне 4. Дистиллат колонны К-4 (поток 19) рециркулируют в узел II, а кубовый продукт - очищенный изобутен выводят по линии 18.

Конверсия МТБЭ за проход в узле разложения составляет 12%. Конверсия МТБЭ с учетом рециркуляции потока 9а составляет 80%.

Содержание ДМЭ в отогнанном изобутене (поток 13) составляет 0,07 мас.%.

Выработка изобутена составляет 77 кг на 1 т МТБЭ, взятого на разложение.

Расход водяного пара 4,70 Гкал/1 т изобутена.

Характеристика основных потоков приведена в таблице 7.

Пример 8

Проводят согласно фиг.1. Синтез осуществляют, как описано в примере 2.

Полученный в узле I МТБЭ полностью направляют в узел II - разложения МТБЭ. Соотношение потоков 9а и 9б 5,04:1.

Температура в катализаторном слое последнего прямоточного реактора узла I составляет 45-50°С. В узле II разложения МТБЭ температура в реакторе 90-95°С, давление 1,3 МПа. Объемная скорость подачи сырья в реактор разложения узла II составляет 15 ч-1.

Изобутеновый поток 13 подвергают очистке ректификацией в колонне 4. Дистиллат колонны К-4 (поток 19) рециркулируют в узел II, а кубовый продукт - очищенный изобутен выводят по линии 18.

Конверсия МТБЭ за проход в узле разложения составляет 18%. Конверсия МТБЭ с учетом рециркуляции потока 9а составляет 85%.

Содержание ДМЭ в отогнанном изобутене (поток 13) составляет 0,04 мас.%.

Выработка изобутена составляет 114 кг на 1 т МТБЭ, взятого на разложение.

Расход водяного пара 2,95 Гкал/1 т изобутена.

Характеристика основных потоков приведена в таблице 8.

Пример 9

Проводят согласно фиг.1. Синтез осуществляют, как описано в примере 2.

Полученный в узле I МТБЭ полностью направляют в узел II - разложения МТБЭ. Соотношение потоков 9а и 9б 3,83:1.

Температура в катализаторном слое последнего прямоточного реактора узла I составляет 45-50°С. В узле II разложения МТБЭ температура в реакторе 65-70°С, давление 0,5 МПа. Объемная скорость подачи сырья в реактор разложения узла II составляет 4 ч-1.

Изобутеновый поток 13 подвергают очистке ректификацией в колонне 4. Дистиллат колонны К-4 (поток 19) рециркулируют в узел II, а кубовый продукт - очищенный изобутен выводят по линии 18.

Конверсия МТБЭ за проход в узле разложения составляет 12,5%. Конверсия МТБЭ с учетом рециркуляции потока 9а составляет 80%.

Содержание ДМЭ в отогнанном изобутене (поток 13) составляет 0,02 мас.%.

Выработка изобутена составляет 79 кг на 1 т МТБЭ, взятого на разложение.

Расход водяного пара 3,97 Гкал/1 т изобутена.

Характеристика основных потоков приведена в таблице 9.

Таким образом, по сравнению с известными способами предлагаемое изобретение имеет следующие преимущества:

- в два раза сокращается расход метанола на побочную реакцию образования диметилового эфира;

- повышается производительность установки по выработке изобутена и соответственно снижаются удельные энергозатраты в 1,5-2 раза за счет сокращения числа рециклов МТБЭ при достижении общей конверсии 85-95%.

Пример 1
Таблица 1
Компоненты и параметрыПотоки
124789101315161819
Концентрация, мас.%: Изобутен40,00--7,6126,59-97,3299,810,01-99,9974,00
Изобутан59,20-0,020,000,01-0,050,050,00-0,000,00
Прочие С40,80-----------
Метанол-99,950,104,4023,360,052,500,0114,0099,90--
МТБЭ--99,8087,7750,0099,720,000,0085,990,1--
ДМЭ---0,010,03-0,100,08---26,00
Вода-0,050,000,000,01-0,030,05----
Прочие--0,080,21-0,23------
Поток, кг/ч1000,0126,8604,22547,0729,32141,6199,2194,2424,0106,0193,60,6
«прочие» - трет-бутанол и димеры изобутена.
Обозначения:
0,00 - соответствует содержанию компонента не более 0,005 мас.
« - » - соответствует отсутствию компонента или его содержанию менее 0,0005 мас.%.

Пример 2
Таблица 2
Компоненты и параметрыПотоки
124789101315161819
Концентрация, мас.%.

Изобутен
40,00--12,6926,20-97,4599,94--99,9972,00
Изобутан59,20-----------
Прочие С40,80-----------
Метанол-99,950,107,3522,380,052,500,0112,4099,90--
МТБЭ--99,8279,8551,4199,83--87,600,10--
ДМЭ---0,0040,008-0,030,03---28,00
Вода-0,05-0,0020,003-0,010,02----
Прочие--0,080,10-0,12------
Поток, кг/ч1293,0121,9781,22547,01233,12037,4331,5323,3723,5178,1322,90,3

Пример 3
Таблица 3
Компоненты и параметрыПотоки
124789101315161819
Концентрация, мас.%.

Изобутен
40,00--11,7427,45-97,4699,94--99,9973,3
Изобутан59,20-----------
Прочие С40,80-----------
Метанол-99,950,106,8122,700,052,500,0112,1399,9--
МТБЭ--99,8281,3549,8499,83--87,870,10--
ДМЭ---0,0040,01-0,030,03---23,7
Вода-0,05-0,0020,004-0,010,02----
Прочие--0,080,10-0,12------
Поток, кг/ч1250125,2604,22547,01089,62075,3306,8299,1617,9164,8298,70,3

Пример 4
Таблица 4
Компоненты и параметрыПотоки
124789101315161819
Концентрация, мас.%.

Изобутен
40,00--10,1525,52-97,4199,93--99,9976,47
Изобутан59,20-----------
Прочие С40,80-----------
Метанол-99,950,105,9022,140,052,500,0112,499,95--
МТБЭ--99,8283,8452,3399,83--87,60,05--
ДМЭ---0,0040,01-0,040,04---23,53
Вода-0,05-0,0010,004-0,020,02----
Прочие--0,080,10-0,12------
Поток, кг/ч1000,089,6408,125471013,12138,9265,4258,6605142,7258,20,34

Пример 5
Таблица 5
Компоненты и параметрыПотоки
124789101315161819
Концентрация, мас.%.

Изобутен
40,00--12,6926,20-97,4599,94--99,9972,00
Изобутан59,20-----------
Прочие С40,80-----------
Метанол-99,950,107,3522,380,052,500,0112,4099,90--
МТБЭ--99,8279,8551,4199,83--87,600,10--
ДМЭ---0,0040,008-0,030,03---28,0
Вода-0,05-0,0020,003-0,010,02----
Прочие--0,080,10-0,12------
Поток, кг/ч1293,0121,9781,22547,01233,12037,4331,5323,3723,5178,1322,90,3

Пример 6
Таблица 6
Компоненты и параметрыПотоки
124789101315161819
Концентрация, мас.%.

Изобутен
40,00--16,3731,26-97,4999,96--99,9076,0
Изобутан59,20-----------
Прочие С40,80-----------
Метанол-99,950,109,5923,300,042,500,0110,099,90--
МТБЭ--99,8273,8945,4399,76--90,00,10--
ДМЭ---0,0010,002-0,010,01---24,0
Вода-0,05-0,0010,002-0,010,02----
Прочие--0,080,15-0,20------
Поток, кг/ч1250,156,7755,32547,01333,61886,1427,6417,0672,6233,3416,80,1

Пример 7
Таблица 7
Компоненты и параметрыПотоки
124789101315161819
Концентрация, мас.%.

Изобутен
40,00--7,7128,84-97,3899,90--99,9074,0
Изобутан59,20-----------
Прочие С40,80-----------
Метанол-99,950,104,4021,850,022,500,019,9899,90--
МТБЭ--99,8287,7749,2799,85--90,020,10--
ДМЭ---0,0090,03-0,100,07---26,0
Вода-0,05-----0,02----
Прочие--0,080,11-0,13------
Поток, кг/ч1293,0193,4781,22547,0680,92238,7201,6196,6372,6106,6195,90,54

Пример 8
Таблица 8
Компоненты и параметрыПотоки
124789101315161819
Концентрация, мас.%.

Изобутен
40,0--11,4128,85-97,4599,93--99,9976,0
Изобутан59,20-----------
Прочие С40,80-----------
Метанол-99,950,106,6323,030,052,500,0111,7199,90--
МТБЭ--99,8281,8548,1199,83--88,290,10--
ДМЭ---0,0050,01-0,040,04---24,0
Вода-0,05-0,0020,005-0,010,02----
Прочие--0,080,10-0,12------
Поток, кг/ч1293,0139,7781,22547,01007,72088,4298,4290,9549,0160,3290,30,5

Пример 9
Таблица 9
Компоненты и параметрыПотоки
124789101315161819
Концентрация, мас.%.

Изобутен
40,0--7,9228,38-97,1199,67--99,9976,0
Изобутан59,20-----------
Прочие С40,80-----------
Метанол-99,950,104,6121,900,032,490,019,9899,90--
МТБЭ--99,8287,3449,6199,86--90,020,10--
ДМЭ---0,020,08-0,290,30---24,0
Вода-0,05-0,010,03-0,110,02----
Прочие--0,080,10-0,11------
Поток, кг/ч1293,0188,0781,22547,0710,82227,2207,1202,4391,0112,2199,82,5

Способ переработки изобутенсодержащей углеводородной смеси, содержащей преимущественно углеводороды С4, включающий взаимодействие содержащегося в ней изобутена с метанолом в присутствии кислого твердого катализатора в одной или нескольких зонах синтеза метилтретбутилового эфира с последующей отгонкой непрореагировавших углеводородов С4 из реакционной смеси, вывод в качестве более высококипящего остатка потока, содержащего метилтретбутиловый эфир, который полностью или частично подают в зону разложения эфира, разложение метилтретбутилового эфира в присутствии высококислого твердого катализатора, отгонку из продуктов реакции потока, содержащего преимущественно изобутен, метанол и меньшую часть неразложенного метилтретбутилового эфира, вывод из системы или рециркуляцию в зону разложения эфира оставшегося более высококипящего продукта, содержащего преимущественно метилтретбутиловый эфир, ректификацию отогнанного потока, содержащего преимущественно изобутен, метанол и меньшую часть неразложенного метилтретбутилового эфира, при которой отгоняют поток, содержащий преимущественно изобутен, а более высококипящий остаток, содержащий метанол и эфир, подвергают дополнительной ректификации при меньшем давлении, рециркуляцию полученного кубового продукта, содержащего преимущественно метанол в зону синтеза эфира, а дистиллята - в следующую после зоны разложения отгонную зону, извлечение водной экстракцией метанола из потока, содержащего преимущественно изобутен, очистку отмытого изобутенового потока от диметилового эфира путем ректификации с выводом в качестве дистиллята потока, содержащего диметиловый эфир и изобутен, а в качестве более высококипящего кубового остатка - очищенного изобутена, а в случае гетероазеотропной осушки изобутена совместно с очисткой изобутена от диметилового эфира расслаивание полученного дистиллята с выводом водного и углеводородного потока, а в качестве более высококипящего кубового остатка - очищенного изобутена, отличающийся тем, что разложение метилтретбутилового эфира осуществляют при давлении, обеспечивающем сжиженное состояние веществ и температуре 60-120°С, поток, полученный в качестве дистиллята ректификации отмытого изобутенового потока и содержащий диметиловый эфир и изобутен, или углеводородный поток, содержащий диметиловый эфир и полученный после расслаивания дистиллята гетероазеотропной осушки изобутена рециркулируют в зону реакции разложения метилтретбутилового эфира.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу переработки метанола в диметиловый эфир и жидкие углеводороды, при этом последние используют в качестве высокооктановых компонентов бензинов Аи-92,95.

Изобретение относится к области переработки изобутенсодержащих смесей с получением высокооктановых компонентов для бензина и возможно разветвленных алкенов С8 для химических синтезов, например для алкилирования фенола.

Изобретение относится к нефтехимической промышленности, в частности к способу совместного получения метилтретбутилового и метилизобутилового эфиров, которые находят применение в качестве высокооктановой добавки к моторным топливам.

Изобретение относится к области получения высокооктановых продуктов, Более конкретно изобретение относится к области получения высокооктановых продуктов, включающих алкил-трет-алкиловые эфиры (АТАЭ).

Изобретение относится к способам ректификационного разделения смесей органических веществ и может быть использовано в химической промышленности, в частности, для выделения диметилового эфира высокой степени чистоты из реакционных смесей синтеза диметилового эфира из оксида углерода, диоксида углерода и водорода или совместного синтеза диметилового эфира с метанолом, или дегидратации метанола.

Изобретение относится к способу получения диметилового эфира из синтез-газа и может быть использовано в нефтехимической промышленности. .

Изобретение относится к нефтехимической промышленности, в частности к процессу получения простых эфиров. .

Изобретение относится к области превращения изобутена, содержащегося в смесях углеводородов (преимущественно, углеводородов C 4), в высокооктановые соединения, пригодные для использования в качестве высокооктановых компонентов бензина или иных полезных целях.

Изобретение относится к усовершенствованному способу теломеризации диена с сопряженными двойными связями, где диен с сопряженными двойными связями взаимодействует с соединением, содержащим активный атом водорода и выбранным из группы, состоящей из алканолов, гидроксиароматических соединений, карбоновых кислот и воды, в присутствии катализатора теломеризации на основе: (а) источника металла VIII группы, (b) бидентатного лиганда, где бидентатный лиганд имеет общую формулу (I) R1R 2M1-R-M2R 3R4, в которой М1 и М2 независимо означают Р; R 1, R2, R3 и R4 независимо означают одновалентную алифатическую группу; или R1, R2 и М1 вместе и/или R3 , R4 и М2 вместе независимо означают алифатическую циклическую группу, с 5-12 атомами в цикле, из которых один означает атом М 1 или М2 соответственно; и R означает двухвалентную органическую мостиковую группу, которая представляет собой незамещенную алкиленовую группу или алкиленовую группу, замещенную группами низшего алкила, где указанные группы низшего алкила могут содержать кислород в качестве гетероатома; или группу, содержащую два бензольных кольца, связанных друг с другом или с алкиленовыми группами, которые в свою очередь связаны с М 1 и М2; и к новым бидентатным лигандам, которые могут быть использованы в данном способе: формулы II R1R2M 1-V-M2R3R 4 и формулы (III) Q1Q 2M1-Q5-Ar 1-Ar2-Q6-M 2Q3Q4.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения 1-(4-R-арил)адамантанов или их производных общей формулы: где R1=R2 =H:R=N(CH3)2, ОСН 3, С(СН3)3; R1=H, R2=CH 3:R=N(CH3)2 , С(СН3)3; R 1=R2=СН2:R=N(СН 3)2, являющихся полупродуктами для синтеза биологически активных веществ, путем взаимодействия 1,3-дегидроадамантана или его гомологов с производными бензола из ряда: N,N-диметиланилин, анизол, трет-бутилбензол при мольных соотношениях реагентов, равном соответственно 1:5-6, в среде производного бензола при температуре 120-130°С в течение 5-6 часов.

Изобретение относится к области переработки изобутенсодержащих смесей с получением высокооктановых компонентов для бензина и возможно разветвленных алкенов С8 для химических синтезов, например для алкилирования фенола.

Изобретение относится к нефтехимической промышленности, в частности к способу совместного получения метилтретбутилового и метилизобутилового эфиров, которые находят применение в качестве высокооктановой добавки к моторным топливам.

Изобретение относится к области получения высокооктановых продуктов, Более конкретно изобретение относится к области получения высокооктановых продуктов, включающих алкил-трет-алкиловые эфиры (АТАЭ).

Изобретение относится к способам ректификационного разделения смесей органических веществ и может быть использовано в химической промышленности, в частности, для выделения диметилового эфира высокой степени чистоты из реакционных смесей синтеза диметилового эфира из оксида углерода, диоксида углерода и водорода или совместного синтеза диметилового эфира с метанолом, или дегидратации метанола.

Изобретение относится к нефтехимической промышленности, в частности к процессу получения простых эфиров. .

Изобретение относится к области превращения изобутена, содержащегося в смесях углеводородов (преимущественно, углеводородов C 4), в высокооктановые соединения, пригодные для использования в качестве высокооктановых компонентов бензина или иных полезных целях.

Изобретение относится к области получения простых эфиров и углеводородов с высоким октановым числом, используемых в качестве добавок к моторным топливам, и к области получения димеров изобутилена для органического синтеза, в частности для производства алкилфенольных присадок, пластификаторов пластмасс, неионогенных моющих веществ и присадок к маслам.

Изобретение относится к области органического синтеза, а конкретно к технологиям переработки углеводородных газов (природного и попутных нефтяных), основу которых составляет метан (СН4 ), но присутствуют также его гомологи (CnHm), CO2 , N2 и др., в сжиженный диметиловый эфир (ДМЭ, СН 3ОСН3) и в высокооктановый бензин.

Изобретение относится к способу получения чистого изобутена из изобутенсодержащей смеси преимущественно углеводородов С 4 с использованием катализа сильнокислотным(и) катионитом(ами), включающему жидкофазное взаимодействие изобутена с водой при температуре от 60 до 130°С в одной или нескольких зонах на стадии гидратации, расслаивание выводимого(ых) из нее потока(ов), отгонку непрореагировавших углеводородов C4 из углеводородного слоя, разложение трет-бутанола в зоне(ах) на стадии дегидратации, отделение образующегося изобутена от воды и его очистку и характеризующемуся тем, что изобутен и общее количество возвращаемой со стадии дегидратации и/или свежей воды подают в зону(ы) гидратации в суммарной молярной пропорции от 1:0,4 до 1:20, предпочтительно от 1:1 до 1:5, в прямоточном или барботажном режиме в отсутствие эмульгатора гидратируют от 30 до 97% изобутена, со стадии гидратации на стадию дегидратации как минимум одну треть получаемого трет-бутанола подают в потоке, выделяемом ректификацией из слоя непрореагировавших углеводородов и содержащем от 5 до 30 мас.% воды, и, возможно, остальное количество в потоке водного слоя, при общем содержании иных, чем изобутен, углеводородов, не превышающем их допустимого количества в целевом изобутене, и со стадии дегидратации воду как минимум частично возвращают на стадию гидратации.

Изобретение относится к способу переработки изобутенсодержащей углеводородной смеси, содержащей преимущественно углеводороды С4, включает взаимодействие содержащегося в ней изобутена с метанолом в присутствии кислого твердого катализатора в одной или нескольких зонах синтеза метил-трет-бутилового эфира с последующей отгонкой непрореагировавших углеводородов С4 из реакционной смеси, вывод в качестве более высококипящего остатка потока, содержащего метил-трет-бутиловый эфир, который полностью или частично подают в зону разложения эфира, разложение метил-трет-бутилового эфира в присутствии высококислого твердого катализатора, отгонку из продуктов реакции потока, содержащего преимущественно изобутен, метанол и меньшую часть неразложенного метил-трет-бутилового эфира, вывод из системы или рециркуляцию в зону разложения эфира оставшегося более высококипящего продукта, содержащего преимущественно метил-трет-бутиловый эфир, ректификацию отогнанного потока, содержащего преимущественно изобутен, метанол и меньшую часть неразложенного метил-трет-бутилового эфира, при которой отгоняют поток, содержащий преимущественно изобутен, а более высококипящий остаток, содержащий метанол и эфир, подвергают дополнительной ректификации при меньшем давлении, рециркуляцию полученного кубового продукта, содержащего преимущественно метанол, в зону синтеза эфира, а дистиллята - в следующую после зоны разложения отгонную зону, извлечение водной экстракцией метанола из потока, содержащего преимущественно изобутен, очистку отмытого изобутенового потока от диметилового эфира путем ректификации с выводом в качестве дистиллята потока, содержащего диметиловый эфир и изобутен, а в качестве более высококипящего кубового остатка - очищенного изобутена, а в случае гетероазеотропной осушки изобутена совместно с очисткой изобутена от диметилового эфира расслаивание полученного дистиллята с выводом водного и углеводородного потока, а в качестве более высококипящего кубового остатка - очищенного изобутена, и характеризуется тем, что разложение метил-трет-бутилового эфира осуществляют при давлении, обеспечивающем сжиженное состояние веществ, и температуре 60-120°С, поток, полученный в качестве дистиллята ректификации отмытого изобутенового потока и содержащий диметиловый эфир и изобутен, или углеводородный поток, содержащий диметиловый эфир и полученный после расслаивания дистиллята гетероазеотропной осушки изобутена рециркулируют в зону реакции разложения метил-трет-бутилового эфира

Наверх