Способ эксплуатации прямоточного парогенератора

Изобретение относится к способу эксплуатации прямоточного парогенератора с испарительной поверхностью нагрева. Способ эксплуатации прямоточного парогенератора должен позволять синхронное изменение массопотока питательной воды через испарительную поверхность нагрева и внесения тепла в испарительную поверхность нагрева в любом состоянии эксплуатации технической установки без больших технических затрат. Для этого устройство для установки массопотока питательной воды осуществляет регулирование расхода питательной воды, регулируемой величиной которого является массопоток питательной воды и заданное значение которого для массопотока питательной воды задается в зависимости от присвоенного в соответствие мощности парогенератора заданного значения L, причем к регулированию расхода питательной воды в качестве одной из входных величин подводят действительное значение ρ_E плотности питательной воды на входе подогревателя. 7 з.п. ф-лы, 5 ил.

 

Изобретение относится к способу эксплуатации прямоточного парогенератора с испарительной поверхностью нагрева, а также с подключенным на стороне текучей среды перед испарительной поверхностью нагрева подогревателем, а также с устройством для установки массопотока питательной воды в испарительную поверхность нагрева.

В прямоточном парогенераторе нагрев множества парогенераторных труб, которые вместе образуют газоплотную наружную стенку камеры сгорания, приводит к полному испарению текучей среды в парогенераторных трубах за один проход. Текучую среду - обычно воду - перед ее испарением подводят к подключенному на стороне текучей среды перед испарительной поверхностью нагрева подогревателю, называемому обычно также экономайзером, и там подогревают.

В зависимости от рабочего состояния прямоточного парогенератора и тем самым в зависимости от актуальной мощности парогенератора, регулируют массопоток питательной воды в испарительную поверхность нагрева. При изменениях нагрузки расход через испаритель и внесение тепла в испарительную поверхность нагрева должны бы изменяться по возможности синхронно, поскольку иначе нельзя надежно предотвратить перерегулирование удельной энтальпии текучей среды на выходе испарительной поверхности нагрева. Такое нежелательное перерегулирование удельной энтальпии затрудняет регулирование температуры свежего пара, выходящего из парогенератора, и приводит, кроме того, к высоким нагрузкам на материалы и тем самым к уменьшенной продолжительности службы парогенератора.

Чтобы воспрепятствовать перерегулированию удельной энтальпии и большим колебаниям температуры в каждом рабочем состоянии парогенератора, предусмотрено регулирование расхода питательной воды, которое также при изменении нагрузки предоставляет в распоряжение необходимые заданные значения питательной воды в зависимости от рабочего состояния.

Из EP 0639253 известен прямоточный парогенератор, в котором расход питательной воды регулируется через предварительное вычисление количества питательной воды. В качестве основы для способа вычисления при этом служит баланс теплового потока испарительной поверхности нагрева, в который должен входить массопоток питательной воды, в частности, на входе испарительной поверхности нагрева.

На практике измерение массопотока питательной воды непосредственно на входе испарительной поверхности нагрева, однако, оказывается технически сложным и не может надежно производиться в любом рабочем состоянии. Вместо этого в качестве замены массопоток питательной воды измеряют на входе подогревателя и включают в вычисления количества питательной воды, который, однако, не является равным в любом случае массопотоку питательной воды на входе испарительной поверхности нагрева.

Дело в том, что если изменяется температура текущей к подогревателю среды или вследствие изменившегося обогрева изменяется плотность текучей среды внутри подогревателя, то это приводит к эффектам накопления или вывода массы в подогревателе, и массопоток питательной воды на входе подогревателя не является идентичным с таковым на входе испарительной поверхности нагрева. Если эти эффекты накопления или вывода при регулировании расхода питательной воды не учитываются или учитываются не достаточно, то это может приводить к упомянутому перерегулированию удельной энтальпии и тем самым к большим колебаниям температуры текучей среды на выходе испарительной поверхности нагрева.

При этом величина колебаний температуры в зависимости от скорости изменения нагрузки и при быстром изменении нагрузки является особенно большой. Поэтому до сих пор было необходимо предпринимать ограничение скорости изменения нагрузки и тем самым принимать в расчет меньшую эффективность парогенератора. Кроме того, быстрые и не контролируемые изменения нагрузки, появляющиеся при возможных нарушениях режима эксплуатации, уменьшали продолжительность службы парогенератора.

В основе изобретения поэтому лежит задача указания способа для эксплуатации прямоточного парогенератора выше названного вида, который позволяет в основном синхронное изменение массопотока питательной воды через испарительную поверхность нагрева и внесения тепла в испарительную поверхность нагрева в каждом рабочем состоянии без больших технических затрат.

Эта задача решается согласно изобретению за счет того, что устройству для установки массопотока питательной воды присвоено в соответствие устройство регулирования, регулируемой величиной которого является массопоток питательной воды и заданное значение которого для массопотока питательной воды задано в зависимости от присвоенного мощности парогенератора заданного значения L, причем к устройству регулирования расхода питательной воды подводят в качестве одной из входных величин действительное значение ρ_E плотности питательной воды на входе подогревателя.

Изобретение исходит при этом из рассуждения, что для синхронного изменения массопотока питательной воды через испарительную поверхность нагрева и внесения тепла в испарительную поверхность нагрева должно бы производиться балансирование теплового потока испарительной поверхности нагрева. Оптимальным образом для этого должно бы быть предусмотрено измерение массопотока питательной воды, а именно на входе испарительной поверхности нагрева. Поскольку, однако, прямое измерение массопотока питательной воды на входе испарительной поверхности нагрева оказалось неосуществимым с достаточной надежностью, оно теперь предусмотрено в подходящем со стороны среды, перенесенном вперед месте, а именно на входе подогревателя. Так как, однако, появляющиеся, возможно, эффекты накопления и вывода массы в подогревателе могли бы исказить измеренное значение, эти эффекты должны подходящим образом компенсироваться. Для этого вычисление массопотока питательной воды должно бы происходить на входе испарительной поверхности нагрева вследствие других легко получаемых измерительных величин. Особенно подходящими измерительными величинами для коррекции полученного на входе подогревателя измеренного значения для массопотока питательной воды являются средняя плотность текучей среды в подогревательной поверхности нагрева и ее временное изменение.

Для особенно точного вычисления теплового потока через испарительную поверхность нагрева, а также особенно точной последующей коррекции измеренного значения для массопотока питательной воды предпочтительным образом предусмотрена дополнительная регистрация плотности текучей среды на выходе подогревательной поверхности нагрева. Тем самым является возможной особенно точная регистрация и, следовательно, также учет названных эффектов накопления и вывода. В дополнительной или альтернативной предпочтительной форме выполнения в качестве заданного значения для массопотока питательной воды применяют выражение , причем М является действительным значением массопотока питательной воды на входе подогревателя, - временным изменением средней плотности текучей среды в подогревателе и V - объемом подогревателя. Посредством вклада тем самым учитываются названные эффекты накопления и вывода.

Если внесение тепла в текучую среду внутри подогревателя является стационарным, то есть не изменяется во времени, то для вычисления заданного значения вместо средней плотности можно приближенно применять плотность текучей среды ρ_E на входе подогревателя. Дело в том, что в этом случае временное изменение плотности ρ_E может быть принято равным временному изменению средней плотности так, что дополнительная регистрация плотности ρ_A текучей среды на выходе испарительной поверхности нагрева становится ненужной.

При вычислении заданного значения для массопотока питательной воды, если вместо средней плотности приближенно применяют плотность текучей среды ρ_E на входе подогревателя, следовало бы учитывать, что сигнал изменения входной плотности должен задерживаться на время прохождения системы. Поэтому предпочтительным образом действительное значение ρ_E входной плотности преобразуют с помощью обычного в технике регулирования дифференцирующего звена с запаздыванием первого порядка (PT₁) в изменение входной плотности, задержанное со временем прохождения подогревателя в качестве постоянной времени.

В частности, в случае изменения нагрева в подогревателе, однако, следовательно, нестационарного внесения тепла в текучую среду внутри подогревателя, например, при изменении нагрузки, вычисление средней плотности и ее временного изменения только с помощью приближенного применения входной плотности является невозможным. Так как среднеарифметически ρ_E и ρ_A входят в вычисление только наполовину, в случае нестационарного внесения тепла, но постоянной входной плотности ρ_Е можно применять половину изменения выходной плотности ρ_A в качестве меры для изменения плотности в подогревателе.

Также в этом случае образование производной по времени сигнала плотности производят с помощью дифференцирующего звена. Так как изменение выходной плотности, однако, наложено по времени на эффект накопления массы в подогревателе, сигнал плотности предпочтительным образом задерживают с запаздыванием 1-го порядка со сравнительно малой постоянной времени около одной секунды.

С отдельной регистрацией плотностей текучей среды на входе и на выходе подогревателя таким образом можно учитывать эффекты накопления и вывода в подогревателе и согласовывать простым образом заданное значение расхода питательной воды с рабочим состоянием парогенератора.

Тем самым особенно простое регулирование расхода парогенератора является возможным также в случаях, в которых температура питательной воды перед входом в подогреватель резко изменяется. Это могло бы, например, происходить при внезапном выходе из строя включенного перед подогревателем внешнего подогревательного участка. При подобном выходе из строя скачок в плотности текучей среды на входе достигает выхода подогревателя в основном без изменения. Однако изменение средней плотности текучей среды в подогревателе уже зарегистрировано полностью изменением плотности на входе подогревателя так, что изменение плотности на выходе испарительной поверхности нагрева больше не должно влиять на вычисленную коррекцию заданного значения массопотока питательной воды. Поэтому предпочтительным образом предусмотрена схема коррекции, которая в этом случае компенсирует реакцию дифференцирующего звена с запаздыванием 1-го порядка, которое дифференцирует и задерживает сигнал плотности на выходе подогревателя. Предпочтительным образом для этого сигнал входной плотности подводят к звену с запаздыванием с постоянной времени прохождения подогревателя, задерживают соответственно тепловой постоянной времени подогревателя с запаздыванием 1-ого порядка и полученный таким образом сигнал подводят с отрицанием к сигналу выходной плотности.

Эта схема коррекции вызывает в каждом случае корректный учет изменений плотности: при резком изменении температуры притекающей среды изменение выходной плотности ρ_А, как описано, не учитывается. Если, однако, входная плотность ρ_E остается постоянной, но подвод тепла в подогревателе и тем самым выходная плотность ρ_A изменяется, то на выходе подогревателя не имеет места никакой коррекции и эффект изменения подвода тепла полностью учитывается при вычислении заданного значения массопотока питательной воды.

Если теперь как, например, при изменении нагрузки одновременно с подводом тепла изменяется также входная плотность ρ_E, то как эффекты накопления и вывода массы за счет скачка плотности на входе, так и эффекты накопления вследствие измененного подвода тепла учитываются отдельно. Для коррекции на выходе подогревателя учитывают только изменения, которые возникают за счет измененного подвода тепла, поскольку изменения, которые появляются с задержкой во времени за счет скачка плотности на входе и также на выходе, учитывают только на входе и компенсируют на выходе.

Предпочтительным образом как время запаздывания, так и тепловую постоянную времени подогревателя согласуют обратно относительно нагрузки парогенератора.

Предпочтительным образом регулирование расхода питательной воды может подключаться или отключаться в зависимости от рабочего состояния парогенератора.

Достигнутые с помощью изобретения преимущества состоят, в частности, в том, что посредством вычисления массопотока питательной воды с учетом средней плотности питательной воды в подогревателе в качестве термокоррекции синхронное регулирование расхода питательной воды через испарительную поверхность нагрева и изменения подвода тепла в испарительную поверхность нагрева особенно простым и надежным образом предотвращает во всех рабочих состояниях прямоточного парогенератора перерегулирование удельной энтальпии текучей среды на выходе испарительной поверхности нагрева и большие колебания температуры произведенного свежего пара и тем самым снижает нагрузки на материал и повышает продолжительность службы парогенератора.

Примеры выполнения изобретения поясняются более подробно с помощью чертежей. При этом показывают:

фиг.1 - регулирование расхода питательной воды для прямоточного парогенератора,

фиг.2 - альтернативное выполнение регулирования расхода питательной воды,

фиг.3a - диаграмму с временным прохождением удельной энтальпии текучей среды на выходе испарительной поверхности нагрева прямоточного парогенератора в случае резкого изменения температуры притекающей питательной воды в режиме полной нагрузки прямоточного парогенератора,

фиг.3b - диаграмму с временным прохождением удельной энтальпии в случае резкого изменения температуры притекающей среды в режиме частичной нагрузки прямоточного парогенератора,

фиг.3c - диаграмму с временным прохождением удельной энтальпии в случае изменения нагрузки.

Одинаковые детали на всех фигурах снабжены теми же самыми ссылочными позициями.

Фиг.1 показывает схематически устройство 1 для образования заданного значения для массопотока питательной воды прямоточного парогенератора. Прямоточный парогенератор содержит обозначаемый также как экономайзер подогреватель 2 для питательной воды, который находится в не представленном более подробно газоходе. Перед подогревателем 2 на стороне текучей среды подключен насос питательной воды 3, а после перегревателя 2 испарительная поверхность нагрева 4. В проходящем от насоса питательной воды 3 к подогревателю 2 трубопроводе питательной воды расположено измерительное устройство 5 для измерения массопотока питательной воды через трубопровод питательной воды.

Приводному двигателю на насосе питательной воды 3 придан в соответствие регулятор 6, на входе которого в качестве регулируемой величины приложено отклонение регулируемой величины измеренного измерительным устройством 5 массопотока питательной воды . Регулятору 6 присвоено в соответствие устройство 1 для определения заданного значения для массопотока питательной воды.

Это устройство рассчитано для особенно отвечающего потребности определения заданного значения . При этом учтено, что регистрация действительного значения массопотока питательной воды происходит не непосредственно перед испарительной поверхностью нагрева 4, а уже перед подогревателем 2. За счет этого вследствие эффектов накопления или вывода в подогревателе 2 при определении измеренного значения для массопотока питательной воды могли бы появляться неточности. Для их компенсации предусмотрена коррекция этого измеренного значения с учетом плотности ρ_E питательной воды на входе подогревателя 2. Устройство 1 имеет, между прочим, в качестве входных величин, с одной стороны, выдаваемое задатчиком 7 заданное значение L для мощности прямоточного парогенератора и, с другой стороны, определенное из измерения давления и температуры измерительного устройства 9 действительное значение ρ_E плотности питательной воды на входе подогревателя 2.

Заданное значение L для мощности прямоточного парогенератора, которое в процессе эксплуатации иногда изменяется во времени и подается в (не представленном) контуре регулирования топки непосредственно на регулятор топлива, подводят также к входу первого звена задержки 13 устройства 1. Это звено задержки 13 выдает первый сигнал или задержанное первое значение мощности L1. Это первое значение мощности L1 подводят к входам блоков функциональных датчиков 10 и 11 функционального датчика устройства регулирования расхода питательной воды 1. На выходе блока функционального датчика 10 появляется значение (L1) для массопотока питательной воды, а на выходе блока функционального датчика 11 появляется значение Δh(L1) для разницы из удельной энтальпии h_IA на выходе испарительной поверхности нагрева 4 и удельной энтальпии

h_IE на входе этой испарительной поверхности нагрева 4. Значения и Δh в качестве функций от L1 определены из значений для и Δh, которые были измерены в стационарном режиме прямоточного парогенератора, и отложены в блоках функционального датчика 10 или, соответственно, 11.

Выходные величины (L1) и Δh (L1) умножают друг с другом в множительном звене 14 функционального датчика устройства 1. Полученное значение произведения (L1) соответствует тепловому потоку в испарительную поверхность нагрева 4 при значении мощности L1 и вводится в качестве числителя в делительное звено 15, при необходимости, после коррекции с помощью определенного в дифференцирующем звене 14а из входной энтальпии, характерного для эффектов накопления или вывода в испарителе коэффициента мощности. В качестве знаменателя в делительное звено 15 вводится образованная суммирующим звеном 19 разность между заданным значением h_SA (L2) удельной энтальпии на выходе испарительной поверхности нагрева 4 и действительным значением h_IE удельной энтальпии на входе испарительной поверхности нагрева 4, которая измеряется с помощью измерительного устройства 9.

Заданное значение h_SA (L2) отбирают от третьего блока функционального датчика 12 функционального датчика устройства 1. Входное значение блока функционального датчика 12 возникает на выходе второго звена задержки 16, входной величиной которого является первое значение мощности L1 на выходе первого звена задержки 13. Соответственно входным значением третьего блока функционального датчика 12 является второе значение мощности L2, которое задержано относительно первого значения мощности L1. Значения h_SA (L2) в качестве функции от L2 определены из значений для h_SA, которые были измерены в стационарном режиме прямоточного парогенератора, и отложены в третьем блоке функционального датчика 12.

С выхода делительного звена 15 может сниматься заданное значение для массопотока питательной воды для происходящего в суммирующем звене 23 образования подведенного к регулятору 6 отклонения регулируемой величины измеренного устройством 5 действительного значения для массопотока питательной воды в подогреватель 2.

На выходе второго звена задержки 16 приложен вход дифференцирующего звена 17, выход которого включен с отрицанием на суммирующее звено 18. Это суммирующее звено 18 корректирует значение для теплового потока (L1) в испарительную поверхность нагрева 4 на выходной сигнал дифференцирующего звена 17.

Измеренные измерительным устройством 9 действительные значения температуры и давления питательной воды на входе подогревателя 2 пересчитывают в вычислительном звене 20 в действительное значение ρ_E плотности питательной воды на входе подогревателя 2. Затем его подают на вход дифференцирующего звена 22 и умножают с объемом подогревателя. Вычисленное таким образом приближенное значение для изменения массопотока питательной воды вследствие эффектов накопления и вывода внутри подогревателя 2 подводят через интегрированное в дифференцирующем звене 22 звено задержки со временем прохождения питательной воды через подогреватель 2 в качестве постоянной времени к суммирующему звену 24, которое корректирует заданное значение для массопотока из делительного звена 15 на и тем самым позволяет учитывать эффекты накопления и вывода массы вследствие изменения температуры и тем самым плотности питательной воды на входе подогревателя 2 при регулировании массопотока питательной воды.

Фиг.2 показывает альтернативное выполнение регулирования расхода питательной воды, которое позволяет также в случае временного изменения внесения тепла внутри подогревателя 2 надежно учитывать эффекты накопления и вывода массы при регулировании массопотока питательной воды.

Регулирование расхода питательной воды согласно фиг.1 при этом в примере выполнения согласно фиг.2 дополнено с учетом плотности текучей среды ρ_A на выходе подогревателя 2. Для определения плотности текучей среды на выходе подогревателя 2 на выходе подогревателя 2 предусмотрено измерительное устройство 21 для измерения давления и температуры текучей среды. Вычислительное звено 26 определяет в качестве входного сигнала для включенного после него суммирующего звена 30 из измерения давления и температуры действительное значение для плотности ρ_A текучей среды на выходе подогревателя 2. Выходной сигнал суммирующего звена 30 подводят к дифференцирующему звену 34, которое поставляет в качестве выходного сигнала его производную по времени, умноженную на объем подогревателя 2. Этот выходной сигнал, который отображает временное изменение массопотока питательной воды на выходе подогревателя 2, прикладывают к суммирующему звену 36, которое в качестве второй входной величины имеет изменение массопотока питательной воды на входе подогревателя 2.

Суммирующее звено 36 имеет в качестве выходного сигнала вычисленное из и среднее изменение массопотока питательной воды вследствие эффектов накопления и вывода массы в подогревателе 2. Выходной сигнал суммирующего звена 36 подключают на суммирующем звене 24 к выходному сигналу делительного звена 15 для коррекции заданного значения массопотока питательной воды.

В случае нарушения режима работы, которое приводит к резкому изменению температуры притекающей к подогревателю 2 питательной воды, например, при внезапном выходе из строя включенного перед ним подогревательного участка, выходной сигнал вычислительного звена 26 еще должен корректироваться на эффект измененной входной плотности. Если этого не происходит, то эффект скачка плотности на входе подогревателя 2 учитывается дважды, а именно при регистрации плотности питательной воды на входе и на выходе подогревателя 2. Чтобы это скорректировать, выходной сигнал дифференцирующего звена 20 подают через звено с запаздыванием 28 со временем прохождения питательной воды через подогреватель 2 в качестве постоянной времени. Полученный таким образом сигнал через звено задержки 32 с тепловой постоянной накопления подогревателя 2 подводят с отрицанием к суммирующему звену 30. Таким образом эффект скачка плотности на входе подогревателя 2 в выходном сигнале плотности устраняется и тем самым учитывается только один раз, а не дважды при вычислении массопотока коррекции.

Регулирование расхода питательной воды с применением устройства 1 позволяет производить в каждом рабочем состоянии парогенератора особенно простое определение заданного значения для массопотока питательной воды через испарительную поверхность нагрева 4. За счет точного согласования этого массопотока питательной воды с внесением тепла в испарительной поверхности нагрева 4 можно надежно предотвратить большие колебания выходной температуры свежего пара и перерегулирование удельной энтальпии на выходе испарительной поверхности нагрева 4. Тем самым можно избежать высоких нагрузок на материал за счет колебаний температуры, которые приводят к уменьшенной продолжительности службы прямоточного парогенератора.

Показанное на фиг.3а прохождение (кривые I-III) трех удельных энтальпий в кДж/кг на выходе испарительной поверхности нагрева 4 в зависимости от времени t было определено для прямоточного парогенератора в режиме полной нагрузки при выходе из строя подключенного перед подогревателем 2 подогревательного участка. Кривая I на фиг.3а действует для случая, что вызванное моделированным нарушением режима работы изменение плотности питательной воды на входе подогревателя 2 при регулировании расхода питательной воды не учитывается, то есть в качестве заданного значения для массопотока питательной воды применяется нескорректированный выходной сигнал делительного звена 15 согласно фиг.1 или 2.

Кривая II справедлива для случая, что, как показано на фиг.1, при регулировании расхода питательной воды учитывают только временное изменение плотности ρ_E на входе подогревателя 2 и тем самым лишь эффекты накопления и вывода массы вследствие скачка температуры на входе подогревателя 2. Эффекты накопления и вывода массы вследствие измененного нагрева в подогревателе 2 и тем самым измененного внесения тепла в питательную воду остаются не учтенными. Этот случай соответствует регулированию расхода питательной воды с фиг.1.

Кривая III, наконец, показывает временное прохождение удельной энтальпии при дополнительном учете эффектов накопления и вывода массы вследствие измененного нагрева в подогревателе 2, что соответствует регулированию расхода питательной воды с фиг.2. В этом случае суммирующее звено 24 с фиг.2 имеет в качестве второй входной величины наряду с выходной величиной дифференцирующего звена 15 вычисленное из и среднее изменение массопотока питательной воды . Регулирование расхода питательной воды в этом случае учитывает, следовательно, не только плотность ρ_E на входе подогревателя 2, но и дополнительно плотность ρ_A на его выходе. За счет отдельной регистрации обоих плотностей ρ_E и ρ_A могут быть учтены эффекты накопления и вывода массы как вследствие измененного нагрева в подогревателе 2, так и вследствие измененной температуры питательной воды на входе подогревателя 2.

Фиг.3b показывает прохождение (кривые I-III) трех удельных энтальпий в кДж/кг на выходе испарительной поверхности нагрева 4 в зависимости от времени t для прямоточного парогенератора в режиме частичной нагрузки (50% от максимальной мощности) при выходе из строя подключенного перед подогревателем 2 подогревательного участка.

Кривая I на фиг.3b справедлива, как и на фиг.3а, для случая, что изменение плотности питательной воды на входе подогревателя 2, вызванное в результате выхода из строя подключенного перед подогревателем 2 подогревательного участка, при регулировании расхода питательной воды не учитывается, то есть таким образом в качестве заданного значения для массопотока питательной воды применяют нескорректированный выходной сигнал делительного звена 15 согласно фиг.1 или 2.

Кривая II на фиг.3b справедлива, как и на фиг.3а для случая, что, как представлено на фиг.1, при регулировании расхода питательной воды учитывают только временное изменение плотности ρ_E на входе подогревателя 2. Эффекты накопления и вывода массы вследствие измененного нагрева в подогревателе 2 остаются неучтенными. Этот случай соответствует регулированию расхода питательной воды с фиг.1.

Кривая III на фиг.3b показывает, как на фиг.3а, временное прохождение удельной энтальпии при дополнительном учете эффектов накопления и вывода массы вследствие измененного нагрева в подогревателе 2, что соответствует регулированию расхода питательной воды с фиг.2.

Фиг.3с показывает прохождение (кривые I-III) трех удельных энтальпий в кДж/кг на выходе испарительной поверхности нагрева 4 в зависимости от времени t для прямоточного парогенератора в режиме изменения нагрузки от режима полной нагрузки к режиму частичной нагрузки (100% до 50% нагрузки).

Кривая I на фиг.3с справедлива, как и на фиг.3а, для случая, что изменение плотности питательной воды на входе подогревателя 2, вызванное выходом из строя подогревателя 2, при регулировании расхода питательной воды не учитывается, что таким образом в качестве заданного значения для массопотока питательной воды применяют нескорректированный выходной сигнал делительного звена 15 согласно фиг.1 или 2.

Кривая II на фиг.3с справедлива, как и на фиг.3а, для случая, что при регулировании расхода питательной воды учитывают только, как представлено на фиг.1, временное изменение плотности ρ_E на входе подогревателя 2. Эффекты накопления и вывода массы вследствие измененного нагрева в подогревателе 2 остаются неучтенными. Этот случай соответствует регулированию расхода питательной воды с фиг.1.

Кривая III на фиг.3с показывает, как на фиг.3а, временное прохождение удельной энтальпии при дополнительном учете эффектов накопления и вывода массы вследствие измененного нагрева в подогревателе 2, что соответствует регулированию расхода питательной воды с фиг.2.

Диаграммы согласно фиг.3а, 3b и 3с показывают, что регулирование расхода питательной воды с фиг.1 или 2 является особенно подходящим для исключения перерегулирования удельной энтальпии на выходе испарительной поверхности нагрева 4.

1. Способ эксплуатации прямоточного парогенератора с испарительной поверхностью нагрева (4), включенным на стороне текучей среды перед испарительной прямоточной поверхностью нагрева (4) подогревателем (2), устройством для установки массопотока питательной воды и приданным в соответствие этому устройству регулированием расхода питательной воды (1), регулируемая величина которого является массопотоком питательной воды и заданное значение для массопотока питательной воды которого задано в зависимости от присвоенного в соответствие мощности парогенератора заданного значения L, причем для регулирования расхода питательной воды (1) используют в качестве одной из входных величин действительное значение ρ_E плотности питательной воды на входе подогревателя (2).

2. Способ по п.1, характеризующийся тем, что для регулирования расхода питательной воды (1) используют в качестве дальнейшей входной величины действительное значение ρ_A плотности питательной воды на выходе подогревателя (2).

3. Способ по п.1 или 2, характеризующийся тем, что величину применяют в качестве заданного значения для массопотока питательной воды, где является действительным значением массопотока питательной воды на входе подогревателя (2), временным изменением средней плотности питательной воды внутри подогревателя (2) и V - объемом подогревателя (2).

4. Способ по п.3, характеризующийся тем, что в качестве приближенного значения для средней плотности применяют плотность ρ_E питательной воды на входе подогревателя (2).

5. Способ по п.4, характеризующийся тем, что образуют временное изменение средней плотности питательной воды в подогревателе (2) посредством функционального звена с дифференцирующей характеристикой.

6. Способ по п.2, характеризующийся тем, что сигнал входной плотности подают звену с запаздыванием с постоянной времени прохождения подогревателя (2), соответственно тепловой постоянной времени подогревателя (2) задерживают с запаздыванием 1-го порядка и полученный таким образом сигнал подводят с отрицанием к сигналу выходной плотности.

7. Способ по п.6, характеризующийся тем, что как время запаздывания, так и тепловую постоянную времени подогревателя (2) согласовывают обратно относительно нагрузки парогенератора.

8. Способ по п.1, характеризующийся тем, что регулирование расхода питательной воды выполнено с возможностью подключения и отключения при необходимости.