Способ получения ксенона

Изобретение может быть применено при производстве высокоинтенсивных источников света, эксимерных лазеров, ионных двигателей, а также в медицине. Поток дифторида, или тетрафторида, или гексафторида ксенона, или их смесей смешивают с потоком водорода в проточном реакторе. Обеспечивают 10-50% избыток водорода по отношению к стехиометрическому. Смесь воспламеняют при ее нагреве при температуре 390-410°С и давлении 200-380 мм рт.ст. Проводят реакцию , где n=2, 4, 6. Фтористый водород отделяют от целевого продукта. Способ позволяет получать элементный ксенон в количествах, достаточных для промышленного применения, и с высокой степенью чистоты, превышающей 99,5%. 9 пр.

 

Изобретение относится к технологии получения ксенона из фторидов ксенона - дифторида, тетрафторида, гексафторида или их смесей для применения в различных областях техники - высокоинтенсивные источники света, эксимерные лазеры, ионные двигатели, и в медицине - анестезия, рентгенография.

Заявляемый способ получения ксенона основан на проведении реакций:

1. XeF2+H2=Xe+2HF

2. XeF4+2H2=Xe+4HF

3. XeF6+3Н2=Хе+6HF

В общем случае - , где n - коэффициент, означающий соотношение числа атомов фтора и ксенона в перерабатываемом продукте, может быть любым числом от 2 до 6. Близким аналогом этих реакций является взаимодействие фторидов ксенона с водородсодержащими соединениями, например водой, органическими веществами (Химическая энциклопедия / Под ред. И.Л.Кнунянца. М., 1990, т.2, с.549).

Однако такие процессы носят взрывной характер и трудно контролируемы. Кроме того, побочные продукты этих реакций довольно сложно отделить от целевого продукта - ксенона.

Из патентной и научно-технической литературы нам неизвестны способы получения ксенона, близкие к заявляемому.

Задачей данного изобретения является получение элементного ксенона в количествах, достаточных для промышленного применения и высокой степени чистоты - ≥99,5%.

Для этого предложен способ получения ксенона путем смешения потока дифторида, или тетрафторида, или гексафторида ксенона, или их смесей и потока водорода при 10-50% избытке водорода по отношению к стехиометрическому в проточном реакторе, воспламенении смеси при ее нагреве при температуре 390-410°С и давлении 200-380 мм рт.ст. для проведения реакции

,

где коэффициент n равен 2 или 4 или 6, с последующим отделением фтористого водорода от целевого продукта.

Способ основан на процессе горения смеси фторидов ксенона и водорода при создании определенных условий: средняя зона реактора нагрета до 400±10°С и термостатирована при этой температуре, расход фторидов ксенона поддерживается в пределах 6÷12 г/мин при соотношении фторида ксенона к водороду в пределах 10÷50% по отношению к стехиометрическому.

Способ осуществляется следующим способом.

В контейнер-испаритель объемом, например, 10 литров, изготовленный из нержавеющей стали, загружают от одного до четырех килограммов фторида или смеси фторидов ксенона, подвергаемых переработке для получения ксенона.

Поскольку давление паров фторидов ксенона при комнатной температуре низкое и не обеспечивает необходимый расход вещества и рабочее давление в реакторе, контейнер-испаритель нагревают до 120±5°С и термостатируют при этой температуре, наблюдая за ростом давления газовой фазы. В зависимости от состава продукта давление может составлять 6-7 ата. Давление выше 3,5 ата указывает на значительное содержание гексафторида ксенона в продукте.

После прекращения роста давления в испарителе в проточный, например, никелевый реактор длиной 150 см и диаметром 4 см, через расходные шайбы подают с заданными расходами сначала водород, а затем фторид ксенона.

Смешение реагентов производят в никелевом патрубке диаметром 8 мм и длиной 30 см, вваренном во входной фланец реактора. Среднюю зону реактора длиной 50 см нагревают до 400°С и термостатируют.

Смесь воспламеняется и горит небольшим факелом на выходе патрубка. Интенсивность и размер факела регулируют расходом реагентов, который определяется давлением на входе расходной шайбы при ее работе в звуковом режиме. Давление на входе задают и регулируют дросселями. Давление в реакторе поддерживают в пределах 200-380 мм рт.ст. Процесс протекает в течение нескольких часов в зависимости от количества загруженного в испаритель вещества и расхода реагентов.

Продукты реакции - ксенон, фтористый водород и избыточный водород разделяют известными способами, например пропускают через раствор гидроокиси натрия для поглощения фтористого водорода. В прокачной ловушке, охлаждаемой до минус 78°С, улавливают пары воды.

Ксенон конденсируют в прокачном конденсаторе при минус 196°С, водород с помощью форвакуумного насоса выбрасывается в вытяжное устройство. Чистота полученного ксенона по данным хроматографического и ИК-спектрометрического анализа ≥99 5%. Более глубокую очистку ксенона проводят ректификацией.

Необходимо отметить, что регенерации могут подвергаться как чистые фториды ксенона, так и их смеси, поэтому необходимо знать состав перерабатываемой смеси для определения требуемого расхода водорода.

Состав смеси определяли с помощью инфракрасного и йодометрического анализов и исходя из полученных результатов задавали избыток водорода по соотношению к стехиометрии реакции.

Оптимальный избыток водорода по отношению к стехиометрии реакции находится в пределах 10÷50%. При уменьшении содержания водорода в реакционной смеси ниже 10% остается непрореагировавщий фторид ксенона, который при контакте с водным раствором гидроокиси натрия реагирует с микровзрывами, создавая «скачки» давления в реакторе, что приводит к нарушению технологического режима реакции и возможности аварийной ситуации.

Увеличение избытка водорода выше 50% приводит к непроизводительному расходу водорода и ухудшает процесс конденсации ксенона, что приводит к потерям целевого продукта. Давление в реакторе в пределах 200-380 мм рт.ст. обеспечивает устойчивый режим горения факела и контролируемый расход реагентов. Понижение давления в реакторе ниже 200 мм рт.ст. может привести к «срыву» факела и попаданию непрореагировавшего фторида ксенона в раствор гидроокиси натрия с последующими микровзрывами и созданию аварийной ситуации. Увеличение давления в реакторе выше 380 мм. рт.ст. приводит к неконтролируемому уменьшению расходов реагентов и погасанию факела, что приводит к последствиям, описанным выше.

Пример №1.

В испаритель загрузили 2 кг дифторида ксенона. Испаритель нагрели до 120°С и термостатировали. Нагрели среднюю зону реактора до температуры 400°С. Установили расход водорода 0,93 нл/мин, а расход XeF2 - 0,85 нд/мин (6,4 г/мин). Превышение расхода водорода по отношению к стехиометрическому составляло 10%. Давление в реакторе в течение процесса поддерживали в пределах 350-370 мм рт.ст.

Длительность процесса переработки XeF2 составила ~5 часов с момента подачи реагентов в реактор до полного израсходования фторида ксенона. Выход по ксенону составил 99,6%.

Пример №2.

В испаритель загрузили 2,4 кг тетрафторида ксенона. Испаритель нагрели до 120°С и термостатировали. Нагрели среднюю зону реактора до температуры 400°С. Установили расход водорода 1,91 нл/мин, а расход XeF4 - 0,87 нл/мин (8,0 г/мин). Превышение расхода водорода по отношению к стехиометрическому составляло 10%. Давление в реакторе в течение процесса поддерживали в пределах 350-370 мм. рт.ст.

Длительность процесса переработки XeF4 составила ~5 часов. Выход по ксенону составил 99,5%.

Пример №3.

В испаритель загрузили 1,5 кг гексафторида ксенона. Испаритель нагрели до температуры 120°С и термостатировали. Нагрели среднюю часть реактора до температуры 400°С. Установили расход водорода 3,30 нл/мин, а расход XeF6 - 1,02 нл/мин (11,3 г/мин). Превышение расхода водорода по отношению к стехиометрическому составляло 8%. Давление в реакторе поддерживали на уровне 350-370 мм рт.ст. В растворе гидроокиси натрия практически сразу начались микровзрывы. Процесс прекратили.

Пример №4.

В испаритель загрузили 1,4 кг гексафторида ксенона. Испаритель нагрели до температуры 120°С и термостатировали. Нагрели среднюю часть реактора до температуры 400°С. Установили расход водорода 3,37 нл/мин, а расход XeF6 - 1,02 нл/мин (11,3 г/мин). Превышение расхода водорода по отношению к стехиометрическому составляло 10%. Давление в реакторе в течение процесса поддерживали на уровне 350-370 мм рт.ст. Длительность процесса переработки XeF6 составила ~2 часа. Выход по ксенону составил 99,5%.

Пример №5.

В испаритель загрузили 1,4 кг гексафторида ксенона. Испаритель нагрели до температуры 120°С и термостатировали. Нагрели среднюю часть реактора до температуры 400°С. Установили расход водорода 3,98 нл/мин, а расход XeF6 - 1,02 нл/мин (11,3 г/мин). Превышение расхода водорода по отношению к стехиометрическому составляло 30%. Давление в реакторе в течение процесса поддерживали на уровне 350-370 мм рт.ст. Длительность процесса переработки XeF6 составила ~2 часа. Выход по ксенону составил 99,4%.

Пример №6.

В испаритель загрузили 1,4 кг гексафторида ксенона. Испаритель нагрели до температуры 120°С и термостатировали. Нагрели среднюю часть реактора до температуры 400°С. Установили расход водорода 4,60 нл/мин, а расход XeF6 - 1,02 нл/мин (11,3 г/мин). Превышение расхода водорода по отношению к стехиометрическому составляло 50%. Давление в реакторе в течение процесса поддерживали на уровне 350-370 мм рт.ст. Длительность процесса переработки XeF6 составила ~2 часа. Выход по ксенону составил 99,1%.

Пример №7.

В испаритель загрузили 1,4 кг гексафторида ксенона. Испаритель нагрели до температуры 120°С и термостатировали. Нагрели среднюю часть реактора до температуры 400°С. Установили расход водорода 4,90 нл/мин, а расход XeF6 - 1,02 нл/мин (11,3 г/мин). Превышение расхода водорода по отношению к стехиометрическому составляло 70%. Давление в реакторе в течение процесса поддерживали на уровне 350-370 мм рт.ст. Длительность процесса переработки XeF6 составила ~2 часа. Выход по ксенону составил 98,1%.

Пример №8.

В испаритель загрузили 3,5 кг смеси следующего состава: 83% XeF6, 13% XeF4 и 4% XeF2. Испаритель нагрели до температуры 120°С и термостатировали. Нагрели среднюю часть реактора до температуры 400°С. Установили расход водорода 3,36 нл/мин. Установили давление на входе расходной шайбы 765 мм рт.ст., что соответствует расходу 1,0 нл/мин (10,9 г/мин) для чистого XeF6. Давление в реакторе в течение процесса поддерживали на уровне 350-370 мм рт.ст. Длительность процесса переработки смеси составила ~5 часов. Выход по ксенону составил 99,3%.

Пример №9.

В испаритель загрузили 3 кг смеси следующего состава: 18% XeF6, 62% XeF4 и 20% XeF2. Испаритель нагрели до температуры 120°С и термостатировали. Нагрели среднюю часть реактора до температуры 400°С. Установили расход водорода 3,36 нл/мин. Установили давление на входе расходной шайбы 765 мм рт.ст., что соответствует расходу 1,0 нл/мин (10,9 г/мин) для чистого XeF6.

Когда давление в испарителе упало до 2,3 ата, уменьшили расход водорода до 2,24 нл/мин. Давление в реакторе в течение процесса поддерживали на уровне 350-370 мм рт.ст. Длительность процесса переработки смеси составила ~5 часов. Выход по ксенону составил 98,4%.

Таким образом, предложен простой и технологичный способ получения востребованного промышленностью материала - ксенона высокой степени чистоты.

Способ получения ксенона путем смешения потока дифторида, или тетрафторида, или гексафторида ксенона, или их смесей и потока водорода при 10-50%-ном избытке водорода по отношению к стехиометрическому в проточном реакторе, воспламенения смеси при ее нагреве при температуре 390-410°С и давлении 200-380 мм рт.ст. для проведения реакции

где коэффициент n равен 2, или 4, или 6, с последующим отделением фтористого водорода от целевого продукта.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к криогенной технике, в частности к очистке и технологии низкотемпературной ректификации смесей, и может быть использовано в химической и нефтехимической промышленности.

Изобретение относится к криогенной технике, в частности к очистке и технологии низкотемпературной ректификации смесей, и может быть использовано в химической и нефтехимической отраслях промышленности.

Изобретение относится к криогенной технике, в частности к технологии низкотемпературной ректификации смесей, и может быть использовано в химической, нефтехимической и металлургической промышленности.

Изобретение относится к области производства газов, а именно к способу получения криптон-ксеноновой смеси, и может быть использовано в металлургической, химической и нефтехимической промышленности.
Изобретение относится к способу очистки товарного ксенона от компонентов воздуха и может быть использовано в химической, металлургической и других отраслях промышленности.

Изобретение относится к технологии очистки инертных газов от газообразных примесей. .

Изобретение относится к технологии сорбционной очистки газов и может быть использовано для получения инертных газов. .
Изобретение относится к технологии получения дифторида ксенона, используемого в микро- и наноэлектронике, медицине, биологии

Изобретение относится к химической, нефтехимической, газовой промышленности и может быть использовано при извлечении или концентрировании гелия из природного газа

Изобретение относится к способу выделения гелия из гелийсодержащей фракции, в частности из гелий-, азот- и метансодержащей фракции

Изобретение относится к химической промышленности, в частности к способу получения сверхчистого сжатого гелия в баллонах. Газообразный гелий с концентрацией 99,99% подают на всасывание в компрессор [1], где сжимают до давления 15-25 кгс/см2. Далее гелий подают в блок очистки [2], где охлаждают до температуры жидкого азота (77К) и очищают от влаги, масла, газообразных примесей, после чего гелий подают в блок теплообменников [3], где разделяют на две части. Одну часть - детандерный поток (примерно 70%) расширяют в детандере [4] и охлаждают при этом. Вторую часть - дроссельный поток (примерно 30%) охлаждают, очищают от неона в неоновом адсорбере [5] и дросселируют в сборник жидкого гелия, частично сжижая. Часть гелия или весь гелий после неонового адсорбера с чистотой 99,9999% - 99,99999% по линии [8] направляют на нагреватель [9], далее в компрессор [10], где сжимают и закачивают в баллоны [11]. Изобретение позволяет получить очищенный от примесей гелий выше 99,99%. 1 ил.

Описаны способ и устройство для повышения степени извлечения гелия. Поток, содержащий гелий и по меньшей мере один способный окисляться компонент, вводят в зону окисления в присутствии кислорода для окисления способного окисляться компонента с образованием первого потока паров и первого потока жидкости. Первый поток паров вводят в зону адсорбции при переменном давлении для образования потока очищенного гелия и потока хвостового газа. Поток хвостового газа подвергают сжатию. Сжатый поток хвостового газа вводят в зону мембранного разделения для образования обогащенного гелием потока пермеата и потока ретентата. Обогащенный гелием поток пермеата подвергают сжатию и возвращают в систему окисления. Технический результат: увеличение степени извлечения гелия путем доизвлечения его из пермеата. 3 н. и 17 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл., 1 пр.

Изобретение относится к способу и системе для выделения гелия из природного газа в процессе высокого давления. Способ включает этапы, где пропускают поток сжатого природного газа высокого давления через холодильную камеру для конденсации по меньшей мере части потока сжатого природного газа с получением охлажденного потока, дозируют охлажденный поток в колонну криогенной отгонки, извлекают сырой гелиевый продукт из верхней части колонны криогенной отгонки и извлекают поток жидкого продукта из нижней части колонны криогенной отгонки. При этом температурой в холодильной камере управляют путем мгновенного испарения первой части потока жидкого продукта в холодильную камеру для образования первого потока дроссельного газа при первом давлении и мгновенного испарения второй части потока жидкого продукта в холодильную камеру для образования второго потока дроссельного газа при давлении, которое выше первого давления, а температуру в холодильной камере регулируют посредством управления отношением первой части ко второй части. Причем мгновенное испарение осуществляется посредством клапана Джоуля-Томсона. Технический результат заключается в получении гелия с повышенной концентрацией. 2 н. и 18 з.п. ф-лы, 7 ил., 3 табл., 3 пр.

Изобретение относится к области получения гелия из природного газа и может использоваться в газовой, нефтяной, химической и других отраслях промышленности и науке. Способ включает получение обогащенного до 90-95 об. % гелием газа путем сжигания природного газа, последующим пропусканием полученного топочного газа через теплообменник, снижающий температуру топочного газа до 40-50°С, и дальнейшей мембранной сепарацией топочного газа в мембранном разделителе из половолоконных мембран, где перепад давления составляет 0,03-0,1 МПа. Сжигание природного газа осуществляют в газовой турбине или парогенераторе, что позволяет получать одновременно электроэнергию и тепло. Технический результат: обеспечение простого способа с низкими энергетическими затратами, уменьшение вредных выбросов. 2 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к технологическим процессам получения инертных газов и может быть использовано для получения концентрата ксенона и криптона. Способ осуществляется путем подачи в реактор природного или попутного нефтяного газа, причем одновременно с природным или попутным газом в реактор подают диспергированную воду и создают термобарические условия по давлению в интервале от 0,1 до 20 МПа и по температуре в интервале от -50 до +50°С для образования концентрата газовых гидратов этана, пропана, изобутана и криптона. Далее их подвергают разложению с образованием концентрата ксенона и криптона. Технический результат заключается в повышении выхода целевого продукта – концентрата ксенона и криптона. 2 ил., 3 пр.

Заявляемая группа технических решений относится к области мембранного газоразделения. Способ мембранного газоразделения, включающий сжатие исходной газовой смеси в ступенях компрессора, подачу газа из промежуточной ступени сжатия в газоразделительное устройство с мембранными элементами, разделение потока газовой смеси на пермеат и ретентат, повышение давление пермеата, покинувшего газоразделительное устройство и подачу пермеата в промежуточную ступень сжатия, предшествующую газоразделительному устройству, при этом давление пермеата повышают первым запорно-регулирующим устройством, часть пермеата, покинувшего газоразделительное устройство, отводят через второе запорно-регулирующее устройство, часть ретентата после газоразделения подают на вход газоразделительного устройства. Заявлена также установка мембранного газоразделения. Технический результат - увеличение количества газовой смеси, подаваемой в газоразделительное устройство, и упрощение регулирования показателей установки газоразделения по концентрации ретентата и производительности, а также снижение затрат энергии на повышение давления пермеата, покинувшего газоразделительное устройство. 2 н. и 5 з.п. ф-лы, 2 табл., 1 ил.

Изобретение относится к технологии получения ксенона из фторидов ксенона - дифторида, тетрафторида, гексафторида или их смесей для применения в различных областях техники - высокоинтенсивные источники света, эксимерные лазеры, ионные двигатели, и в медицине - анестезия, рентгенография

Наверх