Устройство для определения составляющих мощности в трехфазных трехпроводных цепях переменного тока



Устройство для определения составляющих мощности в трехфазных трехпроводных цепях переменного тока
Устройство для определения составляющих мощности в трехфазных трехпроводных цепях переменного тока
Устройство для определения составляющих мощности в трехфазных трехпроводных цепях переменного тока
Устройство для определения составляющих мощности в трехфазных трехпроводных цепях переменного тока
Устройство для определения составляющих мощности в трехфазных трехпроводных цепях переменного тока
Устройство для определения составляющих мощности в трехфазных трехпроводных цепях переменного тока
Устройство для определения составляющих мощности в трехфазных трехпроводных цепях переменного тока
Устройство для определения составляющих мощности в трехфазных трехпроводных цепях переменного тока

 


Владельцы патента RU 2463613:

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Омский государственный университет путей сообщения (RU)

Изобретение относится к области измерительной техники, а именно к технике измерения составляющих мощности в трехфазных трехпроводных сетях переменного тока. Устройство для определения составляющих мощности в трехфазных трехпроводных цепях переменного тока содержит два прямых и два обратных преобразователя Парка-Кларка, семь фильтров низких частот, блок фазовой автоподстройки частоты, блок определения угла между напряжением и током прямой последовательности основной гармоники, умножитель, четыре блока вычисления среднеквадратического значения сигнала, нуль-детектор, три ключа и блок вычисления составляющих мощности. Устройство позволяет следить за изменением частоты с помощью системы фазовой автоподстройки частоты, которое одновременно позволяет выделить прямую последовательность основной гармоники тока и напряжения и угол сдвига между ними с помощью прямых и обратных преобразователей Парка-Кларка и фильтров низких частот. Также с помощью фильтров низких частот выделяется основная гармоника, а с помощью блоков выделения среднеквадратических значений сигналов определяются действующие значения входных сигналов и основных гармоник. Вычисление параметров сигналов осуществляется блоком вычисления составляющих мощности. Нуль-детектор определяет режим синхронизации частот ФАПЧ и входного сигнала и разрешает вычисления составляющих мощности только в этом режиме. Выделение основной гармоники осуществляется с помощью фильтров низких частот. Технический результат - повышение точности определения составляющих мощности. 5 ил., 1 табл.

 

Изобретение относится к измерительной технике, а именно к технике измерения составляющих мощности в трехфазных трехпроводных сетях переменного тока. Технический результат - повышение точности измерения.

Известно устройство для измерения коэффициента мощности в трехфазной трехпроводной цепи переменного тока (свидетельство на полезную модель РФ №41158), отличающееся тем, что содержит первый и второй перемножители, входы которых подключены к входным шинам, а выходы соединены с входами первого и второго фильтров низких частот и с входами первого и третьего сумматоров, при этом выходы первого и второго фильтров низких частот подключены к первым входам первого и третьего сумматоров, а также к входам четвертого сумматора, причем выходы первого и второго сумматоров подключены к входам первого и второго ключей, выходы которых присоединены к входам первого и второго интеграторов, выходы которых связаны с входами второго сумматора, кроме того, выход второго сумматора подключен к первому входу делителя, к второму входу которого подключен выход четвертого сумматора, и входы блока управления подключены к двум входным шинам, а его выходы соединены с управляющими входами первого и второго ключей. Предложенное устройство имеет ограниченное количество контролируемых параметров, в частности, никак не характеризируются потери электроэнергии. Кроме этого, не учитываются изменения частоты сигнала в контролируемых сетях электропитания.

Для контроля составляющих трехфазных трехпроводных сетей необходимо определять значения прямой последовательности токов и напряжений. Известен детектор для определения значения прямой последовательности напряжения (H.Akagi, E.H.Watanabe, M.Aredes. Instantaneous power theory and applications to power conditioning. Published by John Wiley & Sons, Inc., Hoboken, New Jersey, 2007, p.138), содержащий прямой и обратный преобразователи Кларка, систему фазовой автоподстройки частоты (ФАПЧ), вычислители мгновенной мощности и α-, β-составляющих напряжения и два фильтра нижних частот. Предложенный детектор определяет токи и напряжения, затем высчитывает мгновенные мощности, после чего выполняет обратное преобразование от мощности к напряжениям. Такое многоступенчатое преобразование обуславливает низкую точность определения значений прямой последовательности напряжений.

Наиболее близким к предложенному решению является измеритель качества электроэнергии (M.I.Milanes, V.Minambres, E.Romero, F.Barrero. Quality Meter of Electric Power Systems based on IEEE Standard 1459-2000. 2009 Compatibility and power electronics. CPE2009 6th International conference-workshop, рис.8. http://peandes.unex.es/archives%5CP109.pdf). Устройство содержит шесть прямых и шесть обратных преобразователей Парка-Кларка для обработки сигналов напряжения и тока, ФАПЧ, блок определения угла, пять ФНЧ, блоки выделения прямой, обратной и нулевой последовательностей и два сумматора, четыре блока выделения среднеквадратического значения сигнала (СКЗ), блок умножения, два вычитателя и блок вычисления составляющих мощности. Недостатками устройства являются сложный многоступенчатый алгоритм вычисления действующих значений основных гармоник токов и напряжений, а также вычисление составляющих мощности в переходных режимах, когда ФАПЧ настраивается на изменившуюся частоту входного сигнала, что приводит к погрешностям вычисления составляющих мощности. Эти факторы ухудшают точность определения параметров составляющих мощности сигнала.

В предлагаемом устройстве осуществляется подстройка тактовой частоты системы с частотой основной гармоники сети, которая выполняется с помощью ФАПЧ. При этом сама ФАПЧ является составляющей общего тракта преобразования. Предлагаемый метод основан на преобразовании Парка-Кларка, которое осуществляет переход от трехфазной системы координат к двухфазной вращающейся. Метод контроля в синхронной системе координат заключается в нахождении проекций обобщенного вектора тока или напряжения на оси ортогональной системы координат, вращающейся синхронно с вектором напряжения сети.

Переход к двухфазной системе координат от трехфазной системы координат осуществляется с помощью преобразования Кларка (abc-αβ0 преобразование) (фиг.1). Для трехфазной трехпроводной системы, у которой отсутствует нулевая последовательность, прямое и обратное преобразования Кларка могут быть записаны как:

где Хα и Хβ - проекции пространственного вектора тока или напряжения на оси двухфазной стационарной системы координат, Хa, Хb, Хс - проекции вектора тока на оси трехфазной системы координат.

При отсутствии нулевой составляющей в трехфазной сети прямое преобразование Парка представляется в виде:

где θ=ωt - значение угла поворота вращающейся системы координат с частотой ω (фиг.2). Обратное преобразование Парка выполняется аналогично. В общем случае угол поворота может изменяться произвольным образом:

.

Кроме этого, в напряжении сети могут присутствовать высшие гармоники, при этом пересечение нуля кривой напряжения может не совпадать с нулевой фазой основной гармоники напряжения сети, что приведет к возникновению дополнительных погрешностей. В условиях несимметрии питающей сети необходимо, чтобы прямое и обратное преобразования Парка были синхронизированы по фазе и частоте с фазным напряжением сети.

Как было отмечено выше, необходимость синхронизации преобразования Парка по фазе и частоте с напряжением питающей сети требует применения системы синхронизации. В качестве такой системы чаще всего используется ФАПЧ. Система ФАПЧ обеспечивает высокую точность при несинусоидальности напряжения сети, так как она является следящей системой. Использование прямого преобразования Парка позволяет реализовать систему ФАПЧ, обеспечивающую отслеживание частоты сети и формирование эталонных единичных сигналов (cosθ и sinθ).

В основу функционирования системы ФАПЧ положено следующее свойство преобразования Парка. Изменение частоты питающей сети можно трактовать как появление несимметрии в трехфазной системе напряжений, что вызовет отклонение от нуля составляющей обобщенного вектора напряжения. Выделение постоянной составляющей, содержащей информацию о первой гармонике фазного напряжения сети, осуществляется фильтром низких частот (ФНЧ). Значение угла поворота вращающейся системы координат может быть получено интегрированием угловой частоты. Благодаря наличию обратной связи обеспечивается слежение за изменением частоты сети.

Целью изобретения является повышение точности определения составляющих мощности в трехфазных трехпроводных сетях переменного тока за счет определения режимов синхронизации частот тактового генератора устройства и входного сигнала и проведения вычислений в эти моменты времени, определение действующих значений основной гармоники токов и напряжений с помощью фильтров нижних частот и блоков вычисления среднеквадратических значений сигнала.

Указанная цель достигается тем, что в устройство, содержащее первый и второй прямые преобразователи Парка-Кларка и первый и второй обратные преобразователи Парка-Кларка, первый, второй, третий, четвертый и пятый фильтры низких частот, блок фазовой автоподстройки частоты, блок определения угла, умножитель, первый и второй блоки вычисления среднеквадратического значения сигнала, блок вычисления составляющих мощности, при этом сигналы, пропорциональные сигналам трех фаз напряжений и токов, подаются на входы первого и второго прямого преобразователя Парка-Кларка и первого и второго блока вычисления среднеквадратического значения сигнала соответственно и на входы блока умножения, выход которого через пятый фильтр низких частот связан с соответствующим входом блока вычисления составляющих мощности, при этом выходы первого и второго блоков вычисления среднеквадратического значения сигнала соединены с соответствующими входами блока вычисления составляющих мощности, первые и вторые выходы первого и второго прямых преобразователей Парка-Кларка через первый, второй, третий и четвертый фильтры низких частот соединены с первыми и вторыми входами первого и второго обратного преобразователя Парка-Кларка соответственно, вход блока фазовой автоподстройки частоты соединен с выходом первого фильтра низких частот, а выход связан с входами синхронизации прямых и обратных преобразователей Парка-Кларка, входы блока определения угла связаны с выходами третьего и четвертого фильтров низких частот, дополнительно введены нуль-детектор, первый, второй и третий ключи, попарно последовательно соединенные шестой фильтр низких частот и третий блок вычисления среднеквадратического значения сигнала и седьмой фильтр низких частот и четвертый блок вычисления среднеквадратического значения сигнала, при этом на входы шестого и седьмого фильтров низких частот подаются сигналы, пропорциональные сигналам трех фаз напряжений и токов соответственно, а выходы третьего и четвертого блоков вычисления среднеквадратического значения сигнала подключены к соответствующим входам блока вычисления составляющих мощности, вход нуль-детектора связан с выходом первого фильтра низких частот, а выход подключен к управляющим входам первого, второго и третьего ключей, а сигналы с выходов первого и второго обратных преобразователей Парка-Кларка и блока определения угла передаются на соответствующие входы блока вычисления составляющих мощности через первый, второй и третий ключи соответственно.

На фиг.3 изображена блок-схема предлагаемой системы. Первый и второй преобразователи Парка-Кларка (ПППК1, ПППК2) преобразуют входные трехфазные напряжения и токи из трехфазной в двухфазную систему координат, первый второй, третий и четвертый фильтры низких частот (ФНЧ1, ФНЧ2, ФНЧ3, ФНЧ4) выделяют постоянную составляющую сигналов на выходах ПППК1 и ПППК2. Первый и второй обратные преобразователи Парка-Кларка ОППК1 и ОППК2 осуществляют преобразование из двухфазной в трехфазную систему координат. Выделение постоянной составляющей сигналов на выходах ПППК1 и ПППК2 с помощью фильтров нижних частот ФНЧ1, ФНЧ2, ФНЧ3, ФНЧ4 и последующее обратное преобразование позволяют получить на выходах ОППК1 и ОППК2 прямые последовательности основных гармоник напряжения и тока и подать их на соответствующие входы блока вычисления составляющих мощности. Блок фазовой автоподстройки частоты ФАПЧ, подключенный к выходу ФНЧ1, формирует сигнал, пропорциональный мгновенному значению угла вращения проекции обобщенного вектора напряжения на оси ортогональной системы координат θ, вращающейся синхронно с вектором напряжения сети, и передает этот сигнал на входы синхронизации ПППК1, ПППК2, ОППК1, ОППК2 и на нуль-детектор НД, который предназначен для определения режима синхронизации ФАПЧ с частотой сети. Выходы третьего и четвертого фильтров низких частот ФНЧ3 и ФНЧ4 подключены ко входу блока определения угла (БОУ) сдвига фаз φ тока и напряжения входного сигнала БОУ. Информация о напряжениях и токах прямой последовательности, сдвиге фаз передается на соответствующие входы блока вычисления составляющих мощности БВСМ только при синхронизации системы с частотой входного сигнала через ключи K1, K2 и К3. Входные сигналы, пропорциональные напряжениям и токам трехфазной сети, подаются на входы шестого и седьмого фильтров низких частот ФНЧ6 и ФНЧ7, которые выделяют основные гармоники сигналов и передают их соответственно на входы третьего и четвертого блоков вычисления среднеквадратических значений основных гармоник трехфазных сигналов СКЗ3 и СКЗ4, которые связаны с БВСМ. Кроме этого, входные сигналы, пропорциональные напряжениям и токам трехфазной цепи, подаются на входы блока умножения БУ и входы блоков вычисления среднеквадратических значений СКЗ1 и СКЗ2. БУ определяет величину мгновенной мощности, с помощью пятого фильтра низких частот ФНЧ5 определяется активная мощность и этот сигнал передается на БВСМ. На выходах СКЗ1 и СКЗ2 вычисляются действующие значения напряжений и токов трехфазной цепи, эти сигналы также передаются на соответствующие входы БВСМ.

На фиг.4 представлена структурная схема ФАПЧ.

Приведенный на фиг.4 ФАПЧ имеет блоки, которые выполняют две функции. Блок ФД (фазовый детектор) является одновременно прямым преобразователем Парка-Кларка ПППК1, ФНЧ является фильтром низких частот ФНЧ1, фиг.4. Генератор, управляемый напряжением, формирует на выходе сигнал с частотой, равной частоте входного сигнала контролируемой сети. Начальное значение частоты контролируемой сети ωС задается равным 50 Гц.

Устройство работает следующим образом.

Входные сигналы трехфазной сети, пропорциональные переменным напряжениям u(abc) и токам i(abc), подаются на вход БУ, который вычисляет мгновенные значения мощности по каждой фазе, потребляемой нагрузкой от источника, по формуле р=ui, с помощью ФНЧ5 определяется активная мощность в каждой фазе по формуле , затем сигналы, пропорциональные этой величине, передаются на вход БВСМ.

ФНЧ6 и ФНЧ7 выделяют основные гармоники входных сигналов токов и напряжений. СКЗ1, СКЗ2, СКЗ3 и СКЗ4 выделяют действующие значения токов и напряжений входных сигналов UE, IE и основных гармоник токов и напряжений UE1, IE1 в соответствии с (17) и передают полученные результаты на входы БВСМ.

Сигнал в трехфазной сети, как правило, является искаженным и несбалансированным. В системе, вектор которой вращается со скоростью , проекция u на оси d будет равна где будет соответствовать постоянной составляющей положительной последовательности основной гармоники напряжения (фиг.5). С другой стороны, проекции вектора на оси q будет образована двумя составляющими, .

Переменные составляющие проекций ud и uq (,) соответствуют высшим гармоническим составляющим и обратной последовательности напряжений. Для выделения постоянных составляющих и , несущих информацию об активной и реактивной мощности, применяются ФНЧ1, ФНЧ2, ФНЧ3 и ФНЧ4.

Переменная является квадратурной составляющей напряжения положительной последовательности основной гармоники напряжения. Состояние, при котором выходная частота ФАПЧ синхронизована с частотой сети, приводит к равенству скорости вращения вектора, описывающего

состояние системы, и скорости вращения оси координат d-q, и ось d будет находиться в фазе с вектором , и это соответствует тому, что среднее значение постоянной составляющей будет равно модулю положительной последовательности основной гармоники напряжения , а среднее значение квадратурного компонента будет равно нулю .

Значение , полученное в каждом цикле контроля, сравнивается со значением , сигнал ошибки подается на ФАПЧ, который определяет величину Δω, необходимую для достижения синхронизации. Когда ошибка будет нулевой, Δω будет постоянным, так же как скорость контролируемой системы , выполняя линейное изменение угла между 0 и 2π. Только в тот момент ФАПЧ будет синхронизирован с положительной последовательностью фундаментальной гармоники. Начальное значение частоты контролируемой сети задается равным 50 Гц.

С помощью обратного преобразования Парка для координаты , принимая компоненту q нулевой, можно получить положительную последовательность основной гармоники входного сигнала. Когда синхронизация будет достигнута, и выходом ОППК1 будет вектор (a, b, c). Это соотношение выполняется только в режиме синхронизации, которое определяется блоком НД по равенству . Сигнал с выходов ОППК1, ОППК2 и БОУ передается через ключи K1, K2 и К3 на БВСМ только при наличии синхронизации с частотой сети.

Угол сдвига фаз между первыми гармониками сетевого напряжения и тока в синхронной системе координат описывается выражением:

так как в общем случае средние значения составляющих id и iq определяются по формулам:

Подавая сигналы и на вход БОУ, вычисляется угол между векторами напряжения и тока.

В предлагаемом устройстве определение составляющих мощности выполняется в соответствии со стандартом IEEE 1459-2000 [IEEE Trial Use Standard Definitions for the Measurement of Electric Power Quantities Under Sinusoidal, Non-Sinusoidal, Balanced, or Unbalanced Conditions. Institute of Electrical and Electronics Engineers, 2000, 52 с.], в котором приводится набор определений для осуществления измерений параметров электропитания при синусоидальных и несинусоидальных напряжениях и токах, при сбалансированных и несбалансированных условиях. Эти определения основаны на отделении первых гармоник (с прямой последовательностью) напряжений и токов от всех других составляющих, которые считаются паразитными. Учет неактивной мощности осуществляется следующим образом.

В однофазных системах определение действующего значения напряжения U1 и тока I1 основывается на определении мгновенных измеренных значений напряжения и u тока i. При наличии высших гармоник UH и IH действующие значения напряжения и тока определяются как:

где U и I - действующие значения тока и напряжения соответственно. Индекс «1» означает основную гармонику, индекс «Н» - сумму всех высших гармоник.

Полная (кажущаяся) мощность определяется как:

где S1 и SN - мощность гармоники основной частоты и высших гармоник, при этом

Второе слагаемое формулы (7) (SN) состоит из трех компонент искомых гармонических искажений: токовые искажения мощности DI, искажения мощности, вызванные искажениями напряжения DU, и полная мощность высокочастотных гармоник SH и определяется как

Эта величина может быть определена через полную мощность:

Первое слагаемое S1 определяет величину мощности основной частоты, отдаваемой в нагрузку, физический смысл второго слагаемого SN - часть мощности источника, которая теряется из-за возникновения высших гармоник. Наиболее информативным показателем для характеристики уровня гармоник является фактор гармоник, который можно определить как

Активная мощность периодического тока произвольной формы определяется как средняя мощность за период

а соответственно полная мощность S=UI.

В таблице 1 приведены показатели мощности однофазной несинусоидальной системы.

Показатели мощности однофазной несинусоидальной системы
Показатель Несинусоидальный сигнал Основная гармоника Высокочастотные гармоники
Полная мощность, ВА S S1 SN SH
Активная мощность, Вт Р P1 PH
Неактивная мощность, Вар N Q1 D1 DU DH
Показатели искажений KM=P/S KM1=P1/S1 KS=SN/S1

Активная и реактивная мощности основной гармоники могут быть определены как:

Величины UH и IH можно определить как сумму амплитуд высокочастотных гармоник.

Для цепи с высокочастотными искажениями сигнала определяется величина неактивной мощности, обусловленная реактивной мощностью, и мощность высокочастотной составляющей сигнала, определяемая разностью полной и активной энергии:

Коэффициенты, показывающие общие гармонические искажения напряжения и тока, определяются как выражению:

Коэффициент мощности - это мера того, насколько эффективно потребителю поставляется активная мощность. Он определяется по формуле:

из которой следует, что максимальная эффективность электроэнергетической системы будет достигнута при нулевой неактивной мощности.

При несимметрии трехфазной цепи возникают дополнительные потери мощности из-за несимметрии. Для определения полной мощности в трехфазных цепях вводят понятие мощности несимметрии Н в дополнение к мощностям активной, реактивной и искажения.

В несимметричных трехфазных системах используется следующая методика оценки показателей мощности. Вводятся обобщающие понятия эффективного напряжения и тока, которые для трехфазных трехпроводных линий определяются из выражений:

Аналогичные соотношения используются для вычисления эффективных напряжений и токов основных гармоник Ue1 Ie1.

На основе этих значений токов и напряжений вычисляется полная эффективная мощность, а также мощность основной и высших гармоник и неактивная мощность:

После этого определяются напряжение , ток , полная, активная и реактивная мощности прямой последовательности основной гармоники.

Затем вычисляются составляющие, вызванные искажениями сигналов напряжения, токов и полная мощность высокочастотных гармоник

Как и в однофазной цепи, показателем уровня высокочастотных искажений является фактор гармоник, который можно определить как

Для обозначения величины небаланса трехфазной системы введены следующие показатели. Полная мощность основной гармоники состоит из полных мощностей положительной последовательности S и небаланса Su1 как

Величину несимметрии также характеризует коэффициент небаланса

Завершающим действием для определения показателей мощности трехфазной трехпроводной цепи является расчет коэффициентов KS, КHI, КHU, KM, KN, cos φ1+ по вышеприведенным формулам.

Предлагаемое устройство повышает точность определения составляющих мощности в трехфазных трехпроводных сетях переменного тока за счет определения режимов синхронизации частот тактового генератора устройства и входного сигнала и проведения вычислений в эти моменты времени, определение действующих значений основной гармоники токов и напряжений с помощью фильтров нижних частот и блоков вычисления среднеквадратических значений сигнала.

Устройство для определения составляющих мощности в трехфазных трехпроводных цепях переменного тока, содержащее первый и второй прямые преобразователи Парка-Кларка и первый и второй обратные преобразователи Парка-Кларка, первый, второй, третий, четвертый и пятый фильтры низких частот, блок фазовой автоподстройки частоты, блок определения угла, умножитель, первый и второй блоки вычисления среднеквадратического значения сигнала, блок вычисления составляющих мощности, при этом сигналы, пропорциональные сигналам трех фаз напряжений и токов, подаются на входы первого и второго прямых преобразователей Парка-Кларка и первого и второго блоков вычисления среднеквадратического значения сигнала соответственно и на входы блока умножения, выход которого через пятый фильтр низких частот связан с соответствующим входом блока вычисления составляющих мощности, при этом выходы первого и второго блоков вычисления среднеквадратического значения сигнала соединены с соответствующими входами блока вычисления составляющих мощности, первые и вторые выходы первого и второго прямых преобразователей Парка-Кларка через первый, второй, третий и четвертый фильтры низких частот соединены с первыми и вторыми входами первого и второго обратных преобразователей Парка-Кларка соответственно, вход блока фазовой автоподстройки частоты соединен с выходом первого фильтра низких частот, а выход связан со входами синхронизации прямых и обратных преобразователей Парка-Кларка, входы блока определения угла связаны с выходами третьего и четвертого фильтров низких частот, отличающееся тем, что, с целью повышения точности, дополнительно введены нуль-детектор, первый, второй и третий ключи, попарно последовательно соединенные шестой фильтр низких частот и третий блок вычисления среднеквадратического значения сигнала, седьмой фильтр низких частот и четвертый блок вычисления среднеквадратического значения сигнала, при этом на входы шестого и седьмого фильтров низких частот подаются сигналы, пропорциональные сигналам трех фаз напряжений и токов соответственно, а выходы третьего и четвертого блоков вычисления среднеквадратического значения сигнала подключены к соответствующим входам блока вычисления составляющих мощности, вход нуль-детектора связан с выходом первого фильтра низких частот, а выход подключен к управляющим входам первого, второго и третьего ключей, а сигналы с выходов первого и второго обратных преобразователей Парка-Кларка и блока определения угла передаются на соответствующие входы блока вычисления составляющих мощности через первый, второй и третий ключи соответственно.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к СВЧ технике и может использоваться для измерения непрерывной и импульсной мощности СВЧ сигнала в системах автоматического измерения, контроля и управления мощностью, при производстве и настройке генераторов, усилителей, преобразователей и других устройств сверхвысокочастотного диапазона.

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для измерения величины потока импульсного излучения в СВЧ и миллиметровом диапазонах. .

Изобретение относится к измерительной технике. .

Изобретение относится к области приборостроения и может найти применение в системах коммунального хозяйства. .

Изобретение относится к электроизмерительной технике и может быть использовано в измерительных преобразователях реактивной мощности при синусоидальных и несинусоидальных формах напряжения и тока.

Изобретение относится к области электроизмерительной техники и может быть использовано при измерении электрической энергии и мощности переменного тока, а также силы тока и углов сдвига фазы между двумя или большим количеством сигналов.

Изобретение относится к радиотехнике СВЧ и может быть использовано в устройствах детектирования СВЧ-сигналов. .

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано в системах автоматизированного контроля радиолокационного оборудования. .

Изобретение относится к области приборостроения и может быть применено для контроля полезной мощности электропривода. .

Изобретение относится к импульсной обработке материалов, в частности к определению энергетической эффективности обработки на установке электроискрового легирования

Изобретение относится к области электротехники и электроэнергетики и может быть использовано для измерения потерь на корону в трехфазной линии электропередачи (ЛЭП) высокого и сверхвысокого напряжения

Изобретение относится к электротехнике и может найти применение в различных устройствах электропитания систем электроснабжения. Технический результат изобретения выражается в уменьшении погрешности измерения в цепях с реактивной мощностью. Цифровой измеритель мощности включает электроприемник и двоичный счетчик, счетный вход которого подключен к выходу конъюнктора, соединенного первым входом с выходом генератора, управляемого напряжением, а вход сброса - к выходу формирователя синхроимпульсов, соединенного своими входами с входными зажимами сети. Для достижения технического результата введены преобразователь тока в напряжение, включенный входными зажимами между вторым зажимом сети и второй клеммой электроприемника, первый компаратор, соединенный вычитающим входом с выходом генератора пилообразного напряжения, суммирующим входом - с выходом преобразователя тока в напряжение, а выходом - со вторым входом конъюнктора, а также второй и третий компараторы, подключенные своими суммирующими входами соответственно к выходу преобразователя тока в напряжение и первому зажиму сети, вычитающими входами - ко второму зажиму сети, а выходами - к входам логической схемы равнозначности, выход которой соединен с третьим входом конъюнктора, а также - дополнительные двоичный счетчик, логическую схему неравнозначности и дополнительный конъюнктор, выход которого подсоединен к счетному входу дополнительного двоичного счетчика, первый вход - к выходу первого компаратора, второй вход - к выходу генератора, управляемого напряжением, а третий вход - к логической схеме неравнозначности, причем вход сброса дополнительного двоичного счетчика соединен с выходом формирователя синхроимпульсов. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к измерительной технике, в частности к способам учета энергии. Устройство, реализующее способ измерения энергии, содержит аналоговые полосовые фильтры напряжений и токов 50 Гц, аналоговые полосовые фильтры «пробка» 50 Гц напряжений и токов, аналого-цифровые преобразователи цифровые полосовые фильтры напряжений и токов 50 Гц, цифровые полосовые фильтры «пробка» и 50 Гц напряжений и токов, цифровые фильтры напряжений и токов нулевой, прямой и обратной последовательностей соответственно, блоки расчета мощностей по нулевой, прямой и обратной последовательностям, блок сравнения отклонения напряжения по прямой последовательности, блоки расчета энергии нулевой, прямой и обратной последовательностей, блок расчета мощности высших гармоник, блок расчета энергии высших гармоник, формирователи модулирующих кодов, линии задержки, сумматор, задающий генератор, фазовый манипулятор, усилитель мощности и передающую антенну. Пункт контроля содержит приемную антенну, усилитель высокой частоты, блок поиска, гетеродин, смеситель, усилитель промежуточной частоты, обнаружитель (селектор), анализаторы спектра, удвоитель фазы, блок сравнения, пороговый блок, линию задержки, ключ, узкополосные фильтры, делитель фазы на два, фазовый детектор, блок регистрации и анализа. Технический результат - расширение функциональных возможностей за счет обеспечения дистанционного контроля энергии по шести параметрам качества. 3 ил.

Изобретение относится к способам определения автокорреляционной функции электрического сигнала. Контролируемый интервал временной переменной автокорреляционной функции, включающий автокорреляционную функцию, разбивают на малые элементы разрешения, присваивают элементам разрешения номера от -К до K, где K - число элементов разрешения на положительном и отрицательном участках оси временной переменной, для каждого элемента разрешения формируют весовую функцию wk(ω)=θe-jωkθ, где k - номер элемента разрешения, ω - круговая частота, j - комплексная единица, задают фиксированный набор частот, удобных для измерения на них спектральной плотности мощности, формируют весовую матрицу W из весовых функций на заданном наборе частот, измеряют значения спектральной плотности мощности на этих частотах и объединяют их в вектор измерений s → , составляют уравнение измерений s → = W r → T + n → , где r → = [ ρ ( − K θ ) … ρ ( − θ ) ρ ( 0 ) ρ ( θ ) … ρ ( K θ ) ] T - вектор корреляций, ρ(kθ) - значение автокорреляционной функции анализируемого сигнала на элементе разрешения с номером k, n → - вектор ошибок измерений спектральной плотности, определяют автокорреляционную функцию из уравнения измерений в форме оценки вектора корреляций. Технический результат заключается в расширении класса анализируемых сигналов на высокочастотные и сложные сигналы с быстроменяющейся спектральной плотностью, а также устранение искажения автокорреляционной функции из-за ограниченной полосы анализируемых частот измерителя спектральной плотности мощности.

Группа изобретений относится к метрологии. Установка измерения экранного затухания содержит измерительную экранированную камеру, генератор и приемник. При этом камера образована двумя рупорами, расположенными на горизонтальной плоскости, между которыми установлена соединительная рамка из металлической полосы. В рамке выполнены боковые прорези, через которые проходят два СВЧ кабеля, подключаемые к тестируемому устройству, нагрузкам и приемнику. При этом размеры сторон соединительной рамки совпадают с размерами раскрыва рупоров, хвостовые части которых зафиксированы штативами. При этом в качестве приемника используется анализатор спектра, а генератор выполнен в виде синтезатора частот. Способ измерения экранного затухания предполагает измерение опорного уровня мощности и уровня просочившейся через соединители мощности внутри измерительной камеры. При задании на генераторе и приемнике рабочего диапазона частот учитывают, что значение уровня мощности собственного шума приемника составляет не более минус 100 дБм. Затем подают сигнал с генератора, фиксируют максимальное значение опорного сигнала, переподключают приемник и одну нагрузку, подключив приемник к исследуемому устройству, а нагрузку - к выходу измерительной камеры, подают сигнал с генератора, фиксируют уровень мощности, просочившейся через сочлененные соединители, и определяют значение экранного затухания. Технический результат - уменьшение габаритов, повышение точности измерения. 2 н.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к метрологии, в частности к приборостроению. Устройство контроля работы трехфазного инвертора содержит источник постоянного напряжения, подключенный к входу инвертора, с выходами которого связаны две пары датчиков линейных напряжений и линейных токов и нагрузка, два аналоговых перемножителя, входы которых соединены с датчиками соответствующих линейных напряжений и токов, а выходы через фильтры нижних частот связаны с входами одного из двух сумматоров. К выходу сумматора подключен индикатор активной мощности и первый вход аналогового делителя, с выходом которого соединен индикатор коэффициента мощности. При этом устройство снабжено второй парой аналоговых перемножителей с фильтрами нижних частот, двумя фазовращателями на 90°, блоком вычисления модуля векторной суммы, нуль-органом и индикаторами полной мощности и характера нагрузки инвертора. Причем первые входы второй пары аналоговых перемножителей соединены с датчиками линейных напряжений, вторые входы через фазовращатели на 90° - с датчиками линейных токов, а выходы через фильтры нижних частот - с входами второго сумматора, выход которого через нуль-орган подключен к индикатору характера нагрузки и непосредственно к одному из входов блока вычисления модуля векторной суммы, с другим входом которого связан выход первого сумматора, а с выходом - второй вход аналогового делителя и индикатор полной мощности. Технический результат - повышение надежности. 1 ил.

Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано для контроля работы однофазного инвертора, работающего на разнообразные виды нагрузок с широким диапазоном изменения коэффициента мощности. Устройство содержит источник постоянного тока, инвертор, датчики напряжения и тока, нагрузку, два аналоговых перемножителя с фильтрами нижних частот. Дополнительно устройство снабжено фазовращателем на 90 градусов, цепью из последовательно соединенных фильтра верхних частот, выпрямителя и фильтра нижних частот, двумя аналоговыми делителями, блоками индикации значений cos φ и sin φ, пороговым блоком, блоком определения полярности sin φ, блоком вычисления модуля векторной суммы, двухпороговым компаратором и блоками индикации характера нагрузки, перегрузки по реактивной мощности и неисправности устройства контроля. Введение дополнительных элементов позволило обеспечить всесторонний и наглядный контроль работы инвертора, повысить достоверность информации о подключенной к инвертору нагрузке, своевременно предупредить обслуживающий персонал о перегрузке инвертора. Устройство снабжено цепями самоконтроля, повышающими его надежность. Оно характеризуется малыми аппаратными затратами, незначительными габаритами и весом. 1 ил.

Изобретение относится к области электроснабжения электроподвижного состава железнодорожного транспорта. В способе измеряют информационно-измерительным комплексом на борту электроподвижного состава приращения расхода и рекуперации электрической энергии. Измеряют географические координаты местоположения состава с заданным интервалом и привязкой к глобальному времени. На сервере сбора и обработки данных верхнего уровня определяют значение расхода и значение рекуперации путем арифметического сложения приращений расхода wi' и приращений рекуперации wi'' электрической энергии j-м электроподвижным составом, зафиксированных в расчетном периоде T в границах k-й зоны учета. Расход и рекуперация электрической энергии в границах k-й зоны учета всеми единицами электроподвижного состава за период T определяется по формулам: Технический результат изобретения заключается в реализации возможности определения абсолютных и удельных значений расхода и рекуперации электрической энергии электроподвижным составом. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано для определения статических характеристик нагрузки по напряжению. Способ определения статических характеристик нагрузки по напряжению заключается в том, что в узле нагрузки производят последовательные изменения напряжения, измеряют напряжение и мощность и переводят измеренные значения напряжения и мощности в относительные единицы. Но при этом напряжение и мощность измеряют до и после каждого изменения напряжения, определяют значения регулирующего эффекта нагрузки для каждой пары измеренных значений напряжения и мощности и производят фильтрацию полученных пар измерений по значениям регулирующего эффекта нагрузки. Затем при переводе значений мощности в относительные единицы определяют первое приближение своего значения базисной мощности ΡБΑ3(i) для каждой пары измерений, аппроксимируют полученные значения напряжения и мощности в относительных единицах полиномом причем коэффициенты а0, а1, а2 определяют методом наименьших квадратов. Определяют среднеквадратическое отклонение значений напряжения и мощности в относительных единицах от полученного полинома и определяют второе приближение своего значения базисной мощности для каждой пары измерений. Далее повторяют перевод значений мощности в относительные единицы, определение коэффициентов а0, а1, а2, определение среднеквадратического отклонения и определение следующего приближения значений базисной мощности до тех пор, пока с каждым последующим повторением среднеквадратическое отклонение уменьшается. Принимают в качестве искомой статической характеристикой нагрузки по напряжению полином с коэффициентами а0, а1, а2, соответствующими минимальному среднеквадратическому отклонению. Технический результат: определение статических характеристик нагрузки по напряжению при наличии нерегулярных колебаний и дрейфа мощности. 3 ил., 2 табл.
Наверх