Способ измерения динамического диапазона радиоприемника по интермодуляции и устройство для его осуществления



Способ измерения динамического диапазона радиоприемника по интермодуляции и устройство для его осуществления
Способ измерения динамического диапазона радиоприемника по интермодуляции и устройство для его осуществления
Способ измерения динамического диапазона радиоприемника по интермодуляции и устройство для его осуществления
Способ измерения динамического диапазона радиоприемника по интермодуляции и устройство для его осуществления
Способ измерения динамического диапазона радиоприемника по интермодуляции и устройство для его осуществления
Способ измерения динамического диапазона радиоприемника по интермодуляции и устройство для его осуществления
Способ измерения динамического диапазона радиоприемника по интермодуляции и устройство для его осуществления

 


Владельцы патента RU 2472166:

Богачев Сергей Васильевич (RU)

Изобретения относятся к области радиотехнических измерений и могут быть использованы для измерений динамического диапазона (ДД) радиоприемника по интермодуляции. В способе измерения ДД радиоприемника по интермодуляции на вход радиоприемника подают калибровочный сигнал частотой f0 и устанавливают номинальное выходное напряжение UH, затем на вход приемника подают три сигнала с одинаковыми уровнями ЭДС и с частотами f1, f2, f3, далее одновременно регулируют уровни сигналов, пока выходное напряжение приемника не установится равным UH, определяют ДД по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0, после чего вычисляют число пар и троек сигналов в полосе пропускания фильтра предварительной селекции (ПП ФПС) и ДД по интермодуляции с учетом ширины ПП ФПС, далее измеряют ДД по интермодуляции суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0, после чего вычисляют ДД по интермодуляции с учетом ширины ПП ФПС, при помощи двух сигналов измеряют и вычисляют ДД по интермодуляции вида 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС, из измеренных значений выбирают наименьшее. Устройство измерения динамического диапазона радиоприемника по интермодуляции содержит первый, второй и третий генераторы, эквивалент антенны, радиоприемник, вольтметр, эквивалент нагрузки, автоматизированное рабочее место (АРМ), включающее блок цифровой обработки сигналов, ПЭВМ, оптический приемопередатчик, оптоэлектронный/электронно-оптический преобразователь. В устройстве также используются цифровая и волоконно-оптическая линии связи. Техническим результатом изобретений является обеспечение более точной количественной оценки динамического диапазона радиоприемника по интермодуляции и автоматизация измерений. 2 н. и 2 з.п. ф-лы, 6 ил.

 

Предлагаемые изобретения относятся к области радиотехнических измерений и могут быть использованы для измерения динамического диапазона радиоприемника (приемника) по интермодуляции.

Данные изобретения объединены общим изобретательским замыслом.

Известен способ Михайлова измерения динамического диапазона радиоприемника по интермодуляции (см. Патент на изобретение №2030751, М.кл. G01R 23/20, опубл. 10.03.1995 г.). Данный способ заключается в следующем: при измерении подают на вход радиоприемника калибровочный сигнал, частота которого равна частоте настройки радиоприемника (в полосе пропускания основного канала), и устанавливают на его выходе номинальное напряжение UH, а также подают на вход радиоприемника блокирующий сигнал высокого уровня, частота которого находится в полосе пропускания (ПП) фильтра предварительной селекции (ФПС) и в полосе задерживания (ПЗ) фильтра основной селекции (ФОС) на промежуточной частоте приемника, увеличивают уровень блокирующего сигнала до значения E1, при котором напряжение UH калибровочного сигнала на выходе радиоприемника изменится до уровня, характеризуемого коэффициентом блокирования K1 и равного (1+K1)UH, затем блокирующий сигнал увеличивают до значения Е2, при котором напряжение UH калибровочного сигнала на выходе изменится до уровня, характеризуемого коэффициентом блокирования К2 и равного (1+К2)UH. Далее проверяют амплитудную характеристику радиоприемника на соответствие закономерности третьего порядка вычислением допустимого уклонения отношения Е2/E1 от расчетного по формуле:

|(E2/E1-γ)/γ|≤δ,

где δ - допустимое уклонение от расчетного, γ - расчетное отношение, определяется как γ=Е2 расч/E1, Е2 расч - расчетное значение блокирующего сигнала при коэффициенте блокирования К2. По результатам исследований при K1=-0,3 и К2=-0,5 расчетное отношение γ=1,29, измеренные значения отношений γ=1,2-1,35, при этом δ<0,05.

По результатам измерений вычисляют динамический диапазон (ДД) по интермодуляции третьего порядка вида 2f1-f2=f0 по формуле:

D2-1 [дБ]=(2/3)(20 lgE1-10 lg|K1|+3), где E1 - значение ЭДС блокирующего сигнала в микровольтах, выражающей зависимость между значениями ДД по интермодуляции и ЭДС блокирующего сигнала. Данный способ, основанный на исследовании нелинейности амплитудной характеристики приемника, позволяет не учитывать частотного сочетания воздействующих сигналов. Однако измерение высоким уровнем ЭДС блокирующего сигнала при заданном коэффициенте блокирования с дальнейшим вычислением ДД по интермодуляции является косвенным и сопровождается перегрузкой нелинейных элементов приемника, что не позволяет дать точную количественную оценку ДД приемника по интермодуляции вида 2f1-f2=f0. Кроме того, способ не позволяет измерить ДД по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0, суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0, измерить и вычислить ДД по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника, суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника, вида 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника, и, следовательно, способ не дает точной и объективной оценки ДД радиоприемника по интермодуляции.

Известен способ измерения ДД радиоприемника по интермодуляции (см. ГОСТ Р 52016 - 2003 «Приемники магистральной радиосвязи гектометрового - декаметрового диапазона волн». Параметры, общие технические требования и методы измерений. Принят и введен в действие Постановлением Госстандарта России от 6 февраля 2003 г. №47-ст. Дата введения 2004-01-01). Данный способ заключается в следующем: при измерении на вход приемника подают немодулированный калибровочный сигнал уровнем 0 дБ·мкВ (1 мкВ) и частотой, равной частоте настройки приемника f0. На выходе приемника устанавливают номинальный уровень напряжения выходного сигнала UH. Затем калибровочный сигнал отключают, а на вход приемника подают первый и второй немодулированные сигналы помех с одинаковыми уровнями ЭДС и с частотами равными f1=f0±Δf и f2=f0±2Δf соответственно, где Δf устанавливается равной 20 кГц или другой величине в зависимости от ширины ПП ФОС, но обязательно так, чтобы сигналы помех с частотами f1 и f2 находились в ПП ФПС и в ПЗ ФОС. Уровни ЭДС сигналов помех повышают одновременно, поддерживая их одинаковыми, до такого значения Е, пока уровень напряжения выходного сигнала приемника не достигнет номинального значения UH. Значение уровня Е любого из двух равных по уровню сигналов помех определяет ДД по интермодуляции вида 2f1-f2=f0 относительно 1 мкВ, который в децибелах определяют по формуле: D2-1 [дБ]=20 lg(E/1), где Е - значение уровня ЭДС одного из двух сигналов помех в микровольтах.

Измерение по данному способу, являясь прямым измерением ДД по интермодуляции вида 2f1-f2=f0 и не вызывающим перегрузку нелинейных элементов приемника, дает точную оценку ДД приемника по интермодуляции вида 2f1-f2=f0.

Однако способ не позволяет измерить ДД по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0, суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0, измерить и вычислить ДД по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0 c учетом ширины ПП ФПС приемника, суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника и вида 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника, таким образом, способ не обеспечивает точной и объективной количественной оценки ДД радиоприемника по интермодуляции.

Данный способ измерения динамического диапазона радиоприемника по интермодуляции выбран за прототип.

Достигаемым техническим результатом изобретения является обеспечение возможности измерения ДД радиоприемника по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0, суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0, измерения и вычисления ДД по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0 с учетом ширины ПП ФПС, суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС, вида 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС, а также обеспечение точной и объективной количественной оценки ДД радиоприемника по интермодуляции.

Данный технический результат достигается тем, что в способе измерения ДД радиоприемника по интермодуляции на вход радиоприемника подают немодулированный калибровочный сигнал с частотой, равной частоте настройки приемника f0, а на выходе приемника устанавливают номинальный уровень напряжения выходного сигнала UH, затем калибровочный сигнал отключают, после чего на вход приемника подают первый и второй немодулированные сигналы помех с одинаковыми уровнями ЭДС, отличающемся тем, что на вход радиоприемника подают немодулированный или модулированный калибровочный сигнал уровнем ЭДС равным Е0, частоту настройки калибровочного сигнала устанавливают равной частоте настройки приемника f0, определяемой по формуле: f0=(fB+fH)/2, где fB и fH - верхняя и нижняя граничные частоты ПП ФПС, далее дополнительно подают третий немодулированный или модулированный сигнал помехи с уровнем, равным уровням первого и второго сигналов помех, которые могут быть как немодулированными, так и модулированными, при этом частоты первого, второго и третьего сигналов помех устанавливают соответственно: f1=f0±Δf1, f2=f0±Δf2 и f3=f0±Δf3, где Δf1<Δf2<Δf3 - величины отстроек по отношению к частоте настройки приемника, которые выбирают таким образом, чтобы частоты первого, второго и третьего сигналов помех f1, f2, f3 соответственно находились в ПП ФПС и в ПЗ ФОС, при этом Δf3=Δf1+Δf2 и соблюдалось неравенство 2Δf1≠Δf2, далее повышают уровни ЭДС всех трех сигналов помех одновременно, поддерживая их одинаковыми, до такого значения ЭДС, равного ЕП1, пока напряжение выходного сигнала приемника не достигнет номинального значения UH, при этом отношение значения уровня ЭДС любого из трех равных по уровню сигналов помех ЕП1 к Е0 определяет ДД приемника по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0, который в децибелах определяют по формуле: D1 [дБ]=20 lg(ЕП1/E0), где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала в микровольтах, ЕП1 - значение ЭДС одного из трех равных по уровню сигналов помех в микровольтах, в логарифмическом масштабе уровней сигналов ДД определяют по формуле: D1 [дБ]=ЕП1 дБ·мкВ - Е0 дБ·мкВ, где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала в дБ·мкВ; ЕП1 - значение ЭДС одного из трех равных по уровню сигналов помех в дБ·мкВ, далее определяют ширину ПП ФПС по формуле: ΔfФПС=fB-fH, затем устанавливают частотный интервал между сигналами в ПП ФПС равным ΔfP и вычисляют общее число сигналов помех в ПП ФПС по формуле: n=(ΔfФПС/ΔfP)-1, число троек и пар сигналов помех соответственно по формулам: nтроек=0,375n(n-3)+1; nпар=n/2, после этого вычисляют ДД приемника по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0 с учетом ширины ПП ФПС по формуле:

затем устанавливают частоты первого, второго и третьего сигналов помех соответственно f1=f0±Δf1, f2=f0±2Δf1 и f3=f0±3Δf1, где Δf1 - величина отстройки по отношению к частоте настройки приемника, которую выбирают таким образом, чтобы частоты первого, второго и третьего сигналов помех с частотами f1, f2, f3 соответственно находились в ПП ФПС и в ПЗ ФОС, после этого изменяют уровни ЭДС всех трех сигналов помех одновременно, поддерживая их одинаковыми, до такого значения ЭДС, равного ЕПΣ, пока уровень напряжения выходного сигнала приемника не достигнет номинального значения UH, при этом отношение значения уровня ЭДС любого из трех равных по уровню сигналов помех ЕПΣ к Е0 определяет ДД приемника по интермодуляции суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0, который в децибелах определяют по формуле: DΣ [дБ]=20 lg(ЕПΣ/E0), где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала в микровольтах, ЕПΣ - значение ЭДС одного из трех равных по уровню сигналов помех в микровольтах, в логарифмическом масштабе уровней сигналов ДД определяют по формуле: DΣ [дБ]=ЕПΣ дБ·мкВ - E0 дБ·мкВ, где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала в дБ·мкВ, ЕПΣ - значение ЭДС одного из трех равных по уровню сигналов помех в дБ·мкВ, затем вычисляют ДД приемника по интермодуляции суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС по формуле:

далее отключают третий сигнал помехи частотой f3=f0±3Δf1, при этом значения частот первого и второго сигналов помех выбирают соответственно f1=f0±Δf1 и f2=f0±2Δf1 таким образом, чтобы они находились в ПП ФПС и в ПЗ ФОС, затем уровни ЭДС первого и второго сигналов помех изменяют одновременно, поддерживая одинаковыми, до такого значения ЭДС, равного ЕП2, пока уровень напряжения выходного сигнала приемника не достигнет номинального значения UH, при этом отношение значения уровня ЭДС любого из двух равных по уровню сигналов помех ЕП2 к Е0 определяет ДД приемника по интермодуляции вида 2f1-f2=f0, который в децибелах определяют по формуле: D2 [дБ]=20 lg(ЕП20), где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала в микровольтах, ЕП2 - значение ЭДС одного из двух равных по уровню сигналов помех в микровольтах, в логарифмическом масштабе уровней сигналов ДД определяют по формуле: D2 [дБ]=ЕП2 дБ·мкВ - Е0 дБ·мкВ, где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала в дБ·мкВ, ЕП2 - значение ЭДС одного из двух равных по уровню сигналов помех в дБ·мкВ, затем вычисляют ДД приемника по интермодуляции вида 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС по формуле:

далее из вычисленных значений D1P, D2P, DΣP выбирают наименьшее.

Использование трех сигналов помех позволяет измерить ДД приемника по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0 (D1), а определение числа троек и пар сигналов помех в ПП ФПС, создающих интермодуляционные помехи на частоте настройки приемника f0, позволяет вычислить ДД радиоприемника по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0 с учетом ширины ПП ФПС (D1P).

Частотные отстройки первого, второго и третьего сигналов помех на Δf1, 2Δf1 и 3Δf1 соответственно от частоты настройки приемника f0 позволяют измерить ДД радиоприемника по интермодуляции суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0 (DΣ), а определение числа троек и пар сигналов помех в ПП ФПС, создающих интермодуляционные помехи на частоте настройки приемника f0, позволяет вычислить ДД приемника по интермодуляции суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС (DΣP).

Использование двух сигналов помех позволяет измерить ДД приемника по интермодуляции вида 2f1-f2=f0 (D2), а определение числа троек и пар сигналов помех в ПП ФПС, создающих интермодуляционные помехи на частоте настройки приемника f0, позволяет вычислить ДД радиоприемника по интермодуляции вида 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС (D2P).

Выбор наименьшего значения из вычисленных D1P, D2P, DΣP позволяет дать точную и объективную количественную оценку ДД радиоприемника по интермодуляции.

Сущность способа поясняется чертежами, где на Фиг.1 изображены реальные сигналы помех от радиостанций с частотными интервалами ΔfP и уровнями EC, расположенные в ПП ФПС радиоприемника с верхней и нижней граничными частотами fB и fH соответственно и шириной равной ΔfФПС, при этом ΔfФПС=fB-fH. Частота настройки радиоприемника f0 расположена в центре ПП ФПС.

На Фиг.2 изображена модель ПП ФПС радиоприемника при полной загрузке частотного спектра сигналами помех от радиостанций, числом равным n, с одинаковыми частотными интервалами между несущими частотами, равными ΔfP, при этом частота настройки приемника f0 расположена в центре ПП ФПС и ПП ФОС. Амплитудно-частотные характеристики (АЧХ) ФПС и ФОС радиоприемника, прямоугольные и симметричные, величины ПП ФПС и ПП ФОС равны ΔfФПС и ΔfФОС соответственно, a ΔfФПС=fB-fH, где fB и fH - верхняя и нижняя граничные частоты ПП ФПС соответственно. Частотные спектры сигналов помех от радиостанций вплотную примыкают друг к другу и полностью занимают ПП ФПС. Сигналы имеют одинаковые уровни ЕП и границы частотных спектров крайних сигналов помех совпадают с границами ПП ФПС. Ширина частотного интервала ΔfP равна ширине частотного спектра принимаемого приемником желательного сигнала и равна ΔfФОС, то есть ΔfP=ΔfФОС.

На Фиг.3 изображено частотное распределение сигналов помех, числом n и с интервалом ΔfP, f1, f2, … f1min, f2min, где f1=f0-ΔfP, f2=f0-2ΔfP, … f1min=f0-(n/4)ΔfP, f2min=f0-(n/2)ΔfP и f1, f2, … f1max, f2max, где f1=f0+ΔfP, f2=f0+2ΔfP, … f1max=f0+(n/4)ΔfP, f2max=f0+(n/2) ΔfP. Ширина ПП ФПС ограничена верхней и нижней частотами соответственно fB и fH и равна ΔfФПС=fB-fH. Сигналы помех уровнем равным ЕП, образуют пары, которые создают интермодуляционные составляющие вида 2f1-f2=f0. Частота настройки приемника f0 расположена в центре ПП ФПС.

На Фиг.4 изображено частотное распределение сигналов помех, числом n и с интервалом ΔfP, f1, f2, f3…f1min, f2min, f3min, где f1=f0-ΔfP, f2=f0-2ΔfP, f3=f0-3ΔfP, … f1min=f0-(n/6)ΔfP, f2min=f0-(n/3)ΔfP, f3min=f0-(n/2)ΔfP и f1, f2, f3…f1max, f2max, f3max, где f1=f0+ΔfP, f2=f0+2ΔfP, f3=f0+3ΔfP, … f1max=f0+(n/6)ΔfP, f2max=f0+(n/3)ΔfP, f3max=f0+(n/2)ΔfP. Ширина ПП ФПС ограничена верхней и нижней частотами соответственно fB и fH и равна ΔfФПС=fB-fH. Сигналы помех уровнем равным ЕП образуют тройки сигналов в различных частотных сочетаниях, которые создают интермодуляционные составляющие вида f1+f2-f3=f0. Частота настройки приемника f0 расположена в центре ПП ФПС.

На Фиг.5 изображена блок-схема алгоритма измерения ДД радиоприемника по интермодуляции согласно предлагаемому способу.

Данный способ осуществляется следующим образом. В соответствии с Фиг.1 очевидно, что в реальных условиях приема распределение уровней сигналов помех и частотные интервалы между ними носят случайный характер. Частотные интервалы ΔfP в разных диапазонах разные и обычно равны ширине частотного спектра сигнала, например в радиовещательных частотных диапазонах при упорядоченном излучении гектометровых и декаметровых волн ΔfP установлены равными 9 кГц и 5 кГц соответственно, а для телеграфных сигналов ΔfP составляют 1 кГц и менее. В результате взаимодействия сигналов помех в нелинейных элементах радиоприемного тракта, находящихся в ПП ФПС радиоприемника, возникают интермодуляционные составляющие (помехи), частоты которых совпадают с частотой настройки радиоприемника f0. Помехи, возникающие как результат взаимодействия троек сигналов помех вида f1+f2-f3=f0, пар сигналов помех вида 2f1-f2=f0, троек и пар сигналов помех одновременно, суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0, складываясь в ПП ФОС, увеличивают уровень колебания помехи и снижают отношение сигнал/помеха на выходе приемника, что приводит к снижению вероятности приема сообщений.

Измерения ДД радиоприемника по интермодуляции известными способами производятся как правило: либо одним мощным сигналом, либо одной парой сигналов для выявления интермодуляции вида 2f1-f2=f0, не учитывая при этом количества пар сигналов, которые расположены в ПП ФПС, а измерения тремя сигналами для выявления интермодуляции вида f1+f2-f3=f0 и суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0, в том числе и с учетом числа троек и пар сигналов помех, расположенных в ПП ФПС, вообще не производятся, поэтому нет возможности объективно оценить ДД приемника по интермодуляции применительно к реальным условиям приема с учетом ширины ПП ФПС приемника. Основной задачей предлагаемого способа является измерение и вычисление ДД приемника по интермодуляции при помощи упомянутых выше трех и двух сигналов, при этом учитывая числа троек и пар сигналов помех, которые могут разместиться в ПП ФПС. Решение этой задачи позволит дать количественную оценку ДД приемника по интермодуляции при загрузке ПП ФПС сигналами помех от радиостанций и создаст условия для более объективной оценки радиоприемников по такому важнейшему электрическому параметру как ДД по интермодуляции.

Для решения поставленной задачи применяем модель, изображенную на Фиг.2. Число сигналов помех, расположенных в ПП ФПС радиоприемника, определяется по формуле:

при вычислении берется целая часть числа.

В соответствии с Фиг.3 число образующихся пар сигналов помех, которые создают интермодуляционные составляющие вида 2f1-f2=f0, например: 2(f1,f2,f3…t1max)-(f2,f4,f6…f2max)=f0, 2(f1,f2,f3…f1min)-(f2,f4,f6…f2min)=f0, определяется по формуле:

где n≥4, при расчете nпар берется меньшее целое четное число.

В логарифмическом масштабе относительно одной пары:

nпар (дБ)=10 lg nпар.

В соответствии с Фиг.4 максимальное число троек, образующихся в различных частотных сочетаниях сигналов помех, которые создают интермодуляционные составляющие вида f1+f2-f3=f0, например:

(f1…f1min)+(f2…f2min)-(f3…f3min)=f0; (f1…f1max)+(f2…f2max)-(f3…f3max)=f0;

(f1…f1max)+(f2…f2min)-(f1…f1min)=f0; (f1…f1max)+(f3…f3min)-(f2…f2min)=f0;

(f1…f1min)+(f2…f2max)-(f1…f1max)=f0; (f2…f2max)+(f3…f3min)-(f1…f1min)=f0;

(f3…f3max)+(f2…f2min)-(f1…f1max)=f0; (f1…f1min)+(f3…f3max)-(f2…f2max)=f0 и

так далее, при настройке приемника на частоту f0, равную f0=(fB+fH)/2, определяется по формуле:

где n≥6, при расчете nтроек округляется до целой части числа.

В логарифмическом масштабе относительно одной тройки:

nтроек (дБ)=10 lg nтроек.

Рассмотрим взаимодействия сигналов помех в нелинейном тракте приема, создающих интермодуляционные составляющие частотой, равной частоте настройки приемника f0. При этом частоты сигналов помех находятся в ПП ФПС и в ПЗ ФОС приемника.

Первый, второй и третий сигналы помех с одинаковыми уровнями ЭДС, равными ЕП, и частотами f1=f0±Δf1, f2=f0±Δf2 и f3=f0±Δf3 соответственно, воздействуют на вход радиоприемника.

Уровень ЭДС входного воздействия помех ЕВХ выражается как:

где ω0=2πf0, Δω1=2πΔf1, Δω2=2πΔf2, Δω3=2πΔf3, Δω1<Δω2<Δω3, Δω1+Δω2=Δω3, 2Δω1≠Δω2.

Выражение в общем виде для интермодуляционных составляющих третьего порядка, возникающих в результате взаимодействий сигналов помех в нелинейном тракте и приведенных ко входу приемника, представляется формулой:

где Y21 - крутизна нелинейного тракта, определяющая зависимость выходного тока от входного напряжения тракта, - вторая производная крутизны, - параметр нелинейности третьего порядка приемного тракта.

Представим куб трехчлена формулы (5) в виде:

используя известные тригонометрические формулы:

находим, что составляющая третьего порядка вида f1+f2-f3=f0 обусловлена десятым членом соотношения (6), уровень ЭДС которой равен:

Далее, устанавливают частоты первого, второго и третьего сигналов помех соответственно f1=f0±Δf1, f2=f0±2Δf1, f3=f0±3Δf1.

Уровень ЭДС входного воздействия помех ЕВХ согласно (4) выражается как:

ЕВХ=EПcos(ω0±Δω1)t+EПcos(ω0±2Δω1)t+EПcos(ω0±3Δω1)t,

где ω0=2πf0, Δω1=2πΔf1.

Далее, представив формулу (5) в виде (6) и используя (7), (8), (9), находим, что частоты интермодуляционных составляющих третьего порядка, совпадающие с частотой f0, обусловлены четвертым и десятым членами соотношения (6).

Четвертый член соотношения (6) представляет собой интермодуляционную составляющую вида 2f1-f2=f0, уровень ЭДС которой равен:

Десятый член соотношения (6) представляет собой интермодуляционную составляющую вида f1+f2-f3=f0, уровень ЭДС которой определен по формуле (10).

Сравнив результаты, полученные в формулах (10) и (11), очевидно, что Еинт1=2Еинт2, т.е. уровень колебания интермодуляционной составляющей вида f1+f2-f3=f0 превышает уровень колебания интермодуляционной составляющей вида 2f1-f2=f0 в два раза или в логарифмическом масштабе на 6 дБ, что подтверждается практическими измерениями. Таким образом, одна тройка сигналов создает интермодуляционную составляющую мощностью, равной мощности интермодуляционной составляющей, созданной четырьмя парами сигналов, или одна тройка сигналов эквивалентна четырем парам сигналов.

Уровень ЭДС интермодуляционной составляющей третьего порядка суммарного вида, обусловленный четвертым и десятым членами соотношения (6) и равный сумме двух составляющих видов 2f1-f2=f0 и f1+f2-f3=f0, уровни ЭДС которых получены в формулах (10) и (11), находим по формуле:

Пользуясь формулами (10), (11), (12) и приравняв уровни ЭДС интермодуляционных составляющих Еинт1инт2интΣ=Eинт, определим возможные уровни сигналов помех ЕП1, ЕП2, ЕПΣ:

Найдем полезные соотношения между ЕП1, ЕП2, ЕПΣ:

ЕП1=0,79 ЕП2=1,04 ЕПΣ; ЕП2=1,26 ЕП1=1,31 ЕПΣ; ЕПΣ=0,96 ЕП1=0,76 ЕП2,

в логарифмическом масштабе относительно Еинт соответственно:

ЕП1 (дБ)=20lg0,79+20lgEП2=20lg1,04+20lgЕПΣ=EП2(дБ)-2дБ=ЕПΣ(дБ)+0,34дБ;

EП2 (дБ)=20lg1,26+20lgЕП1=20lg1,31+20lgЕПΣП1(дБ)+2дБ=ЕПΣ(дБ)+2,34дБ;

ЕПΣ (дБ)=20lg0,96+20lgЕП1=20lg0,76+20lgEП2П1(дБ)-0,34дБ=EП2(дБ)-2,34дБ;

ДД по интермодуляции в общем виде определяется как:

D=ЕПсигн, где ЕП - уровень ЭДС одного из сигналов помех, Есигн - уровень ЭДС калибровочного сигнала.

Установив уровень ЭДС калибровочного сигнала Есигн и потребовав равенства Еинтсигн, по формулам (13), (14), (15) найдем уровни ЭДС сигналов помех ЕП1, ЕП2, ЕПΣ и соответствующие ДД (D1, D2, DΣ):

ЕП1=(Есигн/0,25рн3)1/3; ЕП2=(Есигн/0,125рн3)1/3; ЕПΣ=(Есигн/0,28рн3)1/3;

D1=1/(0,25рн3Е2сигн)1/3, D2=1/(0,125рн3Е2сигн)1/3, DΣ=1/(0,28рн3Е2сигн)1/3,

в логарифмическом масштабе соответственно:

D1 (дБ)=20 lgD1; D2 (дБ)=20 lgD2; DΣ (дБ)=20 lgDΣ.

При Есигн=const ДД определяются уровнями сигналов помех ЕП1, ЕП2, ЕПΣ.

Полезные соотношения между D1 (дБ), D2 (дБ), DΣ (дБ):

По формулам (1), (2), (3), (10), (11), (12) определим уровни ЭДС суммарных интермодуляционных составляющих Еинт1n, Еинт2n, ЕинтΣn, обусловленных взаимодействием пар и троек (nпар, nтроек) сигналов помех, с учетом их взаимной эквивалентности:

Установив равенство: Еинт1nинт2nинтΣnинт. n, установив уровень ЭДС калибровочного сигнала Есигн и потребовав равенства Еинт. nсигн, пользуясь соотношениями (19), (20), (21), находим уровни ЭДС сигналов помех с учетом ПП ФПС - EП1n, ЕП2n, ЕПΣn и динамические диапазоны D1P, D2P, DΣP:

EП1n=[Есигн/((nтроек+0,25nпар)1/20,25рн3)]1/3,

ЕП2n=[Есигн/((4nтроек+nпар)1/20,125рн3)]1/3,

ЕПΣn=[Есигн/((0,8nтроек+0,2nпар)1/20,28рн3)]1/3,

D1P=EП1nсигн=D1/(nтроек+0,25nпар)1/6,

D2PП2nсигн=D2/(4nтроек+nпар)1/6,

DΣPПΣnсигн=DΣ/(0,8nтроек+0,2nпар)1/6,

в логарифмическом масштабе соответственно:

Очевидно, что с увеличением числа пар и троек сигналов помех или с расширением ПП ФПС ДД приемника по интермодуляции уменьшается.

Блок-схема алгоритма измерения ДД радиоприемника по интермодуляции согласно предлагаемому способу изображена на Фиг.5.

Рассмотрим пример измерения и вычисления ДД приемника по интермодуляции согласно предлагаемому способу. Допустим в ФПС приемника fH=4 МГц, fB=7 МГц, ΔfФОС=5 кГц, ΔfP=ΔfФОС=5 кГц. Частоту настройки приемника и генератора определяют по формуле: f0=(fB+fH)/2=(7 МГц + 4 МГц)/2=5,5 МГц, настраивают генератор и приемник на частоту f0 и устанавливают уровень ЭДС сигнала, например, Е0=0 дБ·мкВ (1 мкВ) и регулируют уровень выходного напряжения приемника до номинального UH, например UH=0,775 В. Вычисляют ширину ПП ФПС, которая равна ΔfФПС=fB-fH=7 МГц - 4 МГц = 3 МГц, и по формулам (1), (2), (3) находят числа пар и троек, которые равны nпар=299 пар, nтроек=133878 троек, далее при помощи трех измерительных сигналов, согласно способу, измеряют ДД по интермодуляции третьего порядка D1 (дБ). Допустим, D1 (дБ)=90 дБ, тогда согласно соотношениям (17), (18) соответственно D2 (дБ)=92 дБ и DΣ (дБ)=89,66 дБ. Затем по формулам (22), (23), (24) вычисляют ДД приемника по интермодуляции с учетом ширины ПП ФПС, D1P (дБ), D2P (дБ), DΣP (дБ).

D1P (дБ)=90 дБ - (1/3)10 lg133952,75=90 дБ - 17,1 дБ=72,9 дБ;

D2P (дБ)=92 дБ - (1/3)10 lg535811=92 дБ - 19,1 дБ=72,9 дБ;

DΣP (дБ)=89,66 дБ - (1/3)10 lg107162,2=89,66 дБ - 16,76 дБ=72,9 дБ;

Разные результаты измерений D1, D2, DΣ и D1P=D2P=DΣP, полученные при воздействии сигналов помех: одной тройки; одной пары; одной тройки и одной пары одновременно и результаты с учетом ширины ПП ФПС соответственно, свидетельствуют о расширении возможностей измерения ДД радиоприемника по интермодуляции. Равенство D1P=D2P=DΣP, полученное при воздействии сигналов помех с учетом ширины ПП ФПС, свидетельствует об объективности измерения, а наименьший результат (72,9 дБ), свидетельствует о точности измерения ДД приемника по интермодуляции.

Однако при реальном измерении из-за неравномерности АЧХ и нестабильности режимов в элементах радиоприемного тракта может быть незначительное неравенство D1P≠D2P≠DΣP, поэтому из полученных значений D1P, D2P, DΣP, выбирают наименьшее.

Таким образом, предлагаемый способ измерения ДД радиоприемника по интермодуляции расширяет возможности, обеспечивает объективность и точность измерения, что позволяет дать более точную количественную оценку такому важному электрическому параметру, как ДД радиоприемника по интермодуляции.

Известно устройство для измерения динамического диапазона радиоприемника по интермодуляции (см. Патент на изобретение №2224264, М.кл. G01K 23/20, опубл. 20.02.2004 г.). Устройство содержит: генератор полезного сигнала и мощный генератор блокирующего сигнала, эквивалент антенны, измеряемый радиоприемник, вольтметр, блок программного управления, блок вычисления ДД, в котором ДД по интермодуляции, вычисляется на основании значения ЭДС блокирования при ее измерении по командам блока программного управления. В устройстве от генератора полезного сигнала по командам блока программного управления устанавливают ЭДС полезного сигнала, значительно превышающую шумы (например, 100 мкВ) и частоту, равную частоте настройки приемника. На выходе приемника по командам блока управления устанавливают номинальное напряжение. Далее по командам блока управления устанавливают частоту выходного блокирующего сигнала мощного генератора так, чтобы частота сигнала находилась в ПП ФПС и в ПЗ ФОС приемника, и увеличивают уровень ЭДС блокирующего сигнала до такого значения, при котором напряжение на выходе радиоприемника станет меньше номинального на заданный коэффициент блокирования. После этого в блоке вычисления по командам блока управления происходит вычисление ДД по интермодуляции (D2-1) с учетом значения ЭДС блокирования по формуле:

D2-1=(2/3)(20 lgЕБЛ-10 lg|КБЛ|+3), дБ,

где ЕБЛ - ЭДС блокирования в микровольтах,

БЛ| - абсолютное значение коэффициента блокирования.

Устройство автоматизирует процесс измерения и вычисления ДД по интермодуляции. Однако в данном устройстве измерение высоким уровнем ЭДС блокирующего сигнала при заданном коэффициенте блокирования с дальнейшим вычислением ДД по интермодуляции, является косвенным и сопровождается перегрузкой нелинейных элементов приемника, что не позволяет дать точную количественную оценку ДД приемника по интермодуляции вида 2f1-f2=f0. Кроме того, устройство не позволяет измерить ДД по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0; суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0; измерить и вычислить ДД по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника; суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника, вида 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника, и, следовательно, устройство не дает точной и объективной оценки ДД радиоприемника по интермодуляции.

Известно устройство измерения ДД радиоприемника по интермодуляции (см. ГОСТ Р 52016 - 2003 «Приемники магистральной радиосвязи гектометрового - декаметрового диапазона волн». Параметры, общие технические требования и методы измерений. Принят и введен в действие Постановлением Госстандарта России от 6 февраля 2003 г. №47 - ст. Дата введения 2004-01-01).

Устройство содержит: два однотипных генератора сигналов, эквивалент антенны (согласующее устройство), приемник, вольтметр, эквивалент нагрузки, при этом выходы первого и второго генераторов соединены соответственно с первым и вторым входами эквивалента антенны (согласующего устройства), выход которого соединен с входом приемника, выход которого подключен к соединенным между собой входам вольтметра и эквивалента нагрузки радиоприемника. Устройство работает следующим образом. От первого генератора сигналов на вход приемника через эквивалент антенны (согласующее устройство) подают немодулированный полезный калибровочный сигнал уровнем ЭДС 0 дБ·мкВ (1 мкВ) и частотой, равной частоте настройки приемника f0. Усиление приемника регулируют до получения номинального значения уровня напряжения выходного сигнала приемника, равного UH. Затем калибровочный сигнал отключают, а на вход приемника от первого и второго генераторов через эквивалент антенны (согласующее устройство) подают немодулированные сигналы помех с одинаковыми уровнями ЭДС и с частотами, равными f1=f0±Δf и f2=f0±2Δf соответственно, где Δf устанавливается равной 20 кГц или другой величине в зависимости от ширины ПП ФОС, но обязательно так, чтобы сигналы помех с частотами f1 и f2 находились в ПП ФПС и в ПЗ ФОС приемника. Далее повышают одновременно, поддерживая их одинаковыми, уровни ЭДС от генераторов сигналов до такого значения Е, пока уровень напряжения выходного сигнала приемника не достигнет номинального значения UH. Значение уровня Е одного из двух равных по уровню сигналов помех генераторов определяет ДД по интермодуляции вида 2f1-f2=f0 относительно 1 мкВ, который в децибелах определяют по формуле: D2-1 [дБ]=20 lg(E/1), где Е - значение уровня ЭДС одного из двух сигналов помех в микровольтах.

Устройство производит непосредственное измерение ДД по интермодуляции третьего порядка вида 2f1-f2=f0 с помощью двух однотипных генераторов, не вызывающее перегрузку нелинейных элементов приемника, и дает точную количественную оценку ДД приемника по интермодуляции вида 2f1-f2=f0.

Однако устройство не позволяет измерить ДД по интермодуляции: вида f1+f2-f3=f0; суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0, измерить и вычислить ДД по интермодуляции: вида f1+f2-f3=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника; суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника; вида 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника; не обеспечивает точной и объективной оценки ДД радиоприемника по интермодуляции, кроме того, процесс измерения в устройстве не автоматизирован.

Данное устройство измерения ДД радиоприемника по интермодуляции выбрано за прототип.

Достигаемым техническим результатом изобретения является обеспечение возможности измерения ДД радиоприемника по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0, суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0, измерения и вычисления ДД по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника, суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника, вида 2f1-f3=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника, обеспечение точной и объективной количественной оценки ДД радиоприемника по интермодуляции, а также обеспечение автоматизации измерений и вычислений.

Достижение технического результата обеспечивается в устройстве измерения ДД радиоприемника по интермодуляции, содержащем первый и второй генераторы, эквивалент антенны (согласующее устройство), радиоприемник, вольтметр и эквивалент нагрузки, при этом выходы первого и второго генераторов соединены соответственно с первым и вторым входами эквивалента антенны (согласующего устройства), выход которого соединен с входом радиоприемника, выход которого подключен к соединенным между собой входам эквивалента нагрузки и вольтметра, отличающемся тем, что в устройство введены автоматизированное рабочее место (АРМ), состоящее из соединенных между собой входной/выходной шиной блока цифровой обработки сигналов (БЦОС) и персональной электронно-вычислительной машины (ПЭВМ), при этом с первого по пятый входами/выходами АРМ являются с первого по пятый входы/выходы БЦОС, третий генератор, причем первый, второй и третий генераторы, радиоприемник и вольтметр имеют цифровые входы/выходы управления и контроля, при этом выход третьего генератора подключен к третьему входу эквивалента антенны (согласующего устройства), а его цифровой вход/выход управления и контроля подключен к третьему выходу/входу АРМ, первый, второй, четвертый выходы/входы которого подключены к цифровым входам/выходам управления и контроля первого генератора, второго генератора, вольтметра соответственно, а первый цифровой вход/выход управления и контроля радиоприемника соединен с пятым выходом/входом АРМ.

При этом для обеспечения возможности измерения ДД по интермодуляции радиоприемника, формирующего цифровой выходной сигнал, радиоприемник снабжен вторым цифровым входом/выходом цифрового выходного сигнала и цифровых сигналов управления и контроля, причем второй цифровой вход/выход радиоприемника соединен с шестым выходом/входом АРМ, которым является шестой выход/вход БЦОС, посредством цифровой линии связи (ЦЛС).

А для обеспечения возможности измерения ДД по интермодуляции радиоприемника, формирующего оптический выходной сигнал, радиоприемник снабжен третьим оптическим входом/выходом оптического выходного сигнала и оптических сигналов управления и контроля, причем третий оптический вход/выход радиоприемника посредством волоконно-оптической линии связи (ВОЛС) соединен с седьмым выходом/входом АРМ, которым является выход/вход введенного в АРМ оптического приемопередатчика, другой выход/вход которого соединен с входом/выходом введенного в АРМ оптоэлектронного/электронно-оптического преобразователя, другой вход/выход которого соединен с седьмым выходом/входом БЦОС.

Введение в предлагаемое устройство, осуществляющее способ измерения ДД радиоприемника по интермодуляции, третьего генератора, АРМ, включающее в себя БЦОС и ПЭВМ, а также генераторов, радиоприемника и вольтметра, имеющих цифровые входы/выходы управления и контроля, позволяет: измерить ДД радиоприемника по интермодуляции: вида f1+f2-f3=f0; и суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0; измерить и вычислить ДД радиоприемника по интермодуляции: вида f1+f2-f3=f0 c учетом ширины ПП ФПС приемника; суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f3=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника; вида 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС приемника; дать точную и объективную количественную оценку ДД радиоприемника по интермодуляции, автоматизировать процесс измерения и вычисления.

Введение в устройство ЦЛС и снабжение радиоприемника цифровым входом/выходом, соединенным с АРМ, позволяет производить измерения ДД по интермодуляции радиоприемника, формирующего цифровой выходной сигнал.

Введение в устройство ВОЛС и введение в АРМ оптического приемопередатчика, оптоэлектронного/электронно-оптического преобразователя, а также снабжение радиоприемника оптическим входом/выходом, соединенным этой ВОЛС с соответствующим выходом/входом АРМ, которым является выход/вход оптического приемо-передатчика, позволяет производить измерения ДД по интермодуляции радиоприемника, формирующего оптический выходной сигнал.

Структурная схема предлагаемого устройства приведена на Фиг.6, в соответствии с которой устройство содержит автоматизированное рабочее место 1 (АРМ), при этом с первого по шестой входами/выходами АРМ 1 являются с первого по шестой входы/выходы блока 2 цифровой обработки сигналов (БЦОС), входная/выходная шина которого соединена с выходной/входной шиной персональной электронно-вычислительной машины 3 (ПЭВМ), первый генератор 4 сигналов, вход/выход которого подключен к первому выходу/входу АРМ 1, второй и третий выходы/входы которого подключены к входам/выходам соответственно второго генератора 5 сигналов и третьего генератора 6 сигналов, при этом выходы генераторов сигналов 4, 5, 6, подключены соответственно к первому, второму, третьему входам эквивалента 7 антенны (согласующего устройства), выход которого соединен с входом радиоприемника 8, выход которого подключен к соединенным между собой входам эквивалента 9 нагрузки и вольтметра 10, вход/выход вольтметра 10 соединен с четвертым выходом/входом АРМ 1, пятый выход/вход которого соединен с первым входом/выходом радиоприемника 8.

При этом радиоприемник 8 может быть снабжен вторым цифровым входом/выходом, который посредством цифровой линии 11 связи (ЦЛС) подключен к шестому выходу/входу АРМ 1.

Кроме того, радиоприемник 8 может быть снабжен третьим оптическим входом/выходом, который посредством волоконно-оптической линии 12 связи (ВОЛС) соединен с седьмым выходом/входом АРМ 1, которым является выход/вход дополнительно введенного оптического приемопередатчика 13, другой выход/вход которого соединен с входом/выходом дополнительно введенного оптоэлектронного/электронно-оптического преобразователя 14, другой вход/выход которого подключен к седьмому выходу/входу БЦОС 2.

Принцип работы предлагаемого устройства измерения ДД радиоприемника по интермодуляции заключается в следующем.

В ПЭВМ 3, входящей в АРМ 1, вводят значения fB и fH - верхней и нижней граничных частот ПП ФПС, величину частотного интервала ΔfP загрузки ПП ФПС сигналами помех от радиостанций, ширину ПП ФОС (ΔfФОС), вычисляют частоту настройки приемника по формуле f0=(fB+fH)/2, вычисляют ширину ПП ФПС по формуле ΔfФПС=fB-fH, вычисляют число пар (nпар) и троек (nтроек) сигналов помех по формулам (1), (2), (3). Далее при помощи АРМ 1 включают радиоприемник 8 и устанавливают частоту настройки f0, включают генератор 4 и устанавливают немодулированный или модулированный калибровочный сигнал частотой равной f0 и уровнем ЭДС равным E0, затем калибровочный сигнал подают через эквивалент 7 антенны (согласующее устройство) на вход радиоприемника 8. Используя АРМ 1, регулируют усиление радиоприемника 8 до получения номинального значения уровня напряжения выходного сигнала UH на эквиваленте 9 нагрузки, который измеряется вольтметром 10 и при помощи цифрового входа/выхода вольтметра 10 значение UH передается в БЦОС 2, где обрабатывается и передается в ПЭВМ 3, затем генератор 4 отключают. При помощи АРМ 1 одновременно включают первый, второй, третий генераторы 4, 5, 6, устанавливают и контролируют в первом 4, втором 5 и третьем 6 генераторах выходные немодулированные или модулированные сигналы с частотами соответственно f1=f0±Δf1, f2=f0±Δf2 и f3=f0±Δf3, при этом величины отстроек Δf1, Δf2, Δf3 выбирают следующим образом: Δf1≥4ΔfФОС; Δf3=Δf1+Δf2, при соблюдении неравенства 2Δf1≠Δf2, но обязательно так, чтобы сигналы помех от генераторов 4, 5, 6 соответственно с частотами f1, f2, f3 находились в ПП ФПС и в ПЗ ФОС приемника. При помощи АРМ 1 регулируют и контролируют уровни ЭДС сигналов в генераторах 4, 5, 6, одновременно поддерживая их одинаковыми, до такого уровня ЕП1, пока уровень напряжения выходного сигнала радиоприемника 8 на эквиваленте 9 нагрузки не достигнет номинального значения UH. Значение ЭДС одного из трех равных по уровню сигналов помех ЕП1 определяет ДД по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0, относительно Е0, который в децибелах определяют в АРМ 1 по формуле: D1 [дБ]=20 lg(ЕП10), где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала в микровольтах; ЕП1 - значение ЭДС одного из трех равных по уровню сигналов помех в микровольтах.

При использовании в генераторах 4, 5, 6 логарифмической шкалы уровней сигналов динамический диапазон по интермодуляции определяют в АРМ 1 по формуле: D1 [дБ]=ЕП1 дБ·мкВ - Е0 дБ·мкВ, где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала в дБ·мкВ; ЕП1 - значение ЭДС одного из трех равных по уровню сигналов помех в дБ·мкВ.

Далее в АРМ 1 по формуле (22) вычисляют ДД по интермодуляции D1P с учетом ширины ПП ФПС. Затем, при помощи АРМ 1, в первом 4, втором 5 и третьем 6 генераторах устанавливают частоты выходных сигналов равными f1=f0±Δf1, f2=f0±2Δf1 и f3=f0±3Δf1 соответственно, где величина Δf1 выбирается таким образом, чтобы частоты f1, f2, f3 сигналов от генераторов 4, 5, 6 соответственно находились в ПП ФПС и в ПЗ ФОС. Затем при помощи АРМ 1 одновременно изменяют уровни ЭДС сигналов от генераторов 4, 5, 6, поддерживая их одинаковыми, до такого значения ЕПΣ, пока уровень напряжения выходного сигнала радиоприемника 8 на эквиваленте 9 нагрузки не достигнет номинального значения UH. Значение ЭДС одного из трех равных по уровню сигналов помех ЕПΣ определяет ДД по интермодуляции суммарного вида (DΣ), относительно Е0, который в децибелах (дБ) определяют в АРМ 1 по формуле: DΣ [дБ]=20 lg(ЕПΣ0), где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала в микровольтах; ЕПΣ - значение ЭДС одного из трех равных по уровню сигналов помех в микровольтах.

При использовании в генераторах 4, 5, 6 логарифмической шкалы уровней сигналов ДД по интермодуляции определяют в АРМ 1 по формуле: DΣ [дБ]=ЕПΣ дБ·мкВ - Е0 дБ·мкВ, где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала в дБ·мкВ; ЕПΣ - значение ЭДС одного из трех равных по уровню сигналов помех в дБ·мкВ.

Далее в АРМ 1 по формуле (24) вычисляют ДД по интермодуляции DΣP с учетом ширины ПП ФПС.

Затем при помощи АРМ 1 отключают выходной сигнал третьего генератора 6 частотой f3=f0±3Δf1 и изменяют уровни ЭДС сигналов от первого 4 и второго 5 генераторов одновременно, поддерживая их одинаковыми, до такого значения ЕП2, при котором уровень напряжения выходного сигнала радиоприемника 8 на эквиваленте 9 нагрузки не достигнет номинального значения UH. При этом значения частот f1=f0±Δf1 и f2=f0±2Δf1 сигналов от первого 4 и второго 5 генераторов соответственно выбирают таким образом, чтобы они находились в ПП ФПС и в ПЗ ФОС. Значение уровня ЭДС ЕП2 одного из двух равных по уровню сигналов помех определяет ДД по интермодуляции D2 вида 2f1-f2=f0 относительно Е0, который в децибелах определяют в АРМ 1 по формуле: D2 [дБ]=20 lg(ЕП20), где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала в микровольтах; ЕП2 - значение ЭДС одного из двух равных по уровню сигналов помех в микровольтах.

При использовании в генераторах 4, 5 логарифмической шкалы уровней сигналов, ДД по интермодуляции определяют в АРМ 1 по формуле: D2 [дБ]=ЕП2 дБ·мкВ - Е0 дБ·мкВ, где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала в дБ·мкВ; ЕП2 - значение ЭДС одного из двух равных по уровню сигналов помех в дБ·мкВ. Далее в АРМ 1 по формуле (23) вычисляют ДД по интермодуляции D2P с учетом ширины ПП ФПС. После этого из вычисленных значений D1P, DΣP, D2P выбирают наименьшее.

Принцип работы устройства при измерении ДД по интермодуляции радиоприемника 8, формирующего цифровой выходной сигнал, аналогичен принципу работы, описанному выше. Отличие заключается в том, что выходной сигнал радиоприемника 8 по ЦЛС 11 поступает в АРМ 1, где напряжение выходного сигнала радиоприемника 8 измеряется в БЦОС 2 и передается в ПВЭМ 3. Управление и контроль радиоприемником 8 осуществляется при помощи АРМ 1 по ЦЛС 11.

Принцип работы устройства измерения ДД радиоприемника по интермодуляции в радиоприемнике 8, формирующего оптический выходной сигнал, аналогичен принципу работы, описанному выше. Отличие заключается в том, что выходной сигнал радиоприемника 8 по ВОЛС 12 поступает в АРМ 1, где после приема в оптическом приемопередатчике 13 и преобразования оптоэлектронном/электронно-оптическом преобразователе 14 в электрический цифровой сигнал поступает и измеряется в БЦОС 2 и передается в ПЭВМ 3. Управление и контроль приемником 8 осуществляется по ВОЛС 12 при помощи АРМ 1, в который дополнительно введены оптический приемопередатчик 13, оптоэлектронный/электронно-оптический преобразователь 14.

Устройство измерения ДД радиоприемника по интермодуляции, структурная схема которого приведена на Фиг.6, позволяет производить измерение в автоматизированном и в автоматическом режиме согласно заданному алгоритму, блок-схема которого приведена на Фиг.5. Перед началом измерений в автоматическом режиме в БЦОС 2 и ПЭВМ 3 вводятся априорные данные и включается автоматический режим работы устройства. Результаты измерений выводятся на экран монитора ПЭВМ 3.

Рассмотрим пример выполнения блоков предлагаемого устройства измерения ДД радиоприемника по интермодуляции.

АРМ 1 выполнен на основе БЦОС 2, ПЭВМ 3, оптического приемопередатчика 13, оптоэлектронного/электронно-оптического преобразователя 14, ЦЛС 11, ВОЛС 12.

БЦОС 2 может быть выполнен на процессорах типа TMS 320C6414 фирмы Texas Instruments и ПЛИСах (FPGA) Cyclone II и ЕР2С 20-50 фирмы «Альтера», XC4VFX100-10FF1571, XC9572XL-10VQ441 фирмы «Xilinx».

ПЭВМ 3 может быть выполнена на базе универсальной вычислительной машины фирмы «РАМЭК» и др.

Оптический приемопередатчик 13 и оптоэлектронный/электронно-оптический преобразователь 14 могут быть выполнены на микросхемах HEBR-5921 фирмы «Avago». ЦЛС 11 может быть выполнена в виде USB, «Ethernet», «Fast Ethernet» и др. ВОЛС 12 выполняется на основе волоконно-оптических кабелей типа ST/PC - ST/PC - СС-3 и др.

В качестве генераторов 4, 5, 6 сигналов могут быть применены управляемые генераторы типа: «Agilent E8257D-520 UNY», «Agilent E4438C» и др.

Эквивалент 7 антенны (согласующее устройство), эквивалент 9 нагрузки могут быть выполнены на резистивных или трансформаторных элементах фирмы «Mini-Circuites» или могут быть применены готовые согласующее устройство и эквивалент нагрузки фирмы «Mini-Circuites».

Радиоприемник 8 может быть типа: «Жасмин-54М», «Сапфир-04», «Жасмин-54», «Сапфир-09», «Стена», «Скаляр», «ЕМ 510» и другие, формирующие аналоговые, цифровые, оптические выходные сигналы.

В качестве вольтметра 10 могут быть применены мультиметры типа «Protek», «АРРА» и другие, имеющие цифровые входы/выходы «RS-232», «USB», «Ethernet» и т.д.

1. Способ измерения динамического диапазона (ДД) радиоприемника по интермодуляции, заключающийся в том, что на вход радиоприемника подают немодулированный калибровочный сигнал с частотой, равной частоте настройки приемника f0, а на выходе приемника устанавливают номинальный уровень напряжения выходного сигнала UH, затем калибровочный сигнал отключают, после чего на вход приемника подают первый и второй немодулированные сигналы помех с одинаковыми уровнями ЭДС, отличающийся тем, что на вход радиоприемника подают немодулированный или модулированный калибровочный сигнал уровнем ЭДС, равным Е0, частоту настройки калибровочного сигнала устанавливают равной частоте настройки приемника f0, определяемой по формуле f0=(fB+fH)/2, где fB и fH - верхняя и нижняя граничные частоты ПП ФПС (полосы пропускания фильтра предварительной селекции), далее дополнительно подают третий немодулированный или модулированный сигнал помехи с уровнем, равным уровням первого и второго сигналов помех, которые могут быть как немодулированными, так и модулированными, при этом частоты первого, второго и третьего сигналов помех устанавливают соответственно f1=f0±Δf1, f2=f0±Δf2 и f3=f0±Δf3, где Δf1<Δf2<Δf3 - величины отстроек по отношению к частоте настройки приемника, которые выбирают таким образом, чтобы частоты первого, второго и третьего сигналов помех f1, f2, f3 соответственно находились в ПП ФПС и в ПЗ ФОС (полосе задерживания фильтра основной селекции), при этом Δf3=Δf1+Δf2 и соблюдалось неравенство 2Δf1≠Δf2, далее повышают уровни ЭДС всех трех сигналов помех одновременно, поддерживая их одинаковыми, до такого значения ЭДС, равного ЕП1, пока напряжение выходного сигнала приемника не достигнет номинального значения UH, при этом отношение значения уровня ЭДС любого из трех равных по уровню сигналов помех ЕП1 к Е0 определяет ДД приемника по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0, который в децибелах определяют по формуле D1[дБ]=20lg(ЕП1/E0), где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала, мкВ, ЕП1 - значение ЭДС одного из трех равных по уровню сигналов помех, мкВ, в логарифмическом масштабе уровней сигналов ДД определяют по формуле D1[дБ]=ЕП1дБ·мкВ-Е0дБ·мкВ, где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала, дБ·мкВ, ЕП1 - значение ЭДС одного из трех равных по уровню сигналов помех, дБ·мкВ, далее определяют ширину ПП ФПС по формуле ΔfФПС=fB-fH, затем устанавливают частотный интервал между сигналами в ПП ФПС равным ΔfP и вычисляют общее число сигналов помех в ПП ФПС по формуле n=(ΔfФПС/ΔfP)-1, число троек и пар сигналов помех соответственно по формулам
nтpoeк=0,375n(n-3)+1; nпар=n/2, после этого вычисляют ДД приемника по интермодуляции вида f1+f2-f3=f0 с учетом ширины ПП ФПС по формуле

затем устанавливают частоты первого, второго и третьего сигналов помех соответственно f1=f0±Δf1, f2=f0±2Δf1 и f3=f0±3Δf1, где Δf1 - величина отстройки по отношению к частоте настройки приемника, которую выбирают таким образом, чтобы частоты первого, второго и третьего сигналов помех с частотами f1, f2, f3 соответственно находились в ПП ФПС и в ПЗ ФОС, после этого изменяют уровни ЭДС всех трех сигналов помех одновременно, поддерживая их одинаковыми, до такого значения ЭДС, равного EП∑, пока уровень напряжения выходного сигнала приемника не достигнет номинального значения UH, при этом отношение значения уровня ЭДС любого из трех равных по уровню сигналов помех EП∑ к Е0 определяет ДД приемника по интермодуляции суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0, который в децибелах определяют по формуле D[дБ]=20lg(EП∑/E0), где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала, мкВ, EП∑ - значение ЭДС одного из трех равных по уровню сигналов помех, мкВ, в логарифмическом масштабе уровней сигналов ДД определяют по формуле D[дБ]=EП∑дБ·мкВ-Е0дБ·мкВ, где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала, дБ·мкВ, EП∑ - значение ЭДС одного из трех равных по уровню сигналов помех, дБ·мкВ, затем вычисляют ДД приемника по интермодуляции суммарного вида f1+f2-f3=f0 и 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС по формуле

далее отключают третий сигнал помехи частотой f3=f0±3Δf1, при этом значения частот первого и второго сигналов помех выбирают соответственно f1=f0±Δf1 и f2=f0±2Δf1 таким образом, чтобы они находились в ПП ФПС и в ПЗ ФОС, затем уровни ЭДС первого и второго сигналов помех изменяют одновременно, поддерживая одинаковыми, до такого значения ЭДС, равного ЕП2, пока уровень напряжения выходного сигнала приемника не достигнет номинального значения UH, при этом отношение значения уровня ЭДС любого из двух равных по уровню сигналов помех ЕП2 к Е0 определяет ДД приемника по интермодуляции вида 2f1-f2=f0, который в децибелах определяют по формуле: D2[дБ]=20lg(EП2/E0), где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала, мкВ, ЕП2 - значение ЭДС одного из двух равных по уровню сигналов помех, мкВ, в логарифмическом масштабе уровней сигналов ДД определяют по формуле
D2[дБ]=ЕП2дБ·мкВ-Е0дБ·мкВ, где Е0 - значение ЭДС калибровочного сигнала, дБ·мкВ, ЕП2 - значение ЭДС одного из двух равных по уровню сигналов помех, дБ·мкВ, затем вычисляют ДД приемника по интермодуляции вида 2f1-f2=f0 с учетом ширины ПП ФПС по формуле

далее из вычисленных значений D1P, D2P, D∑P выбирают наименьшее.

2. Устройство измерения ДД радиоприемника по интермодуляции, содержащее первый и второй генераторы, эквивалент антенны (согласующее устройство), радиоприемник, вольтметр и эквивалент нагрузки, при этом выходы первого и второго генераторов соединены соответственно с первым и вторым входами эквивалента антенны (согласующего устройства), выход которого соединен с входом радиоприемника, выход которого подключен к соединенным между собой входам эквивалента нагрузки и вольтметра, отличающееся тем, что в устройство введены автоматизированное рабочее место (АРМ), состоящее из соединенных между собой входной/выходной шиной блока цифровой обработки сигналов (БЦОС) и персональной электронно-вычислительной машины (ПЭВМ), при этом с первого по пятый входами/выходами АРМ являются с первого по пятый входы/выходы БЦОС, третий генератор, причем первый, второй и третий генераторы, радиоприемник и вольтметр имеют цифровые входы/выходы управления и контроля, при этом выход третьего генератора подключен к третьему входу эквивалента антенны (согласующего устройства), а его цифровой вход/выход управления и контроля подключен к третьему выходу/входу АРМ, первый, второй, четвертый выходы/входы которого подключены к цифровым входам/выходам управления и контроля первого генератора, второго генератора, вольтметра соответственно, а первый цифровой вход/выход управления и контроля радиоприемника соединен с пятым выходом/входом АРМ.

3. Устройство по п.2, отличающееся тем, что радиоприемник снабжен вторым цифровым входом/выходом цифрового выходного сигнала и цифровых сигналов управления и контроля, при этом второй цифровой вход/выход приемника соединен с шестым выходом/входом АРМ, которым является шестой выход/вход БЦОС, посредством цифровой линии связи (ЦЛС).

4. Устройство по п.2, отличающееся тем, что радиоприемник снабжен третьим оптическим входом/выходом оптического выходного сигнала и оптических сигналов управления и контроля, причем третий оптический вход/выход радиоприемника посредством волоконно-оптической линии связи (ВОЛС) соединен с седьмым выходом/входом АРМ, которым является выход/вход введенного в АРМ оптического приемопередатчика, другой выход/вход которого соединен с входом/выходом введенного в АРМ оптоэлектронного/электронно-оптического преобразователя, другой вход/выход которого соединен с седьмым выходом/входом БЦОС.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области электронных измерений, к средствам измерения широкого применения. .

Изобретение относится к области контрольно-измерительной техники и предназначено для выявления и оценки гармонических искажений сигнала, вносимых усилителями сигналов звуковой частоты.

Изобретение относится к области контрольно-измерительной техники и предназначено для имитации различных видов нелинейных искажений электрического сигнала. .
Изобретение относится к радиотехническим измерениям. .
Изобретение относится к области радиоизмерительной техники, в частности к измерению нелинейных искажений. .
Изобретение относится к области радиоизмерительной техники, в частности к измерению нелинейных искажений. .
Изобретение относится к области радиоизмерительной техники, в частности к измерению нелинейных искажений. .

Изобретение относится к области радиоизмерений и предназначено для интегральной оценки частотных искажений, вносимых четырехполюсниками в исходный случайный сигнал с нормальным распределением.
Изобретение относится к области радиоизмерительной техники, в частности к измерению нелинейных искажений. .
Изобретение относится к области радиоизмерительной техники, в частности к измерению нелинейных искажений. .

Изобретение относится к области контрольно-измерительной техники и предназначается для выявления и оценки различных видов нелинейных искажений в звукотехнической аппаратуре, в частности в предварительных усилителях и усилителях мощности

Изобретение относится к области контрольно-измерительной техники и предназначено для выявления и оценки гармонических искажений сигнала, вносимых звукотехнической аппаратурой, в частности предварительными усилителями и усилителями мощности сигналов звуковой частоты. В каждом из идентичных блоков дифференцирования резистор в цепи обратной связи подключен между выходом усилителя и точкой соединения резистора и конденсатора, подключенных к входу усилителя, при этом резистор и конденсатор меняются местами, кроме того, в каждый блок дифференцирования введено дополнительное звено, содержащее параллельно соединенные резистор и конденсатор, подключенные между выходом и входом инвертирующего усилителя и образующие цепь обратной связи, и резистор, подключенный своим выходом к входу усилителя и образующий своим входом вход блока, конденсатор звена перестраивается одновременно с другими конденсаторами блоков дифференцирования. Изменениями структуры построения, а также оптимизацией параметров схем блоков дифференцирования достигается уменьшение коэффициента и частотного диапазона относительного усиления помех. Технический результат заключается в повышении помехозащищенности результатов измерений гармонических искажений электрического сигнала и его производных. 1 ил.

Способ относится к областям радиотехники и радиоизмерений и может быть использован для определения искажений, возникающих при прохождении полосовых сигналов произвольной формы через нелинейные устройства. Способ включает воздействие на объект тестовым сигналом. Затем принимают от объекта выходной сигнал. Сравнивают тестовый сигнал с выходным сигналом посредством определения коэффициента пропорциональности. После приема от объекта выходного сигнала определяют прогнозируемый выходной сигнал при линейном преобразовании тестового сигнала путем определения коэффициента пропорциональности и коэффициента фазовой коррекции посредством сравнения амплитуд и фаз тестового и выходного сигналов на временных участках малосигнального режима работы объекта. После чего вычитают из выходного сигнала прогнозируемый выходной сигнал. Технический результат заключается в повышении точности определения нелинейных искажений. 4 ил.

Изобретения относятся к области радиотехнических измерений и могут быть использованы для измерений динамического диапазона (ДД) радиоприемника по интермодуляции. Техническим результатом является обеспечение более точной количественной оценки динамического диапазона радиоприемника по интермодуляции. В способе измерения ДД радиоприемника по интермодуляции на вход приемника подают шумовую ЭДС EШ, при этом измеряют выходное шумовое напряжение UШ и вычисляют номинальное выходное напряжение UН, затем подают на вход приемника калибровочный сигнал частотой f0 и устанавливают выходное напряжение UН, затем при помощи двух сигналов измеряют и вычисляют ДД по интермодуляции третьего порядка и определяют уровень ЭДС одного из n сигналов помех в полосе пропускания фильтра предварительной селекции (ПП ФПС), после чего изменяют одновременно и пошагово частоты сигналов помех с частотным шагом ΔfИ, а на каждом частотном шаге изменяют одновременно и пошагово уровни ЭДС сигналов помех с амплитудным шагом Δe, при этом одновременно измеряют соответствующие выходные напряжения и выявляют по два максимальных значения, затем вычисляют числа пар сигналов помех в ПП ФПС, соответствующие каждому частотному шагу, и определяют суммарные выходные напряжения, при помощи калибровочных сигналов определяют ДД по интермодуляции высших порядков вида f0=kf(k-1)-(k-1)fk без учета и с учетом ширины ПП ФПС, из которых выбирают наименьший, определяют ДД видов f0=2f1,1-f2,2 и f0=kf(k-1)-(k-1)fk без учета и с учетом ширины ПП ФПС, из которых выбирают наименьший. В устройство измерения ДД радиоприемника по интермодуляции, содержащее первый и второй генераторы, согласующее устройство, радиоприемник, вольтметр, эквивалент нагрузки, цифровую и волоконно-оптическую линии связи, автоматизированное рабочее место (АРМ), включающее блок цифровой обработки сигналов, ПЭВМ, оптический приемопередатчик, оптоэлектронный/электронно-оптический преобразователь, связанные между собой, введены управляемый коммутатор, генератор шума и запоминающее устройство, связанные между собой и с другими блоками устройства соответствующим образом. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 7 ил.

Изобретение относится к области контрольно-измерительной техники и предназначено для измерения гармонических искажений электрического сигнала, вносимых звукотехнической аппаратурой, в частности звукоусилительной аппаратурой. В способах измерения перед оценкой интенсивности высших гармоник снижаются на величину, равную величине подъема кривой порога слышимости на соответствующих им частотах в присутствии маскирующего сигнала с частотой основной гармоники. В устройстве для осуществления способов измерения соединение между выходом второго блока дифференцирования и входом контрольно-измерительного блока разрывается и между ними вводится блок частотной обработки сигнала, зашунтированный третьим выключателем, содержащий полосовой фильтр и устройство сравнения, при этом вход полосового фильтра и первый вход устройства сравнения соединены вместе и подключены к выходу второго блока дифференцирования, выход полосового фильтра подключен ко второму входу устройства сравнения, а выход устройства сравнения - к входу контрольно-измерительного блока, при этом полосовой фильтр состоит из соединенных входами перестраиваемого по уровню и частоте фильтра нижних частот и перестраиваемого по частоте фильтра верхних частот, которые своими выходами подключены к разным входам сумматора, причем входы фильтров нижних и верхних частот образуют вход полосового фильтра, а выход сумматора - его выход, к тому же фильтры нижних и верхних частот по частоте перестраиваются одновременно. Технический результат заключается в повышении степени соответствия результатов измерения субъективному восприятию искажений и расширении функциональных возможностей. 3 н.п. ф-лы, 2 ил.

Способ измерения динамических интермодуляционных искажений электрического сигнала и устройство для его осуществления относятся к области контрольно-измерительной техники и предназначены для выявления и оценки амплитудной нелинейности звукотехнической усилительной аппаратуры, в частности усилителями на основе интегральных операционных усилителей и усилителями мощности. В способе измерения вводятся условия кратности в нечетное число раз значений частот следования сигналов суперпозиции и совпадения начал их положительных и отрицательных полупериодов, а оцениваются и сравниваются интенсивности переменной и постоянной составляющих огибающей амплитудно-модулированного выходного сигнала с несущей частотой fS, полученной после выделения амплитудно-модулированного сигнала, его детектирования и низкочастотной фильтрации, с учетом интенсивности постоянной составляющей поправочного выходного сигнала, полученного при подаче на вход объекта измерения только сигнала прямоугольной формы без изменения его пикового значения и прошедшего такую же обработку, что и амплитудно-модулированный сигнал для получения огибающей. В устройстве для осуществления способа измерения введен блок формирования сигнала прямоугольной формы, содержащий последовательно соединенные усилитель-ограничитель, дифференциатор, выпрямитель, программируемый счетчик-преобразователь и регулируемый аттенюатор, входом блока формирования сигнала прямоугольной формы является вход усилителя-ограничителя, который соединен с выходом генератора сигнала гармонической формы, а выходом - выход регулируемого аттенюатора, который через третий выключатель подключен к входу первого фильтра нижних частот, а также введены подключенные к выходу объекта измерения осциллограф и измерительный блок, состоящий из последовательно соединенных регулируемого блока согласования, полосового фильтра, линейного детектора и второго фильтра нижних частот, к выходу которого подключены вольтметр средневыпрямленных значений сигнала и третий вольтметр средних квадратических значений сигнала. Технический результат заключается в уменьшении суммарной погрешности измерений и расширении функциональных возможностей. 2 н.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к электротехнике, в частности к электрооборудованию, установленному на электрических станциях и подстанциях в системах производства, передачи и потребления электроэнергии, и может быть использовано во всех электроустановках, использующих цифровую обработку данных. Определяют величину ХП - постоянной составляющей в электрических сигналах, в токах и напряжениях для каждой из фаз и в нулевом проводе постоянно N раз в течение периода T и в каждый текущий момент времени ti фиксируют текущее значение электрического сигнала x(ti) и вычисляют сумму Ri=x(ti)+x(ti-N/2) со значением этого же электрического сигнала, которое было полпериода N/2 назад в момент времени ti-N/2. Затем осуществляют сравнение текущего значения суммы Ri со значением суммы Ri-1, то есть с тем, которое было при предыдущем измерении электрического сигнала x(ti-1) в момент времени ti-1. Равенство в течение заданного интервала, например четверти периода значений этих сумм, то есть абсолютное значение их разности Ri-Ri-1≤b не превышает b, где b - заданная точность определения уровня постоянной составляющей, является условием наличия постоянной ХП составляющей, значение которой вычисляется по формуле где x(ti) - текущее значение электрического сигнала в момент времени ti; x(ti-N/2) - значение этого же электрического сигнала, которое было полпериода N/2 назад. Технический результат заключается в упрощении оборудования для идентификации типа искажений. 3 н.п. ф-лы, 1 табл.

Изобретение относится к области усилительной техники. Предложены способы коррекции нелинейных искажений сигналов и усилители с автокоррекцией для реализации данных способов. Особенностью заявленных способов коррекции искажений является получение в реальном времени оценки нелинейных искажений сигналов на выходе управляемого усилителя и изменение его усиления по результатам текущего контроля искажений. При этом основными функциональными частями устройств, реализующих способы, являются усилитель, аттенюатор, измеритель нелинейных искажений случайных сигналов, компаратор и блок управления. Техническим результатом является повышение эффективности работы средств контроля нелинейных искажений и снижение искажений в управляемых усилителях. 9 н. и 7 з.п. ф-лы, 4 ил.
Наверх