Автоматизированная информационная система для измерения и анализа в реальном масштабе времени основных показателей работы насосных станций с центробежными электронасосами в системах водоснабжения и водоотведения

Изобретение относится к области водоснабжения и водоотведения городов, сельской местности и промышленных объектов и может быть использовано для измерения и учета расхода воды с целью регулирования системы водоснабжения и водоотведения. Автоматизированная информационная система обеспечивает непрерывный контроль и анализ каждой насосной установки: объемного и массового расхода перекачиваемой жидкости, давления, создаваемого насосом, потребляемой мощности, коэффициента полезного действия насоса, удельного расхода электроэнергии, наработки на отказ, температуры на подшипниках насоса, температуры корпуса насоса, уровня вибрации. Для этого система содержит: датчики давления на входе и выходе из насоса, статический преобразователь мощности, датчики температуры и датчик замера вибрации и паспортные характеристики насоса вместе с новой расходной характеристикой Q=f(M). Система снабжена системой передачи данных по всем контролируемым параметрам на диспетчерский пункт с ЭВМ, содержащей базу данных по всем измеряемым параметрам, полученная информация по системе передачи данных передается на диспетчерский пункт для анализа и хранения. 13 ил., 5 табл.

 

Изобретение относится к области водоснабжения и водоотведения городов и промышленных объектов и может быть использовано для измерения и учета расхода воды с целью регулирования системы водоснабжения и водоотведения.

Современные системы водоснабжения и водоотведения являются сложными инженерными сооружениями, которые характеризуются следующими тенденциями своего развития:

- увеличением мощности насосных установок для перекачки жидкости;

- повышение требований к качеству питьевой воды;

- использование насосных установок большой давности с изменением их рабочих характеристик;

- повышение надежности работающих установок;

- своевременное обнаружение возможных поломок насосных установок с недопущением развития аварии;

- повышение экономичности работы насосных установок путем своевременного определения падения КПД;

- своевременное определение повышения удельного расхода электроэнергии;

- своевременное определение повышения температуры в подшипниках и корпусе насоса, что предотвратит развитие аварии.

Все эти особенности развития современных систем водоснабжения и водоотведения усложняют режим их работы и требуют иного подхода к управлению ими.

Дальнейшая оптимизация работы систем водоснабжения и водоотведения связана с решением ряда крупных проблем, требующих новых научно-обоснованных технических, экономических и технологических решений. Важнейшей из этих проблем является внедрение в сетях автоматизированной информационной системы, служащей для получения и анализа в реальном масштабе времени, на диспетчерском пункте, основных показателей работы насосных станций с целью поддержания их работы в оптимальном режиме. Основным параметром, характеризующим работу насосной установки, является расход. Все известные устройства для измерения расхода содержат первичные датчики, которые непосредственно находятся в контакте с измеряемой жидкостью и требуют периодического осмотра и тарировки на стендах, что усложняет их эксплуатацию.

Известно устройство, включающее измерение массового расхода и плотности жидкости, состоящее из датчиков давления на входе-выходе насоса, датчик для измерения активной мощности, потребляемой приводным электродвигателем насоса, и устройство для вычисления измеряемого параметра расхода / Патент 2119148 РФ Способ измерения массового расхода и плотности жидкости, подаваемой центробежным электронасосом / Кричке В.О., Громан А.О., Кричке В.В. от 20.11.97 / [1].

Однако в этом патенте не рассматривается автоматизированная информационная система для насосных станций водоканала.

Сущностью изобретения является оптимизация работы системы водоснабжения и водоотведения путем получения и анализа в реальном масштабе времени основных показателей работы насосных станций с целью поддержания их работы в оптимальном режиме.

Технический результат - упрощение процесса измерения и анализа в реальном масштабе времени параметров насосных установок и всей автоматизированной информационной системы.

Технический результат достигается тем, что известная автоматизированная информационная система для измерения и анализа в реальном масштабе времени основных показателей работы насосных станций с центробежными электронасосами в системах водоснабжения и водоотведения, содержащая насосные станции с датчиками давления и датчиками мощности, дополнительно снабжена датчиками температуры, для измерения температуры подшипников и корпуса насоса и датчиком для измерения вибрации насосной установки, системой передачи данных, объединяющей выходы всех датчиков и сообщений с информационным центром, содержащим ЭВМ и базу данных по измеряемым параметрам, используя которые вычисляется мощность, действующая на валу каждого насоса N, путем умножения мощности, потребляемой из сети Рс на коэффициент полезного действия электродвигателя ηэд, вычисляется давление, создаваемое насосом р, путем вычитания из давления на выходе насоса рвых давления на его входе рвх, по паспортным данным вычисляется значение расходного коэффициента М0 при нулевом расходе в начале рабочих характеристик, путем деления мощности N0 на давление р0, экспериментально определяется эксплуатационный коэффициент ηэк при работе насоса на закрытую задвижку, путем умножения результата деления мощности No на давление ро, при работе насоса на закрытую задвижку, взятые из рабочих характеристик насоса, результат деления измеренного значения давления ро1 на измеренное значение мощности на валу насоса No1, по эксплуатационному коэффициенту ηэк определяются отклонения мощности ±ΔN и давления ±Δр, от номинальных значений и во всем диапазоне паспортных характеристик, полученные отклонения по мощности и давлению добавляются к рабочим характеристикам насоса по мощности N±ΔN и давлению р±Δр, вычисляются во всем диапазоне по паспортным данным расчетный расходный коэффициент Мр, без коэффициента сходимости К, путем умножения результата деления мощности N±ΔN на значение давления р±Δр, на эксплуатационный коэффициент ηэк, минус значение расходного коэффициент М0, строится график зависимости паспортного расходного коэффициента М от расчетного Мр расходного коэффициента М=f(Mp), в период измерения, по вычисленному значению Мр по характеристике

М=f(Mp) определяется действительный расходный коэффициент М, а по графику Q=f(М) определяется объемный расход Q, при определении расхода с использованием коэффициента сходимости К, который определяется во всем диапазоне характеристик, путем деления паспортного расходного коэффициента М на расчетный расходный коэффициент Мр, и стоятся графики К=f(Мр) или К=М/Мр, по найденному значению К вычисляется расходный коэффициент М по формуле, путем деления коэффициента сходимости К на расчетный расходный коэффициент Мр, по вычисленному значению расходного коэффициента по расходной характеристике Q=f(М) вычисляется объемный расход Q, по напорной характеристике H-Q вычисляется при вычисленном значении расхода, действующий напор Н, а по нему плотность p перекачиваемой жидкости, путем деления действующего давления, создаваемого насосом на действующий расчетный напор Н и коэффициент g, вычисляется коэффициент полезного действия насоса путем умножения давления на результат деления расхода на мощность, удельный расход электроэнергии Wуд, путем деления плотности на коэффициенты полезного действия насоса и электродвигателя с соответствующими коэффициентами, по приборам измеряется температура на подшипниках насоса и температура корпуса насоса, а по датчику, измеряющему вибрацию, - амплитуду вибрации, вычисленные данные по системе передачи поступают на диспетчерский пункт в ЭВМ, содержащую соответствующую базу данных, с помощью которой производится вычисление всей необходимой информации для измерения и анализа в реальном масштабе времени основных показателей работы насосных станций.

В предлагаемой автоматизированной системе производится текущее измерение параметров насосных установок с передачей данных на диспетчерский пункт в ЭВМ, содержащую соответствующую базу данных, с помощью которой производится вычисление всей необходимой информации для измерения и анализа в реальном масштабе времени основных показателей работы насосных станций, что позволяет своевременно принять меры по ликвидации возможных отклонений в работе насосных установок от заданных режимов, которые могут привести к авариям насосных агрегатов и нарушению работы всей автоматизированной информационной системы.

Автоматизированная информационная система обеспечивает непрерывный контроль и анализ каждой насосной установки путем измерения объемного и массового расхода перекачиваемой жидкости, давления, создаваемого насосом, потребляемой мощности, коэффициента полезного действия, удельного расхода электроэнергии, наработку на отказ, температуры подшипников у насосов, температуры корпуса насоса, уровня вибрации. Для этого система содержит: датчики давления на входе и выходе из насоса, статический преобразователь мощности в электрической сети, датчики температуры и датчики замера вибрации. Система снабжена системой передачи данных по всем контролируемым параметрам на диспетчерский пункт с ЭВМ, содержащей базу данных по всем контролируемым параметрам, с помощью которых вычисляются все необходимые данные.

На чертежах представлены:

Фиг.1 Общий вид насосной станции 2 НФС «Самараводоканал».

Фиг.2 Схема насосной станции 2 НФС «Самараводоканал».

Фиг.3 Рабочие характеристики сетевого насоса 18 НДС.

Фиг.4 Расходная характеристика Q-M насоса 18 НДС.

Фиг.5 Расходная характеристика М-Q насоса 18 НДС.

Фиг.6 Рабочие характеристики сетевого насоса 14 НДС.

Фиг.7 Расходная характеристика Q-M насоса 14 НДС.

Фиг.8 Расходная характеристика M-Q насоса 14 НДС.

Фиг.9 Характеристика зависимости паспортного расходного коэффициента М от расчетного Мр.

Фиг.10 Характеристика зависимости коэффициента сходимости К от расчетного расходного коэффициента Мр.

Фиг.11 Функциональная схема автоматизации одного насоса, где приняты следующие обозначения: ТТ - 1, 2, 3 - бесшкальные датчики температуры; Кт - контроллер датчиков температуры; рТ - 4, 5 - датчики давления; Кд - контроллер датчиков давления; ЕТ - 6 - статический преобразователь мощности; Ке - контроллер датчиков мощности; вТ - 7 - датчик вибрации; Кв - контроллер датчиков вибрации; ЭВМ ИП - ЭВМ информационного пункта в насосной; ЭВМ ДП - ЭВМ на центральном диспетчерском пункте.

Фиг.12 Экспериментальные графики по измерению расхода воды в течение двух суток, подаваемой насосами 14 НДС и 18 НДС на насосной станции 2 НФС «Самараводоканал» и расход по счетчику воды.

Фиг.13 Экспериментальные графики по измерению расхода воды в течение двух суток, подаваемой насосами 14 НДС и 18 НДС на насосной станции 2 НФС «Самараводоканал».

Современные системы водоснабжения и водоотведения состоят из насосных станций, источников воды, насосных установок, магистральных линий и потребителей. На насосной станции 2НФС1, общий вид которой показан на фиг.1, а в схеме на фиг.2, работает 6 насосных агрегатов с приводом от электродвигателей, параметры насосных установок даны в таблицах 1, 2.

Таблица 1
Паспортные данные насосов на насосной станции 2НФС1
Марка насоса Подача, м3/час Напор, м Число об/мин Мощность, кВт КПД, % D рабоч. колеса, мм № подшип
18НДС 2500 62 985 450 87 700 318
14НДС 2307 62 1450 420 88 510 312
18НДС 2500 62 985 450 87 700 319
14НДС 2307 62 1450 420 88 510 312
14НДС 2307 62 1450 420 88 510 312
14НДС 2307 62 1450 420 88 510 312
Таблица 2
Паспортные данные по электродвигателям насосов 2НФС1
Эл. двигатели Тип электродвигателя Мощность, кВт Число оборотов Об/мин Напряжение, В Рабоч. ток, А КПД, % Cosφ
Асинхр. А4-4005-8У3 250 750 6000 36,7 93,5 0,88
Асинхр. А355Х-4 315 1585 6000 46,2 93 0,88
Асинхр. А4-4005-8У3 250 750 6000 36,7 93,5 0,88
Асинхр. А4-4005-8У3 315 750 6000 46,2 93 0,88
Асинхр. А4-4005-8У3 315 750 6000 46,2 93 0,88
Асинхр. А133-4М 250 1480 6000 36,7 93 0,88

На насосной станции применяются насосы двух типов 14 НДС и 18 НДС. Рабочие характеристики насосов показаны на фиг.3 и фиг.8. В этих характеристиках даны новые расходные характеристики в соответствии с патентом РФ №2119148. Расходная характеристика строится на базе паспортных характеристик данного насоса. В качестве приводных электродвигателей у насосов могут быть синхронные, у которых число оборотов не зависит от нагрузки, и асинхронные, у которых число оборотов зависит от нагрузки. При использовании синхронного электродвигателя паспортная характеристика насоса остается неизменной. Если же применяются асинхронные электродвигатели, то паспортную характеристику необходимо пересчитывать в соответствии с частотой вращения вала электродвигателя. В процессе эксплуатации параметры насосной установки могут принимать значения, отличные от паспортных, в этих случаях рабочие характеристики необходимо пересчитать. Поэтому в дальнейшем будем пользоваться такими понятиями, как паспортная и базовая характеристика. Под базовой будем понимать характеристику, полученную экспериментально или пересчитанную паспортную с учетом действующих параметров насоса, влияющих на характеристику, например изменение частоты вращения, диаметра рабочих колес. В зависимости от нагрузки электродвигателя привода насоса. Так, пересчет характеристики насоса при приводе от асинхронного электродвигателя производится по формулам приведения:

для расхода: Q1/Q0=(n1/n0) или Q1=Q0(n1/n0);

для напора: или

для мощности: или

где Q1, H1, N1, n1 - текущие значения расхода, напора, мощности, частоты вращения вала насоса, a Q0, Н0, N0, n0 - соответственно их паспортные значения.

Построение новой характеристики делается следующим образом. При приводе от синхронного электродвигателя все первичные данные берутся из паспортной характеристики. При приводе от асинхронного электродвигателя вначале паспортные характеристики пересчитываются по формулам приведения, рассмотренным выше. Вначале строится по данным напора Н характеристика по давлению p-Q. Для этого по известной плотности жидкости р, по которой строились паспортные характеристики, вычисляется и строится по всему диапазону характеристика p-Q по давлению с расчетом по формуле р=ρgH, Па, р=ρgH10-6, МПа, где Н, м - напор, g=9,81 м/с2 или р=ρgH10-5/102, кГ/см2.

Затем вычисляются по базовой характеристике расходный коэффициент M0 постоянной составляющей расходной характеристики насоса путем деления мощности N0 на валу насоса на давление р0, создаваемое насосом, при работе насоса на закрытую задвижку на его выходе

M0=No/po, кВт/(кГ/см2),

расходный коэффициент М вычисляется по формуле и включается в общие рабочие характеристики насоса.

М=((N/p)ηэк-(No/po))К, кВт/(кГ/см2),

где ηэк - эксплуатационный коэффициент, характеризующий отклонение действующей рабочей характеристики насоса от паспортного значения, К - коэффициент сходимости расчетной характеристики насоса с паспортной.

Если паспортная характеристика не изменилась, то коэффициенты К и ηэк принимаются равными единице. Затем по расходной характеристике Q-М при вычисленном расходном коэффициенте М определяется объемный расход Q0.

На фиг.3 даны рабочие характеристики насоса 18 НДС. Основными характеристиками насоса являются зависимость мощности N-Q, напора Н-Q и коэффициент полезного действия насоса ηу - Q от производительности Q насоса. К этим характеристикам добавляется новая расходная характеристика М-Q. Расходная характеристика может быть построена в функции Q-М (фиг.4) или в функции M-Q (фиг.5). Для математического описания расхода используется зависимость Q-М. На фиг.6, 7, 8 даны аналогичные характеристики насоса 14 НДС.

Для получения необходимой информации по управлению системой водоснабжения и водоотведения имеются информационные пункты (фиг.11), которые через сети связи соединены с центральным информационным пунктом, на котором находятся ЭВМ с базой данных. При этом для получения нужной информации необходимо иметь данные по каждому насосному агрегату - расход Q, давление р, мощность N, КПД насосов, удельный расход электроэнергии Wуд, наработка на отказ и уровень вибрации насосного оборудования. Из этих данных важнейшим параметром является расход Q каждого насосного агрегата. В рассматриваемой системе подача измеряется непосредственно работающей установкой. Система снабжена системой передачи данных, по всем контролируемым параметрам, на диспетчерский пункт с ЭВМ, который содержит необходимую базу данных по всем контролируемым параметрам. С помощью ЭВМ вычисляется: мощность путем умножения измеренной мощности Рс на коэффициент полезного действия электродвигателя ηэд, давление р, создаваемое насосом, путем вычитания из давления на выходе насоса рвых давления на его входе рвх измеряется вибрация и температура подшипников и корпуса насоса, по паспортной характеристике вычисляется расходный коэффициент М0, путем деления действующей на валу насоса мощности N0 на давление р0 в начале рабочей характеристики при нулевом расходе, по экспериментальным данным при работе насоса на закрытую задвижку в период его пуска определяется эксплуатационный коэффициент ηэк, путем умножения результата деления мощности No на ро, при работе насоса на закрытую задвижку, взятые из рабочих характеристик насоса, результат деления измеренного значения давления po1 на значение мощности на валу насоса No1, вычисляют расходный коэффициент М путем умножения результата деления действующего значения мощности на валу насоса на развиваемое им давление, на эксплуатационный коэффициент ηэк, минус результат деления мощности, действующей на валу насоса No, на создаваемое им давление ро, при закрытой задвижке на выходе насоса и умножают результат вычитания на коэффициент сходимости К, который предварительно вычисляют по рабочим характеристикам насосной установки, для чего по вычисленному значению эксплуатационного коэффициента ηэк определяют отклонения от номинальных значений мощности ±ΔN, действующей на валу насоса при его работе на закрытую задвижку с нулевым расходом и развиваемого им давления ±Δр, и добавляют их в паспортной характеристике к значениям мощности N±ΔN, давления, развиваемого насосом р±Δр, во всем диапазоне характеристики насоса вычисляют расчетные расходные коэффициенты Mp при коэффициентах сходимости К, равных единице, по формуле:

М=((N/p)ηэк-(Noо))К, кВт/(кГ/см2),

вычисляют коэффициент сходимости К путем деления паспортного значения расходного коэффициента М, с учетом данного эксплуатационного коэффициента ηэк, на вычисленный расчетный расходный коэффициент Мр, строят график зависимости М от Мр, вычисляют коэффициенты сходимости К, путем деления паспортных расходных коэффициентов М на расчетные расходные коэффициенты Мр и строят характеристику К-Мр зависимости коэффициента сходимости К от расчетного эксплуатационного коэффициента Мр, вычисляют текущий расходный коэффициент М, путем умножения текущего расходного коэффициента Мр на коэффициент сходимости К, или по характеристике Мр-М, при известном текущем расходном коэффициенте Мр находят значение расходного коэффициента М, а по нему, используя характеристику Q-М, вычисляют значение объемного расхода Qo, по напорной характеристике H-Q вычисляют при вычисленном значении расхода действующий напор H, а по нему плотность р перекачиваемой жидкости, удельный расход электроэнергии Wуд, расчет ведут по формулам:

мощность N, действующая на валу насоса

N=Pcηэд, кВт;

давление, создаваемое насосом р

р=рвыхвх, кГ/см2;

расходный коэффициент М0 постоянной составляющей расходной характеристики насоса

М0=N00, кВт/(кГ/см2)

эксплуатационный коэффициент ηэк

ηэк=(N0/p0).(p01/N01)

действующий расходный коэффициент М равен

М=((N/р)ηэк-N0/p0)К, кВт/(кГ/см2),

где No, ро, No1, ро1, N, р - соответственно паспортные значения мощности N0 и давления р0 при работе насоса на закрытую задвижку, при экспериментальном измерении параметров насоса на закрытую задвижку N01, р01 и мощность и давление при текущей работе насоса N, p.

Расходные коэффициенты Мр при известных эксплуатационных коэффициентах ηэк и К вычисляются из уравнений с паспортными значениями соответствующих коэффициентов

Мр=((N±ΔN/(р±Δр))ηэк-N00) кВт/МПа

при этом коэффициент сходимости К равен

К=Мп/(((Nп±ΔN)/(рп±Δp))ηэк-No/po,

где К, Мр, р и N берутся во всем диапазоне паспортных характеристик, по вычисленным значениям К и Мр строится характеристика К-Мр (фиг.10), текущее значение расходного коэффициента Мр с учетом коэффициента сходимости К вычисляют по уравнению или по характеристике К-Mp

M=((N/p)ηэк-N0/p0))К, кВт/(кГ/см2),

по вычисленному значению расходного коэффициента Мр по расходной характеристике M-Q вычисляется объемный расход Qo:

Qo=Qмин+(Мрмин)(Qмакс-Qмин)/(Ммаксмин), объем/время;

или по полиноминальному уравнению графической зависимости Q от М, например, для расходной характеристики, показанной на фиг.4 для насоса 18 НДС или на (фиг.7) для насоса 14 НДС.

, м3/час (18 НДС),

, м3/час (14 НДС);

плотность перекачиваемой жидкости ρр

, кг/м3

где р - давление, развиваемое насосом, МПа;

Нр - расчетный напор, м.

Определяется КПД каждого насоса по формуле

, %

удельного расхода электроэнергии

, кВт·ч/100 т.м,

уровень вибрации насосной установки

Расход насоса будет равен:

, м3/ч.

При известной мощности на валу насоса Nн расход Q равен

, м3

где Q - расход, м3/ч; Pc - мощность, потребляемая электродвигателем из сети, кВт; Nн - мощность на валу насоса, кВт;

р - давление, развиваемое насосом, МПа;

ηн - коэффициент полезного действия насоса, %;

ηэл.дв - коэффициент полезного действия электродвигателя, %.

Система снабжена системой передачи данных, по всем контролируемым параметрам, на диспетчерский пункт с ЭВМ, содержащей базу данных по всем контролируемым параметрам, с помощью которых производится вычисление всех необходимых данных.

Пример расчета параметров насосной установки

Исходные данные, полученные в период измерения на насосной установке 18 НДС с приводом от асинхронного электродвигателя при работе на воде с р=998 кг/м3:

Пересчитанные рабочие характеристики насоса №6 18 НДС на насосной станции 2НФС

При расчете используем таблицу 3 и графики, данные на фиг.3, 4, 5

Таблица 3
Рабочие характеристики насоса 18НДС
Q Н N ηн р М
м3/час М кВт % кГ/см2 кВт/(кГ/см2)
0 41,63 78,96 0 4,155 0,01
302,9 41,23 105,1 30 4,115 6,54
602,14 40,16 127,7 50 4,08 12,3
900,4 39,5 145 67 3,94 17,8
1193,1 37,77 157,27 78 3,77 22,71
1487,8 37,07 170 85 3,7 26,94
1773,6 33,86 181,33 90 3,38 34,65
2066,8 31,06 184,6 91 3,1 40,55
2356,1 23,1 188 84 2,724 50,0
2500,1 24,6 194 82 2,45 61,18

Расходная характеристика

Q=0.0001 М4-0.0258 М3+1.1267 М2+39.012 М+0.5779

Определяем по базовым данным значение расходного коэффициента М0 постоянной составляющей расходной характеристики насоса при работе насоса на закрытую задвижку

М0=78,96/4,155=19 кВт/(кГ/см2)

Определяем эксплуатационный коэффициент при работе насоса во время пуска на закрытую задвижку на его выходе

Данные при эксперименте

Мощность N01=78,96 кВт

Давление р01=4,155 кГ/см2

Расходный коэффициент М равен

M=((N/p)ηэк-N0/p0)К, кВт/(кГ/см2)

Эксплуатационный коэффициент ηэк равен

ηэк=(N0/p0).(p01/N01)

Параметры при рабочем режиме:

давление на выходе насоса рвых - 2,824 кГ/см2
давление на входе в насос рвх - 0,1 кГ/см2
мощность, измеренная прибором Р - 201.07 кВт
КПД электродвигателя ηэд - 93,5%
температура подшипников Тп - 80°С
температура корпуса насоса Тк - 60°С

Расчет

Мощность на валу электродвигателя Nэд=201,07·0,935=188 кВт

Мощность на валу насоса Nн=188 кВт

Давление, создаваемое насосом рвыхвх=2,824-0,1=2,724 кГ/см2

Расходный коэффициент М равен

M=(N/p)ηэк-N0/p0)К=((188/2,724)1-19)1=50,0 кВт/(кГ/см2)

Расход Q при ηэк=1 и К=1 будет равен

Q=0.0001 М4-0.0258 М3+1.1267 М2+39.012 М+0.5779

Q=0.0001 504-0.0258 503+1.1267 502+39,012 50+0.5779=2368 м3/час

Данные по таблице Q=2356,1 м3/час

Разница в расчете составляет 0,5%.

Если эксплуатационный коэффициент не равен единице

ηэк≠1, то определяем отклонение мощности и давления от паспортных значений и вычисляем расходный коэффициент Мр и коэффициент сходимости К по всему диапазону характеристик.

Расчет по насосу 14 НДС для одного расхода

При расчете используем таблицу 4 и графики, показанные на фиг.6, 7, 8, 9, 10

Таблица 4
Пересчитанные рабочие характеристики насоса 14 НДС
Рабочие пересчитанные характеристики насоса
14 НДС 1 М0=N0/p0=145,77/9,05=16,107
Q м3/сут Н м N кВт р кГ/см2 КПД % М кВт/(кГ/см2)
0 91,06 145,77 9,05 0 0
226,84 91,06 176,69 9,05 30 3,41
453,3 91,06 213,21 9,05 54 7,45
679 91,06 237,84 9,05 65 10,17
905 87,06 268,55 8,61 76,5 15,08
1130 85,79 296 8,56 83,5 18,47
1354,73 81,73 325,92 8,15 89 23,88
1578,93 75,52 350,11 7,54 88,5 30,32
1800,8 71,4 384,5 7,12 87 37,9
2023,86 66,07 416,22 6,59 82 47,05
2135,9 59,27 421,77 5,9 80 55,38

Определение параметров насоса №6 14 НДС на насосной, 2НФС при пуске насоса на закрытую задвижку

Экспериментальные данные:

электрический ток I01 - 17,5 А
давление на входе насоса рвх o1 - 0
давление на выходе насоса рвых 01 - 6 кг/см2
напряжение сети U01 - 6 кВ
Cosφ электродвигателя Cosφ01 - 0,9
КПД электродвигателя ηэд01 - 0,92

Базовые значения при пуске насоса на закрытую задвижку

мощность N0 - 145,77 кВт
давление, создаваемое насосом p0 - 9,05 кГ/см2

Вычисляем эксплуатационный коэффициент ηэк

ηэк=(N00)(p01/N01)

p01вых 01вх o1=6-0=6 кГ/см2

N01=√3U01I01Cosφ01ηэд 01

N01=1,73 6 17,5 0,9 0,92=150,4 кВт

ηэк=(145,77/9,05)(6/150,4)=0,643

Отклонения от паспортных значений:

мощности ΔN=150,4-145,77=4,63 кВт,

давления Δp=6-9,05=-3,05 кГ/см2

Вычисляем коэффициент сходимости К

Берем из таблицы базовое значение расхода, равное

Q=2135,9 м3/час, при этом М=55,38, р=5,9 кГ/см2, N=421,77 кВт.

Тогда К равно

K=M/(((N+ΔN/(p-Δр))ηэк-N0/p0)

К=55,38/(((421,77+4,63)/(5,9-3,05))0,643-16,107)=0,69

Вычисляем расходный коэффициент М по имеющимся данным по N и p.

N=384,5 кВт, р=7,12 кГ/см2,

М=(((N/p)+4,63))/(р-3,05))·0,643-16,107)К

М=(((384,5+4,63)/(7,12-3,05))·0,643-16,107)0,69=39,2 кВт/кГ/см2

Расход вычисляется по формуле:

Q=9Е-05 М4-0,0076 М3-0,4059 М2+69,522 М-6,27

Q=9Е-05·39,24-0,0076·39,23-0,4059·39,22+69,522·39,2=1849,73 м3/час

Разница 1849,73-1800,8=48,93 м3/час или 2,7%

Проведем вычисление для насоса 14 НДС во всем диапазоне характеристик, используя таблицу 5.

Таблица 5
Параметры насоса 14 НДС
Q м3/час N, кВт p, кГ/см2 М, кВт/кГ/см2 N, кВт ±ΔN=Np+ΔN=4,63 р, кГ/см2±Δр=рр Δр=-3,05 Мр=(Np/pp)×ηэк-(N0/p0) ηэк=0,643 N0/p0=16,107 Коэф. сход. К М=К Мр
0 145,77 9,05 0 145,77+4,63 9,05-3,05 0 1 0
226,4 176,89 9,05 3,41 176,89+4,63 9,05-3,05 3,35 1,0179 3,47
453,3 213,21 9,05 7,45 213,21+4,63 9,05-3,05 6,74 1,105 7,45
679 237,84 9,05 10,17 237,84+4,63 9,05-3,05 9,878 1,0295 10,17
905 268,55 8,61 15,08 268,25+4,63 8,61-3,05 15,45 0,976 15,08
1130 296 8,56 18,47 296+4,63 8,56-3,05 18,976 0,973 18,47
1354,73 325,92 8,15 23,88 325,92+4,63 8,15-3,05 25,568 0,934 23,88
1578,93 350,11 7,54 30,32 350,11+4,63 7,54-3,05 34,694 0,874 30,32
1800,8 384,5 7,12 37,9 384,5+4,63 7,12-3,05 45,37 0,835 37,9
2023,86 416,22 6,59 47,05 416,22+4,63 6,59-3,05 60,33 0,78 47,05
2135,9 431,77 5,9 55,38 421,77+4,63 5,9-3,05 80,09 0,69 55,38

Последовательность вычисления. Насос 14НДС

Вычисление параметров насоса можно делать двумя методами

Вычисляем по паспортным данным значение расходного коэффициента М0 при нулевом расходе в начале рабочих характеристик

М0=N00=145,77/9,05=16,107 кВт/(кГ/см2)

Вычисляем эксплуатационный коэффициент ηэк

ηэк=(Noо)(ро1/N01)=16,107·6/150,4=0,643,

где N0, р0, N01, р01 - соответственно мощность и давление, взятые из паспортной характеристики насоса, и мощность и давление, полученные при работе насоса на закрытую задвижку.

Определяем отклонение мощности и давления от номинальных значений во всем диапазоне характеристик

ΔN=N0-N01 кВт, Δр=р0-p01, кГ/см2

Полученные отклонения по мощности и давлению добавляем во всем диапазоне к рабочим характеристикам насоса.

Вычисляем во всем диапазоне по паспортным данным расчетный расходный коэффициент Мр, при коэффициенте сходимости К=1, по формуле

Мр=((N±ΔN/(р±Δp))ηэк-N0/p0),

и по вычисленному Мр и паспортному значению М вычисляем коэффициент сходимости К=M/Мр

Строим графики зависимости паспортного расходного коэффициента М от расчетного расходного коэффициента М=f(Мр) и К=f(Mp) или вычисляем по формуле К=М/Мр

В процессе измерения вычисляется расчетный расходный коэффициент Мр по формуле

Мр=(N/р)ηэк-N00), и по вычисленному значению Мр

по характеристике М=f(Mp) (фиг.9), или по формуле

М=(N/p)ηэк-N00

По действительному расходному коэффициенту М, по графику Q=f (М) (фиг.7) определяется объемный расход Q0 м3/час.

Ниже приводятся расчетные формулы для вычисления необходимых величин, полученные по выше перечисленным графикам.

Расчетные формулы:

Q=9Е-05 М4-0,0076 М3-0,4059 М2+69,522 М-6,27 м3/час

M=((N/p)ηэк-16,107)К

Мр=(((N±ΔN)/(р±Δр))ηэк-16,107)К, где К=1

ηэк=(N0/p0).(p01/N01)

N0-N01=±ΔN, роо1=±Δp

K=55,38/((N+ΔN/(p-Δp))ηэк-16.107

К=55,38/((421.77+ΔN)/(5,9-Δp))ηэк-16,107

Коэффициент сходимости в пределе рабочего диапазона работы насоса меняется незначительно и составляет 1,5%. Разница в К зависит и от точности пересчета паспортной характеристики насоса.

Функциональная схема автоматизации одного насоса дана на фиг.11.

На фиг.12 показаны экспериментальные графики по измерению расхода воды в течение двух суток, подаваемой насосами 14НДС и 18 НДС на насосной станции 2НФС «Самараводоканал» с дополнительным измерением по имеющемуся счетчику расхода воды.

На фиг.13 показаны экспериментальные графики по измерению расхода воды в течение двух суток, подаваемой насосами 14 НДС и 18 НДС на насосной станции 2 НФС «Самараводоканал».

На этих характеристиках имеются обозначения: 1 - характеристики одного работающего насоса 18 НДС; 2 и 3 - характеристики двух параллельно работающих насосов 14 НДС и 18 НДС; 4 - суммарный расход при работе двух насосов 14 НДС и 18 НДС; 5 - характеристика расхода ультразвукового расходомера.

Рассматриваемая автоматизированная информационная система для измерения и анализа в реальном масштабе времени основных показателей работы насосных станций с центробежными электронасосами в системах водоснабжения и водоотведения ведет непрерывный анализ работы насосного оборудования на насосных станциях. Эти данные несут информацию о расходе, давлении, мощности температуре, КПД, удельном расходе электроэнергии, наработке на отказ, которые в виде графиков и таблиц даются для анализа и принятия решения по поддержанию оптимальных режимов работы насосной станции. В настоящее время эта система работает на одной насосной станции «Самараводоканал». Планируется внедрение этой системы на всех насосных станциях, которые подключены к центральному диспетчерскому пункту.

Источники информации

1. Патент 2119148 РФ. Способ измерения массового расхода и плотности жидкости, подаваемой центробежным электронасосом / Кричке В.О., Громан А.О., Кричке В.В. от 20.11.97.

Автоматизированная информационная система для измерения и анализа в реальном масштабе времени основных показателей работы насосных станций с центробежными электронасосами в системах водоснабжения и водоотведения, содержащая насосные станции с датчиками давления и датчиками мощности, отличающаяся тем, что она дополнительно к датчикам давления и датчикам мощности снабжена датчиками температуры, для измерения температуры подшипников и корпуса насоса и датчиком для измерения вибрации насосной установки, системой передачи данных, объединяющей выходы всех датчиков и сообщений с информационным центром, содержащим ЭВМ и базу данных по измеряемым параметрам, используя которые вычисляется с учетом привода насоса от синхронного иди асинхронного электродвигателя мощность, действующая на валу каждого насоса N, путем умножения мощности, потребляемой из сети Рс на коэффициент полезного действия электродвигателя ηэд, вычисляется давление, создаваемое насосом р, путем вычитания из давления на выходе насоса рвых, давления на его входе рвх, по паспортным данным вычисляется значение расходного коэффициента М0 при нулевом расходе в начале рабочих характеристик, путем деления мощности N0 на давление р0, экспериментально определяется эксплуатационный коэффициент ηэк при работе насоса на закрытую задвижку, путем умножения результата деления мощности No на давление ро, при работе насоса на закрытую задвижку, взятые из рабочих характеристик насоса, результат деления измеренного значения давления po1 на измеренное значение мощности на валу насоса No1, по эксплуатационному коэффициенту ηэк определяются отклонения мощности ±ΔN и давления ±Δр, от номинальных значений и во всем диапазоне паспортных характеристик, полученные отклонения по мощности и давлению добавляются к рабочим характеристикам насоса по мощности N±ΔN и давлению р±Δр, вычисляются во всем диапазоне по паспортным данным расчетный расходный коэффициент Мр, без коэффициента сходимости К, путем умножения результата деления мощности N±ΔN на значение давления р±Δр, на эксплуатационный коэффициент ηэк, минус значение расходного коэффициент М0, строится график зависимости паспортного расходного коэффициента М от расчетного Мр расходного коэффициента M=f(Mp), в период измерения, по вычисленному значению Мр по характеристике M=f(Mp), определяется действительный расходный коэффициент М, а по графику Q=f(M), определяется объемный расход 0, при определении расхода с использованием коэффициента сходимости К, который определяется во всем диапазоне характеристик, путем деления паспортного расходного коэффициента М на расчетный расходный коэффициент Мр, и строятся графики K=f(Mp) или К=М/Мр, по найденному значению К вычисляется расходный коэффициент М по формуле, путем деления коэффициента сходимости К на расчетный расходный коэффициент Мр, по вычисленному значению расходного коэффициента по расходной характеристике Q=f(M) вычисляется объемный расход Q, по напорной характеристике H-Q вычисляется при вычисленном значение расхода, действующий напор Н, а по нему плотность р перекачиваемой жидкости путем деления действующего давления создаваемого насосом на действующий расчетный напор Н и коэффициент g вычисляется коэффициент полезного действия насоса путем умножения давления на результат деления расхода на мощность, удельный расход электроэнергии Wуд, путем деления плотности на коэффициенты полезного действия насоса и электродвигателя с соответствующими коэффициентами, по приборам измеряется температура на подшипниках насоса и температура корпуса насоса, а по датчику измеряющему вибрацию - амплитуду вибрации, вычисленные данные по системе передачи, поступают на диспетчерский пункт в ЭВМ, содержащую соответствующую базу данных, с помощью которой производится вычисление всей необходимой информации для измерения и анализа в реальном масштабе времени основных показателей работы насосных станций.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области теплоэнергетики и может быть реализовано в тепловых пунктах с зависимой схемой присоединения систем отопления и вентиляции к тепловым сетям.

Изобретение относится к арматуростроению и предназначено для регулирования и контроля потока через клапан в системе отопления и охлаждения. .

Изобретение относится к установочному модулю в системе распределения энергии для отопительной или холодильной системы. .

Изобретение относится к устройству для регулирования температуры технической воды, подогреваемой посредством тепловой среды в теплообменнике. .

Изобретение относится к системам теплоснабжения городов и других населенных пунктов и может быть использовано для автоматического учета и регулирования расхода тепла в системах теплоснабжения.

Изобретение относится к системам теплоснабжения городов и населенных пунктов и может быть использовано для дистанционного контроля и регулирования расхода тепла в системах теплоснабжения.

Изобретение относится к области арматуростроения, в частности к вставному клапану для радиатора, и предназначено для регулирования проходного сечения клапана, использующегося в системах центрального отопления.

Изобретение относится к области арматуростроения и предназначено для регулирования расхода текучих сред в устройствах отопительной системы теплоснабжения помещений.

Изобретение относится к трубопроводной арматуре и предназначено для регулирования степени нагрева отопительного прибора, подключенного к однотрубной системе отопления

Изобретение относится к устройству для регулирования расхода в работающих на воде нагревательных и охлаждающих системах. Устройство для регулирования и контроля потока в отопительных и охлаждающих системах, в которых поток контролируется комплектным клапаном, представляющим собой сочетание клапана дифференциального давления (5) и клапана управления потока (6). В данном устройстве конструкция комплектного клапана обеспечивает поток/пропуск воды через ту трубную систему, в которой смонтирован данный клапан. При этом уровни перепада давления Р1 на входе (2), Р2 в промежуточной камере (4) и Р3 на выходе (3) замеряются измерительными ниппелями (27а и 27b), тогда как перепад давлений Р2 и Р3 в ходе работы может регулироваться. 7 з.п. ф-лы, 7 ил.

Изобретение относится к системе регулирования распределения текучей среды в теплосетях. Система имеет по меньшей мере два контура регулирования температуры (2, 3, 4). Для упрощения установки и оптимизации расхода энергии в каждом контуре (2, 3, 4) установлен блок (18, 19, 20) регулирования давления. Блоки (18, 19, 20) регулирования давления обеспечивают постоянный перепад давления в соответствующем контуре (2, 3, 4). Блоки (18, 19, 20) регулирования давления балансируют равномерный перепад давления во всех контурах. Технический результат - энергосбережение и повышенный комфорт. 10 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к системам теплоснабжения городов и других населенных пунктов и может быть использовано для автоматического учета расхода тепла в системах теплоснабжения. Первый выход первого контура с источником тепла - газовым котлом - связан с входом датчика температуры сбросных газов и через теплообменник связан со вторым контуром тепловой сети. Три выхода второго контура связаны с входами датчика температуры в обратном трубопроводе, датчиком давления в прямом трубопроводе, счетчиком производимой тепловой энергии, выходы которых связаны с входами многоканального микропроцессорного блока контроля энергосбережения при производстве тепловой энергии. Выход регулятора подачи газа посредством датчика расхода газа связан с первым входом котла. Выход вентилятора посредством датчика температуры воздуха, датчика расхода воздуха связан со вторым входом котла. Первый выход микропроцессорного блока контроля энергосбережения связан с входом блока памяти, второй выход связан с входом диспетчерского центра приема информации. Выход диспетчерского центра приема информации посредством узла управления процессом горения в котле соединен с входами регулятора подачи газа и вентилятора. Техническим результатом изобретения является повышение оптимизации процесса производства тепловой энергии на распределенных объектах теплоснабжения и энергоэффективности работы объектов. 1 ил.

Изобретение относится к области теплоэнергетики и может быть использовано в системах централизованного теплоснабжения тупиковых тепловых сетей. Техническим результатом изобретения является регулирование теплопотребления групп потребителей без установки полного комплекса устройств автоматики при соблюдении температурного режима подключенных к тепловым сетям зданий, что позволяет получить экономию капитальных затрат, затрат на обслуживание, а также экономию тепловой и электрической энергии. Сущность изобретения в том, что система регулирования включает в себя источник тепла, подающий и обратный трубопроводы, узел регулирования расхода теплоносителя, включающий регулятор расхода и датчики расхода, температуры и давления, установленные на подающем и обратном трубопроводах, циркуляционный насос, теплоэнергопроцессор, связанный с датчиками и регулятором. Для достижения технического результата узел регулирования расхода теплоносителя снабжен датчиками температуры наружного и внутреннего воздуха, при этом узел регулирования расхода теплоносителя, циркуляционный насос и теплоэнергопроцессор установлены на потребителе с наибольшей тепловой нагрузкой, остальные потребители системы снабжены датчиками расхода теплоносителя и датчиками температуры внутреннего воздуха, связанными с теплоэнергопроцессором. 1 ил.

Изобретение относится к системам теплоснабжения городов и других населенных пунктов и может быть использовано для автоматического учета расхода тепла в системах теплоснабжения. Изобретение позволяет оптимизировать процесс производства тепловой энергии на распределенных объектах теплоснабжения и повысить энергоэффективность работы представленных объектов. Информационно-измерительная система мониторинга энергосбережения при производстве тепловой энергии содержит первый контур с источником тепла (газовый котел), теплообменник, второй контур тепловой сети, датчик температуры в прямом трубопроводе первого контура, датчик температуры в обратном трубопроводе второго контура, датчик давления в прямом трубопроводе второго контура, регулятор подачи газа, датчик расхода газа, вентилятор, датчик температуры воздуха, датчик расхода воздуха, датчик температуры сбросных газов, счетчик производимой тепловой энергии, многоканальный микропроцессорный блок контроля энергосбережения при производстве тепловой энергии, блок памяти, диспетчерский центр приема информации, причем первый контур с источником тепла (газовый котел), первый выход которого связан с входом датчика температуры сбросных газов и через теплообменник связан со вторым контуром тепловой сети, соединен с входом датчика температуры в прямом трубопроводе первого контура, три выхода второго контура связаны с входами датчика температуры в обратном трубопроводе, датчиком давления в прямом трубопроводе, счетчиком производимой тепловой энергии, выходы которых связаны с входами многоканального микропроцессорного блока контроля энергосбережения при производстве тепловой энергии, выход регулятора подачи газа посредством датчика расхода газа связан с первым входом котла, выход вентилятора посредством датчика температуры воздуха, датчика расхода воздуха связан со вторым входом котла, выходы датчика расхода газа, датчика расхода воздуха, датчика температуры воздуха, датчика температуры сбросных газов связаны с входами многоканального микропроцессорного блока контроля энергосбережения при производстве тепловой энергии, первый выход которого связан с входом блока памяти, второй выход связан с входом диспетчерского центра приема информации. 1 ил.

Изобретение относится к системам теплоснабжения городов и других населенных пунктов и может быть использовано для автоматического учета расхода тепла в системах теплоснабжения. Задачей изобретения является расширение технологических возможностей устройства путем управления целым рядом распределенных объектов теплоснабжения (10-20 котельных) с целью повышения их эффективности в соответствии с концепцией «наилучших доступных технологий». Сущность информационно-измерительной и управляющей системы оптимизации производства и потребления тепловой энергии на распределенных объектах теплоснабжения содержит первый контур с источником тепла (газовый котел), теплообменник, второй контур тепловой сети, датчик температуры в прямом трубопроводе первого контура, датчик температуры в обратном трубопроводе второго контура, датчик давления в прямом трубопроводе второго контура, регулятор подачи газа, датчик расхода газа, вентилятор, датчик температуры воздуха, датчик расхода воздуха, датчик температуры сбросных газов, счетчик производимой тепловой энергии, многоканальный микропроцессорный блок контроля энергосбережения при производстве тепловой энергии, блок памяти, диспетчерский центр приема информации, узел управления процессом горения в котле, систему теплоснабжения, узел управления потреблением тепловой энергии, причем первый контур с источником тепла (газовый котел), первый выход которого связан с входом датчика температуры сбросных газов и через теплообменник связан со вторым контуром тепловой сети, соединен с входом датчика температуры в прямом трубопроводе первого контура, три выхода второго контура связаны с входами датчика температуры в обратном трубопроводе, датчиком давления в прямом трубопроводе, счетчиком производимой тепловой энергии, выходы которых связаны с входами многоканального микропроцессорного блока контроля энергосбережения при производстве тепловой энергии, выход регулятора подачи газа посредством датчика расхода газа связан с первым входом котла, выход вентилятора посредством датчика температуры воздуха, датчика расхода воздуха связан со вторым входом котла, выходы датчика расхода газа, датчика расхода воздуха, датчика температуры воздуха, датчика температуры сбросных газов связаны с входами многоканального микропроцессорного блока контроля энергосбережения при производстве тепловой энергии, первый выход которого связан с входом блока памяти, второй выход связан с входом диспетчерского центра приема информации, второй, третий, четвертый входы диспетчерского центра приема информации соединены с выходами системы теплоснабжения, посредством узлов управления потреблением тепловой энергии четвертый, пятый, шестой выходы второго контура соединены с входами систем теплоснабжения, выход диспетчерского центра приема информации посредством узла управления процессом горения в котле соединен с входами регулятора подачи газа и вентилятора. Таким образом, информационно-измерительная и управляющая система оптимизации производства и потребления тепловой энергии на распределенных объектах теплоснабжения позволяет оптимизировать процесс производства и потребления тепловой энергии на распределенных объектах теплоснабжения и повысить энергоэффективность работы представленных объектов. 1 ил.

Настоящее изобретение относится к способу регулирования поддерживающей температуры воды в водонагревателе с тепловым аккумулятором, управляемым электронным регулятором. Способ управления водонагревателем с тепловым аккумулятором, в котором нагрев воды осуществляется нагревательным элементом, управляемым регулятором, способным доводить температуру воды до изменяемой целевой температуры, и который включает: определение момента (tONk; t′ONi) начала нагрева для обеспечения заборов (Pk; Pi) воды включает следующие стадии: через короткие временные интервалы (δW) учитывают все w заборы (P1, …, Pi,…, Pw), момент (ti) начала которых приходится на заданное временное окно (Δtw), непосредственно следующее за текущим моментом времени, при этом временное окно (Δtw) выбирается, исходя из типа системы водоснабжения, на которую рассчитан водонагреватель (1), и является достаточно протяженным, чтобы включать момент (ti) начала всех заборов (Pi), чьи моменты (t′ONi) начала воображаемого нагрева предположительно предшествуют моментам (t′ON), которые соответствуют (i-1) предшествующих заборов (P1, …, Pi-1), в упомянутый момент (ti) начала забора, приходящийся на временное окно (Δtw), конструируют столько же воображаемых заборов (Р′1, …, P′i, …, P′w), каждый из которых имеет такой же момент (tw) начала, как и момент начала соответствующего реального забора (Pi), и начальную температуру (T′set.i) воображаемого забора, определенную путем сложения начальных температур (Tset1, Tset2, …, Tset(i-1)) всех заборов воды, приходящихся на временное окно (Δtw) и предшествующих самому забору (Pi), и соответствующей начальной температуры (Tset.i) реального забора, на основании которой была определена каждая из начальных температур (Tset1, Tset2, …, Tset(i-1)) оптимальной температуры (Topt) опорожнения согласно формуле T′set.i=Tset.i+(Tset1-Topt)+(Tset2- Topt)+…+(Tset(i-1)-Topt), для каждого из воображаемых заборов (Р′1, …, P′i, …, P′w) вычисляют момент (t′ONi) начала воображаемого нагрева согласно формуле t′ONi=ti-(T′set.i-Tm)/VTh, по достижении самого раннего из моментов (t′ONi) начала нагрева устанавливают целевую температуру (Ttarget) на уровне начальной температуры (T′set.i) соответствующего воображаемого забора (P′i), при этом подразумевается, что верхним пределом упомянутой целевой температуры (Ttarget) является максимальная установленная температура (Tset.max), а до достижения самого раннего из моментов (t′ONi) начала нагрева поддерживают температуру (Ttarget), равной поддерживающей температуре (Tstand-by), при этом указанная поддерживающая температура (Tstand-by) является температурой, поддерживаемой в моменты времени, отдаленные от моментов забора. Это позволяет в запланированном режиме изменять с течением времени температуру в водяном баке. 3 н. и 26 з.п. ф-лы,4 ил.

Изобретение относится к арматуростроению и предназначено в качестве трехходового клапана для подключения приборов водяного отопления с возможностью регулирования степени их нагрева. Клапан содержит корпус 1 с входным 3, выходным 4 и отводным патрубками 5. Между внутренней полостью корпуса 1 и выходным 4 и отводным патрубками 5 расположены седла 6, 7. В корпусе 1 расположен клапанный блок, содержащий клапанные тарелки 8, 9, установленные на поворотном рычаге 10 с возможностью контакта тарелки 8 с седлом 6 в одном крайнем угловом положении поворотного рычага 10 и тарелки 9 с седлом 7 в другом крайнем угловом положении поворотного рычага 10. Ось 11 рычага 10 расположена между выходным 4 и отводным патрубками 5 перпендикулярно плоскости, в которой лежат оси этих патрубков. На корпусе 1 установлен фитинг, через который параллельно оси 11 проходит подвижный шток средств перемещения клапанного блока. Упомянутые средства также содержат усилитель хода в виде двуплечего рычага. Упомянутый шток с одного конца взаимодействует с толкателем термоголовки, а другим - с меньшим плечом двуплечего рычага. Большее плечо двуплечего рычага проходит через герметизирующий элемент. Двуплечий рычаг подпружинен в сторону прижатия клапанной тарелки 8 к седлу 6, примыкающему к выходному патрубку 4. Изобретение направлено на повышение точности регулировки температуры, на снижение гидравлического сопротивления потоку теплоносителя и на повышение удобства эксплуатации клапана. 4 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к области водоснабжения и водоотведения городов, сельской местности и промышленных объектов и может быть использовано для измерения и учета расхода воды с целью регулирования системы водоснабжения и водоотведения

Наверх