Датчик реактивной мощности резкопеременной нагрузки для управления статическим компенсатором реактивной мощности

Изобретение относится к электротехнике и предназначено для регулирования реактивной мощности резкопеременных нагрузок (РПН). Техническим результатом является повышение эффективности работы датчика реактивной мощности за счет измерения не только реактивной составляющей тока нагрузки, но и измерения производной ее активной составляющей тока, являющейся по своей природе реактивной мощностью динамического режима нагрузки, что повышает в целом точность компенсации (подавления) с помощью СТК колебания напряжения в сети с РПН, вызывающих фликер. Технический результат достигается тем, что датчик реактивной мощности, содержащий умножитель сигналов тока данной фазы РПН сети и опорного синусоидального напряжения, каскадно включенные режекторные фильтры, подключенные к выходу умножителя, фильтр низкой частоты, подключенный к выходу последнего режекторного фильтра каскада, и фазовый корректор, соединенный с выходом фильтра низкой частоты, согласно изобретению дополнительно содержит дифференциатор, ко входу которого подключен сигнал тока, а выход подключен к токовому входу умножителя, при этом вектор опорного напряжения умножителя синфазен вектору напряжения данной фазы нагрузки. При этом дифференциатор выполнен в виде операционного усилителя (DA) с отрицательной обратной связью через резистор (R), на инвертирующий вход которого токовый сигнал поступает через конденсатор (С), а неинвертирующий вход которого подключен к общей шине («нулевой точке»). 1 з.п. ф-лы, 2 ил.

 

Изобретение относится к электротехнике и предназначено для регулирования реактивной мощности резкопеременных нагрузок (РПН) промышленных предприятий, например, дуговых сталеплавильных печей, с помощью статических тиристорных компенсаторов (СТК), в которых датчик реактивной мощности является основным динамическим звеном регулятора системы управления СТК.

Известны датчики реактивной мощности (ДРМ) резкопеременной нагрузки для управления компенсатором реактивной мощности, содержащие умножитель сигналов тока данной фазы РПН сети и опорного синусоидального напряжения, условный вектор которого, отображаемый на комплексной плоскости, ортогонален вектору напряжения данной фазы сети (нагрузки), к выходу которого (умножителя) подключена последовательная цепочка режекторных фильтров, каждый из которых подавляет помехи выходного сигнала умножителя на частотах, кратных частоте напряжения питающей сети с шириной частотной полосы подавления, определяемой шириной диапазона частот колебаний огибающей амплитуд тока нагрузки; фильтр низкой частоты с частотой среза, большей, чем максимальная частота подавления указанных режекторых фильтров, и включенный последовательно с цепочкой режекторных фильтров; фазовый корректор, вход которого подключен к выходу фильтра низкой частоты, а выход является выходом данного ДРМ [1, 2, 3].

Однако эти устройства обладают низкой динамической точностью из-за того, что не определяют важную динамическую составляющую реактивной мощности РПН, вызванную резкими изменениями ее активной мощности.

Действительно, рассмотрим напряжение u(t)L, которое выделяется на индуктивном сопротивлении сети под действием тока i(t) РПН.

В общем случае для RL-цепи с источником напряжения Esinwt и изменяющимся во времени активным сопротивлением (так параметрически моделируется РПН) ток задается функцией.

i(t) = a(t) sinwt - b(t) coswt ,

где a(t),b(t) - амплитуды активной (синфазной с источником) и реактивной (парафазной с источником) составляющих тока, зависящие от времени, причем знак минус перед b(t) указывает именно на индуктивный характер нагрузки, каковой, в частности, является дуговая сталеплавильная печь (ДСП). Такой ток на индуктивном сопротивлении сети создаст падение напряжения u(t)L. в виде -

u(t)L = L(di/dt) = L(da/dt)sinwt + wLacoswt-L(db/dt)coswt + wLbsinwt

Колебания напряжения в сети, вызывающие фликер - u(t)F, будут создаваться составляющими напряжения u(t)L, синфазными с источником питающего напряжения Esinwt (ортогональными, косинусными, составляющими напряжения u(t)L, которые незначительно изменяют амплитуду колебаний огибающей u(t)L, можно пренебречь). Поэтому если в вышеуказанных формулах использовать только составляющие при «синусах», то можно записать -

u(t)F = {L(da/dt) + wLb}sinwt .

Таким образом видно, что величина амплитуды напряжения в фигурных скобках, создающая, в основном, фликер, зависит не только от амплитуды реактивной b(t) составляющей тока (что используют в стационарных ДРМ), но и от производной амплитуды огибающей активной составляющей тока da/dt.

Для большей наглядности и понимания существа процесса колебаний напряжения сети (вызывающих фликер) вынесем в последней формуле за скобки индуктивное сопротивление сети wL и, поделив на него u(t)F, получим формулу для огибающей амплитуды тока i(t)F, формирующей изменения (колебания) величины напряжения сети, что и создает фликер:

i(t) F = b + (da/dwt) .                         (1)

Отсюда следует, что для подавления колебаний напряжения сети необходимо в каждую фазу сети вносить ток, компенсирующий указанную величину i(t)F.

А, следовательно, и ДРМ должен выделять из тока фазы резкопеременной нагрузки именно такие две составляющие b и da/dwt.

Все известные ДРМ (в том числе аналоги [1, 2, 3]) строятся на основе способа синхронного детектирования, т.е. перемножают ток i(t) и соответствующее опорное напряжение u(t), сглаживают выходной сигнал умножителя p(t), избавляясь от методической помехи частотой 100 Гц и других гармонических помех с частотами, кратными частоте 50 Гц, корректируют фазу результирующего сигнала в сторону опережения, чтобы уменьшить запаздывание, вносимое сглаживающими фильтрами, как устройствами интегрирующего типа или низкочастотной фильтрации, и подают сглаженный, скорректированный сигнал текущей мгновенной реактивной мощности q(t) на вход регулятора, который производит дальнейшую его обработку. Покажем сказанное математически.

Пусть ток фазы РПН

i(t) = a(t)sinwt-b(t)coswt ,

Для выделения реактивной составляющей b(t) умножаем его на опорное напряжение, синфазное с этой составляющей, т.е. на u(t)=- U coswt. На выходе умножителя получаем сигнал мгновенной мощности -

p(t) = -0 .5Ua(t)(sin2wt) + 0 ,5Ub(t)(cos2wt) + 0 ,5Ub(t) .

Гармонические помехи с частотой, равной удвоенной частоте сети (так называемая методическая помеха), устраняются сглаживающим фильтром, как и все другие гармонически помехи с частотами, кратными промышленной частоте 50 Гц (они, как известно, присутствуют в токе РПН).

В результате, после умножения на 2 получается текущее мгновенное значение реактивной мощности:

q(t) = Ub(t) .                    (2)

Поскольку амплитуда опорного напряжения - величина постоянная, то данный сигнал по форме повторяет реактивную составляющую тока b(t), что является необходимым условием для работы регулятора системы управления СТК. Но как показано выше, по формуле (1), для компенсации колебаний напряжения сети этого условия недостаточно, следует еще вводить в сигнал управления регулятором составляющую тока, пропорциональную производной активной составляющей тока, т.е. (da/dwt) (текущее время безразмерно как для аналоговой реализации дифференциатора, так и для цифровой реализации).

Авторами предложено следующее: для того, чтобы на выходе ДРМ получить сигнал вида формулы (1), необходимо ток i(t) на входе умножителя ДРМ продифференцировать, т.е. пропустить через дифференциатор, который в простейшем случае может быть выполнен в виде операционного усилителя DA с отрицательной обратной связью через резистор R, на инвертирующий вход которого входной сигнал поступает через конденсатор С, а неинвертирующий вход которого подключен к общей шине («нулевой точке») (фиг.2). В этом случае сигнал на входе умножителя будет иметь вид производной функции тока i(t), причем производная берется по безразмерному относительному времени wt:

w(di(t)/dtw) = (da/dtw)wsinwt + awcoswt-(db/dtw)wcoswt + bw sinwt .

Обращаем внимание, что как постоянный коэффициент «w» сокращается.

Если этот сигнал перемножить с опорным напряжением вида u(t)=U sinwt, то получим на выходе умножителя сигнал мгновенной мощности:

p ( t ) 1 = 0,5 U ( d a / d t w ) 0,5 U ( d a / d w ) ( cos 2 w t ) + 0,5 U a ( sin 2 w t ) 0,5 U ( d b / d t w ) ( sin 2 w t ) + + 0,5 U b 0,5 U b ( cos 2 w t ) . Гармонические помехи с частотой, равной удвоенной частоте сети (так называемая методическая помеха), устраняются сглаживающим фильтром, как и все другие гармонически помехи с частотами, кратными промышленной частоте 50 Гц (они, как известно, присутствуют в токе РПН).

В результате, после умножения на 2 получается текущее мгновенное значение реактивной мощности

q(t) = U{b(t) + (da/dtw)}                     (3)

Поскольку амплитуда опорного напряжения - величина постоянная, то данный сигнал по форме повторяет не только реактивную составляющую тока b(t) (как у аналогов), что является необходимым условием для работы регулятора системы управления СТК, но и составляющую производной активного тока, что согласно формуле (1) является достаточным условием для работы регулятора системы управления СТК.

Из сравнения формул (2) и (3) преимущество предложенного решения становится очевидным: к стационарной составляющей реактивной мощности b(t), что широко известно, мы добавляем динамическую составляющую реактивной мощности, которая представляет собой функцию, являющуюся производной от активной мощности.

Техническим результатом заявляемого изобретения является повышение эффективности работы датчика реактивной мощности за счет измерения не только реактивной составляющей тока нагрузки, но и измерения производной ее активной составляющей тока, являющейся по своей природе реактивной мощностью динамического режима нагрузки, что повышает в целом точность компенсации (подавления) с помощью СТК колебания напряжения в сети с РПН, вызывающих фликер.

Технический результат достигается тем, что датчик реактивной мощности резкопеременной нагрузки, содержащий умножитель сигналов тока данной фазы РПН сети и опорного синусоидального напряжения, каскадно включенные режекторные фильтры, число которых определяется допустимой погрешностью от действия дискретных гармоник выходного сигнала умножителя, а их частоты кратны частоте напряжения сети, подключенные к выходу умножителя, фильтр низкой частоты, подключенный к выходу последнего режекторного фильтра каскада, и фазовый корректор, соединенный с выходом фильтра низкой частоты, согласно изобретению дополнительно содержит дифференциатор, ко входу которого подключен сигнал тока, а выход подключен к токовому входу умножителя, при этом вектор опорного напряжения умножителя синфазен вектору напряжения данной фазы нагрузки.

При этом дифференциатор выполнен в виде операционного усилителя DA с отрицательной обратной связью через резистор R, на инвертирующий вход которого токовый сигнал поступает через конденсатор С, а неинвертирующий вход которого подключен к общей шине («нулевой точке»)

Заявляемое изобретение поясняется следующими фигурами.

Фиг.1 - функциональная схема заявляемого устройства.

Фиг.2 - принципиальная электрическая схема дифференциатора.

Заявляемый датчик реактивной мощности (фиг.1) содержит умножитель 1, умножающий сигнал тока данной фазы нагрузки сети и опорного напряжения, вектор которого синфазен вектору данной фазы нагрузки; набор режекторных фильтров 2, каскадно подключенных к выходу умножителя 1; фильтр 3 низкой частоты, вход которого соединен с выходом последнего каскада режекторных фильтров; фазовый корректор 4, соединенный с выходом фильтра 3 низкой частоты.

К входу умножителя 1 подключен дифференциатор 5. Дифференциатор 5 может быть реализован по схеме (фиг.2) и выполнен в виде операционного усилителя DA с отрицательной обратной связью через резистор R, на инвертирующий вход которого входной сигнал поступает через конденсатор С, а неинвертирующий вход которого подключен к общей шине («нулевой точке») (фиг.2).

Дифференциатор, как и датчик в целом, может быть выполнен в цифровой форме с помощью программных средств, которые являются объектом самостоятельной защиты.

Фазовый корректор 4 может быть выполнен аналогично [3], в виде набора последовательно соединенных сглаживающе-форсирующих звеньев, каждое из которых состоит из операционного усилителя, неинвертирующий вход которого через последовательную RC-цель соединен с общей точкой, а через параллельную RC-цель с выходной клеммой операционного усилителя, являющейся выходом сглаживающе-форсирующего звена, входом которого является неинвертирующий вход операционного усилителя.

Фазовый корректор может быть также выполнен аналогично [1, 2] состоящим из сумматора и фильтра высокой частоты, причем сумматор суммирует входной сигнал фазового корректора с выходным сигналом фильтра высокой частоты, вход которого также соединен со входом фазового корректора, а выход сумматора является выходом фазового корректора.

Приведенные примеры выполнения фазового корректора не являются исчерпывающими, они даны для лучшего понимания заявляемого технического решения.

Работа заявляемого датчика реактивной мощности резкопеременной нагрузки аналогична работе датчика реактивной мощности РПН по патенту-прототипу №2081494 и подробно описана в указном патенте [3].

Таким образом, введение дифференциатора на входе умножителя дает новую функцию повышения динамической точности компенсации (подавления) не только реактивной мощности нагрузки, но дополнительно тех колебаний напряжения сети, вызывающих фликер, которые формируются активной составляющей тока нагрузки, изменяющейся с высокой скоростью

Источники информации.

1. Заявка Франции № 2562674, кл. J05F 1/70. Опубликовано: 1985.

2. Заявка ЕПВ № 0161451, кл. H02J 3/18. Опубликовано: 1985.

3. Патент РФ №2081494 Датчик реактивной мощности резкопеременной нагрузки для управления компенсатором реактивной мощности. Опубликовано: 10.06.1997, прекратил действие - наиболее близкий аналог.

1. Датчик реактивной мощности резкопеременной нагрузки, содержащий умножитель сигналов тока данной фазы РПН сети и опорного синусоидального напряжения, каскадно включенные режекторные фильтры, число которых определяется допустимой погрешностью от действия дискретных гармоник выходного сигнала умножителя, а их частоты кратны частоте напряжения сети, подключенные к выходу умножителя, фильтр низкой частоты, подключенный к выходу последнего режекторного фильтра каскада, и фазовый корректор, соединенный с выходом фильтра низкой частоты, отличающийся тем, что дополнительно содержит дифференциатор, к входу которого подключен сигнал тока, а выход подключен к токовому входу умножителя, при этом вектор опорного напряжения умножителя синфазен вектору напряжения данной фазы нагрузки.

2. Датчик реактивной мощности резкопеременной нагрузки по п.1, отличающийся тем, что дифференциатор выполнен в виде операционного усилителя DA с отрицательной обратной связью через резистор R, на инвертирующий вход которого токовый сигнал поступает через конденсатор С, а неинвертирующий вход которого подключен к общей шине («нулевой точке»).



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области электротехники, в частности к устройствам компенсации реактивной мощности в сетях переменного тока высокого напряжения, и может быть использовано на подстанциях воздушных линий передач с установленными на них шунтирующими реакторами и батареями статических конденсаторов.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано и может быть использовано в силовой электронике. .

Изобретение относится к электротехнике и предназначено для компенсации реактивной мощности трехфазных потребителей, преимущественно промышленных предприятий. .

Изобретение относится к электротехнике, в частности к системам электроснабжения, и может быть использовано при создании трансформаторных подстанций с высокой эффективностью потребления и использования электроэнергии и стабильным напряжением у потребителей.

Изобретение относится к области электроэнергетики, а именно к устройствам компенсации реактивной мощности в сетях переменного тока. .

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано для автоматической компенсации емкостных токов замыкания на землю в электрических сетях 6-35 кВ путем воздействия на индуктивность дугогасящего реактора.

Изобретение относится к электротехнике, в частности к преобразовательной технике, и может быть использовано в автономных трехфазных электроэнергетических сетях. .

Изобретение относится к электротехнике, в частности к преобразовательной технике, и может быть использовано для компенсации реактивной мощности в автономных трехфазных электроэнергетических сетях.

Использование: в области электротехники. Технический результат заключается в повышении качества электрической энергии за счет исключения в сетевом токе гармонических составляющих, генерируемых нелинейной нагрузкой без применения дополнительных силовых фильтрующих LC-цепей. Согласно способу измеряют мгновенные значения трехфазного тока сети, выделяют выбранные гармонические составляющие этого тока, производят пофазное сложение данных гармонических составляющих, формируют токи коррекции для каждой фазы сетевого тока, содержащие выделенные гармонические составляющие и имеющие фазовый сдвиг 180 электрических градусов, и, выдавая в каждую фазу соответствующие токи, добиваются компенсации гармонических составляющих сетевого тока. 1 ил.

Изобретение относится к электроэнергетике, в частности к устройствам фильтрации и компенсации (УФК) в тяговой сети переменного тока системы 25 кВ и 2×25 кВ. Устройство фильтрации и компенсации системы тягового электроснабжения содержит последовательно соединенные главный выключатель с замыкающим блок-контактом и пультом управления на его включение, первый реактор и первую секцию конденсаторов, вторую секцию конденсаторов с параллельно включенным вторым реактором, и третью секцию конденсаторов с третьим реактором и демпфирующим резистором, подключенным между точкой соединения второй и третьей секцией конденсаторов и рельсом. В схему устройства введен контактор с приводом, включенный между третьим реактором и рельсом, а цепь включения контактора соединяет пульт управления с его приводом через замыкающий блок-контакт главного выключателя. Технический результат - повышение эффективности снижения бросков тока и напряжения при одновременном упрощении устройства. 1 ил.

Изобретение относится к электротехнике, а именно к устройствам с использованием полупроводниковых приборов для передачи по кабелю на подводный объект электрической энергии, которая, в частности, применяется для зарядки электрической аккумуляторной батареи, установленной на этом подводном объекте. Технический результат заключается в улучшении технико-экономических показателей, увеличении коэффициента связи между обмотками трансформатора повышенной частоты, улучшении электромагнитной совместимости трансформатора повышенной частоты и других элементов устройства, снижении пульсации выходного напряжения устройства до допустимого уровня, а также повышении качества электроэнергии, получаемой от устройства потребителями электроэнергии подводного объекта. Для этого заявленное устройство (варианты) содержит следующие основные элементы, установленные на судне-носителе в блоке инвертора: однофазный автономный инвертор напряжения повышенной частоты, блок управления этим инвертором, входной конденсатор и первичную обмотку трансформатора повышенной частоты, а также расположенные на подводном объекте в блоке выпрямителя вторичную обмотку трансформатора, однофазный мостовой неуправляемый выпрямитель, сглаживающий реактор и выходной конденсатор, при этом обмотки трансформатора повышенной частоты снабжены в первом варианте плоскими магнитными экранами, а во втором - чашечными сердечниками и центральными стержнями. 2 н.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к электрическим сетям и предназначено для повышения коэффициента полезного действия воздушной линии электропередачи, а также качества электроэнергии, отпускаемой сельскохозяйственным потребителям. Технический результат заключается в снижении потерь активной мощности, электроэнергии и потерь напряжения в воздушной электрической сети, что повысит коэффициент полезного действия воздушной линии электропередачи, а также качество электроэнергии, отпускаемой сельскохозяйственным потребителям. Мачтовая электростанция-компенсатор содержит синхронный генератор, присоединяемый к воздушной линии электропередач через управляемый разъединитель, и газовый двигатель внутреннего сгорания, установленные на АП-образной опоре виброустойчивого исполнения. Разъединитель выполнен с индивидуальным ручным приводом. Электростанция снабжена устройствами управления и контроля параметров воздушной линии электропередачи, а также выключателем синхронного генератора, клапаном подачи газа и фрикционной муфтой сцепления, имеющими индивидуальные электромагнитные приводы, активизируемые устройством управления. Фрикционная муфта сцепления связывает или разъединяет валы синхронного генератора и газового двигателя внутреннего сгорания. 1 ил.

Изобретение относится к области электротехники и может найти применение на электрических подстанциях, требующих компенсации реактивной энергии и плавки гололеда на воздушных линиях электропередачи. Техническим эффектом изобретения является минимизация количества выключателей, необходимых для перехода из режима компенсации в режим управляемой плавки гололеда и обратно. Устройство содержит двунаправленные высоковольтные тиристорные вентили (1, 2, 3), последовательно с которыми соединены реактивные элементы (дроссели или конденсаторы) (4, 5, 6). Переключение с режима компенсации реактивной мощности на режим плавки гололеда производится с помощью двух выключателей (7, 8). Для этого точки соединения реактивных элементов (4, 5, 6) и тиристорных вентилей (1, 2, 3) подсоединены к трехфазной питающей сети А, В, С, свободные выводы указанных вентилей (1, 2, 3) через контакты первого выключателя (7) соединены по схеме «треугольник» со свободными выводами реактивных элементов (4, 5, 6), а через контакты второго выключателя (8) - с проводами воздушной линии для плавки гололеда. 2 ил.

Изобретение относится к области электротехники и может найти применение на электрических подстанциях, требующих плавки гололеда на воздушных линиях электропередачи и компенсации реактивной мощности. Техническим эффектом изобретения является упрощение организации и сокращение продолжительности процесса плавки с одновременным уменьшением количества дополнительного коммутационного оборудования. Комбинированная установка содержит два трехфазных мостовых преобразователя на полностью управляемых полупроводниковых вентилях, шунтированных встречно включенными диодами, конденсаторную батарею на стороне постоянного тока преобразователей, первый трехполюсный выключатель и два последовательно соединенных трехфазных дросселя, параллельно одному из которых подсоединен второй трехполюсный выключатель - на стороне переменного тока. При плавке гололеда первый преобразователь работает в режиме управляемого выпрямителя, а второй в режиме автономного инвертора напряжения, к выходу которого через третий трехполюсный выключатель подсоединены провода воздушной линии, замкнутые на противоположном конце, для одновременной плавки гололеда на них переменным током низкой частоты, при которой индуктивная составляющая сопротивления проводов практически не оказывает влияния на эффективную величину тока плавки. 1 ил.

Изобретение относится к области электротехники и может найти применение на электрических подстанциях, требующих компенсации реактивной мощности и плавки гололеда на воздушных линиях электропередачи. Технический результат - сокращение продолжительности процесса плавки с одновременным уменьшением количества дополнительного коммутационного оборудования. Установка содержит трехфазный мостовой преобразователь на полностью управляемых полупроводниковых вентилях, шунтированных встречно включенными диодами, конденсаторную батарею на стороне постоянного тока, первый трехполюсный выключатель и два последовательно соединенных трехфазных дросселя, параллельно одному из которых подсоединен второй трехполюсный выключатель, - на стороне переменного тока. По первому варианту конденсаторная батарея в режиме компенсации реактивной мощности соединена контактами третьего трехполюсного выключателя, разомкнутыми в режиме плавки гололеда, с эмиттерными (коллекторными) выводами вентилей преобразователя, которые в этом режиме посредством четвертого трехполюсного выключателя соединены с проводами воздушной линии для управляемой плавки гололеда переменным током. По второму варианту конденсаторная батарея в режиме компенсации реактивной мощности контактами третьего и четвертого трехполюсных выключателей, разомкнутыми в режиме плавки гололеда, соединена с эмиттерными и коллекторными выводами вентилей преобразователя, которые в этом режиме посредством пятого и шестого трехполюсных выключателей соединены с проводами двух воздушной линии для одновременной управляемой плавки на них гололеда переменным током. 2 н.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение предназначено для повышения коэффициента мощности потребителей, в частности электроподвижного состава переменного тока с зонно-фазовым регулированием напряжения. Технический результат заключается в максимальном повышении коэффициента мощности км электровоза до 0,95 за счет учета как фазового угла сдвига φ (на 0,03), так и коэффициента ν искажения формы потребляемого тока (на 0,08). Для этого заявленное изобретение содержит трансформатор напряжения, нагрузку, источник реактивной мощности, представляющий собой последовательно соединенные индуктивность L, емкость С и два встречно-параллельно включенных тиристора, датчик напряжения и датчик тока, блок синхронизирующих импульсов, блок управления, блок импульсно-фазового управления, блок вычисления заданного тока, блок вычисления фактического тока и элемент сравнения. 3 ил.

Изобретение относится к области электротехники и может использоваться в качестве управляемых систем регулирования, автоматической стабилизации напряжения и компенсации реактивной мощности в высоковольтных электрических сетях без ограничения класса напряжения. Технический результат - повышение эффективности и надежности. В статическом компенсаторе регулируемая индуктивность представляет собой двухобмоточный трансформатор с регулятором насыщения магнитопровода, причем номинальное входное сопротивление трансформатора от полутора до шести раз превышает сумму приведенных к номинальному напряжению индуктивных сопротивлений его обмоток, устройство фильтрации высших гармоник выполнено в виде фильтрокомпенсирующего устройства, номинальная мощность которого составляет от одной десятой до половины номинальной мощности батареи конденсаторов, а сумма номинальных мощностей фильтрокомпенсирующего устройства и батареи конденсаторов равна номинальной мощности трансформатора. 2 ил.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в устройстве и способе управления, используемых при шунтировании блоков питания. Технический результат - уменьшение пульсации выходного напряжения. Способ управления при шунтировании блока питания включает в себя: измерение первого трехфазного выходного электрического сигнала; вычисление соответственно составляющих первых прямой и обратной последовательностей первого трехфазного выходного электрического сигнала; формирование заданных составляющих прямой и обратной последовательностей фаз, чтобы соответственно выполнить автоматическую компенсацию составляющих первых прямой и обратной последовательностей, таким образом, выводя составляющие вторых прямой и обратной последовательностей; сложение вторых составляющих прямой и обратной последовательностей и вывод второго трехфазного выходного электрического сигнала в заданном режиме. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 10 ил.

Изобретение относится к электротехнике и предназначено для регулирования реактивной мощности резкопеременных нагрузок

Наверх