Способ определения обрабатываемости на станках чугуна с вермикулярным графитом



Способ определения обрабатываемости на станках чугуна с вермикулярным графитом
Способ определения обрабатываемости на станках чугуна с вермикулярным графитом
Способ определения обрабатываемости на станках чугуна с вермикулярным графитом
Способ определения обрабатываемости на станках чугуна с вермикулярным графитом
Способ определения обрабатываемости на станках чугуна с вермикулярным графитом
Способ определения обрабатываемости на станках чугуна с вермикулярным графитом
Способ определения обрабатываемости на станках чугуна с вермикулярным графитом
Способ определения обрабатываемости на станках чугуна с вермикулярным графитом

 


Владельцы патента RU 2509820:

СКАНИА СВ АБ (SE)

Изобретение относится к металлургии, в частности к ковшевой обработке чугуна, и может быть использовано для получения машиностроительных отливок, подвергающихся последущей механической обработке. Способ включает: установление соотношения между способностью к резанию и содержанием карбидстабилизирующих элементов в чугуне с вермикулярным графитом, причем это соотношение определяется эмпирически из измеренной способности к резанию и измеренных содержаний карбидстабилизирующих элементов на множестве образцов чугуна с вермикулярным графитом, обеспечение чугуна с вермикулярным графитом, определения содержания карбидстабилизирующих элементов в чугуне с вермикулярным графитом, определения величины способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом на основе данного соотношения и содержаний карбидстабилизирующих элементов в чугуне с вермикулярным графитом, определения по меньшей мере одного первого заданного опорного значения для способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом для крупносерийной механосборки, классификации способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом из сравнения величины его способности к резанию с первым заданным опорным значением. Изобретение позволяет получить чугун с вермикулярным графитом с оптимальной способностью к резанию при благоприятной стоимости. 22 з.п. ф-лы, 5 табл., 7 ил.

 

Область техники

Настоящее изобретение относится к способу определения способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом в соответствии с преамбулой п.1 формулы.

Уровень техники

Автомобильная промышленность стоит перед лицом непрерывно усиливающейся потребности в более эффективных двигателях с меньшим выбросом в окружающую среду. Одним способом достижения более чистого сгорания является использование более высокого давления сгорания в дизельных двигателях, но это влечет более точные требования к материалам блока цилиндров и головок цилиндров. Прочностные характеристики традиционно доминирующего материала, серого чугуна, недостаточны, чтобы выдержать нагрузки, которым будет подвергаться материал в дизельных двигателях будущих поколений. Поэтому многие автомобилестроительные компании переходят на применения чугуна с вермикулярным графитом в дизельных двигателях. Чугун с вермикулярным графитом, обозначаемый кратко ЧВГ, имеет по меньшей мере на 45%-75% более высокую твердость, чем серый чугун, и в два раза большую усталостную прочность. Компоненты двигателей, сделанные из ЧВГ, уже производятся в настоящее время различными производителями автомобилей.

Получение чугуна с вермикулярным графитом включает применение лома, содержащего элементы, которые могут привести к присутствию в материале карбидов, так называемые карбидстобилизирующие элементы. Примерами таких элементов в чугуне с вермикулярным графитом являются молибден (Mo), хром (Cr) и марганец (Mn). Карбидстобилизирующие элементы: хром и марганец, естественным образом встречаются в ломе, который плавят и используют в производстве чугуна с вермикулярным графитом. Молибден является легирующим элементом, который добавляют, чтобы придать ЧВГ большую прочность при высоких температурах.

При применении чугуна с вермикулярным графитом в производстве возникает проблема, что карбиды, образованные хромом, марганцем и молибденом, снижают его способность к резанию. Следовательно, высокие содержания карбидстобилизирующих элементов влекут за собой низкую способность к резанию и приводят к низкой производительности и высокой стоимости станочной обработки. Кроме того, чугун с вермикулярным графитом с низким содержанием карбидстобилизирующих элементов является дорогостоящим, так как должен использоваться более чистый лом, что приводит к высокой закупочной стоимости чугуна с вермикулярным графитом. Одной задачей для применения чугуна с вермикулярным графитом в производстве является обеспечить ЧВГ, который имеет хорошую способность к резанию при благоприятной стоимости, как это раскрыто в SU 1766962 C21C 1/10, 07.10.1992.

Поэтому целью изобретения является разработка способа легкого и надежного определения способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом на основе содержания в нем карбидстобилизирующих элементов.

Следующей целью изобретения является также создание как можно более дешевого способа классификации ЧВГ для оптимальной способности к резанию.

Суть изобретения

Согласно изобретению эта цель достигнута способом определения способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом, характеризующимся следующими этапами:

- установление соотношения между способностью к резанию и содержанием карбидстобилизирующих элементов в чугуне с вермикулярным графитом, причем это соотношение определяется эмпирически из измеренной способности к резанию и измеренных содержаний карбидстобилизирующих элементов на множестве образцов чугуна с вермикулярным графитом;

- обеспечение чугуна с вермикулярным графитом;

- определение содержания карбидстобилизирующих элементов в чугуне с вермикулярным графитом;

- определение величины способности к резанию полученного чугуна с вермикулярным графитом на основе упомянутого соотношения и содержаний карбидстобилизирующих элементов в чугуне с вермикулярным графитом.

Способ позволяет легко и надежно определить способность к резанию в имеющемся чугуне с вермикулярным графитом, что дает большие преимущества в промышленном производстве деталей из чугуна с вермикулярным графитом путем обработки на металлорежущих станках, так как способ позволяет легко выбирать чугуны с вермикулярным графитом, являющиеся оптимальными для целей производства. Таким образом, способ способствует очень рентабельному производству при обработке чугуна с вермикулярным графитом на металлорежущих станках.

Способ может также содержать этапы:

- определения по меньшей мере одного первого заданного опорного значения для способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом;

- классификации способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом из сравнения величины его способности к резанию с заданным опорным значением.

Согласно одной альтернативе, полученная способность к резанию чугуна с вермикулярным графитом классифицируется как подходящая для производства, если полученная величина способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом выше, чем заданное опорное значение.

Согласно одной альтернативе, способ содержит этап:

- определения по меньшей мере одного второго опорного значения для способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом, в соответствии с чем способность к резанию чугуна с вермикулярным графитом классифицируется как очень подходящая для производства, если величина его способности к резанию выше, чем второе опорное значение.

Способность к резанию определяется преимущественно как ресурс стойкости инструмента при обработке чугуна с вермикулярным графитом на обрабатывающих станках со снятием стружки, предпочтительно при фрезеровании.

Ресурс стойкости инструмента определяется преимущественно как максимальный косой износ инструмента.

Соотношение для способности к резанию основано преимущественно на модели, которая включает в себя соотношения между содержаниями карбидстобилизирующих элементов в чугуне с вермикулярным графитом.

Согласно одной альтернативе, модель основана на линейных соотношениях, перекрестных соотношениях и квадратичных соотношениях между содержаниями карбидстобилизирующих элементов.

Согласно первому варианту осуществления, принято соотношение:

Ресурс стойкости инструмента в минутах = 27-50*Mo-186*Cr+127*Mn-146*Mn2+146*Cr*Mo+151*Cr*Mn.

Таким образом, способность к резанию, выраженная как ресурс стойкости инструмента, может быть определена очень точно, будучи основана на большом числе соотношений между карбидстобилизирующими элементами.

Согласно одной альтернативе, модель основана на линейных соотношениях между содержаниями карбидстобилизирующих элементов в чугуне с вермикулярным графитом.

Согласно второму варианту осуществления, принято соотношение:

Ресурс стойкости инструмента в минутах = 57,20-18,46*Mn-80,90*Cr-38,98*Mo.

Это соотношение легко применять, так как оно основано на линейной модели.

Согласно третьему варианту осуществления, принято соотношение:

Ресурс стойкости инструмента = 1-(0,32±0,21)*Mn-(1,41±0,39)*Cr-(0,68±0,31)*Mo, где ресурс стойкости инструмента нормирован.

То, что это соотношение является нормированным, устраняет внешние источники ошибок, например, из-за изменения требований к механообработке или из-за систематических погрешностей измерения.

Карбидстобилизирующие элементы предпочтительно включают по меньшей мере марганец, молибден и хром.

Целесообразно, если содержания карбидстобилизирующих элементов в чугуне с вермикулярным графитом следующие:

Mn: 0,1-0,8 вес.%, Cr 0-0,2 вес.%, Mo 0-0,3 вес.%

Предпочтительно, содержания карбидстобилизирующих элементов в чугуне с вермикулярным графитом следующие:

Mn: 0,4-0,8 вес.%, Cr 0-0,2 вес.%, Mo 0-0,3 вес.%

Описание чертежей

Фигура 1: Схематическая иллюстрация места измерения износа инструмента, выраженного как косой износ.

Фигура 2: Схематическая иллюстрация образца, используемого в способе согласно изобретению.

Фигура 3: Гистограмма коэффициентов, показывающая соотношения между карбидстобилизирующими элементами и ресурсом инструмента с учетом перекрестных соотношений и квадратичных соотношений.

Фигура 4: Гистограмма коэффициентов, иллюстрирующая статистически значимые соотношения между карбидстобилизирующими элементами и ресурсом инструмента с учетом перекрестных соотношений и квадратичных соотношений.

Фигура 5: Диаграмма, показывающая значения R2 и Q2 для соотношений с фигуры 4.

Фигура 6: График, сравнивающий ресурс стойкости инструмента, рассчитанный по уравнению согласно первому варианту осуществления изобретения, с измеренными средними значениями ресурса стойкости инструмента для испытуемых материалов.

Фигура 7: График, сравнивающий ресурс стойкости инструмента, рассчитанный по уравнению согласно третьему варианту осуществления изобретения, с измеренными нормированными средними значениями ресурса стойкости инструмента для образцов материалов.

Определения

Выражение "способность к резанию" в настоящей патентной заявке означает меру того, насколько легко или трудно обработать материал инструменте со снятием стружки. Способность к резанию материала выражается преимущественно как ресурс стойкости инструмента, сила резки, однородность поверхности или форма стружки. Согласно одному предпочтительному варианту настоящего изобретения, способность к резанию выражена как ресурс стойкости инструмента.

Термин "ресурс стойкости инструмента" в настоящей патентной заявке означает период времени, в течение которого инструмент, например, резец, сделанный из спеченного твердого металла (TC) для сверления, фрезерования или другой обработки на металлорежущих станках, может активно использоваться, прежде чем он достигнет заданного предела износа.

Природа краевого износа при металлорежущей обработке может меняться в зависимости от различных коэффициентов нагрузки, которым подвергается инструмент. Наиболее распространенными типами износа являются абразивный, диффузионный, окислительный, усталостный и адгезионный износ (Berglund et al., 2006). Косой износ является наиболее часто измеряемым механизмом износа (Stjernstoft, 2004).

Измерение косого износа режущей кромки инструмента при механообработке включает измерение абразивного износа на кромке инструмента vB в мм, согласно Stjernstoft, 2004 и Berglund et al., 2006. Фигура 1 показывает инструмент для режущей обработки на виде спереди и виде сбоку. Пунктирная линия на рисунке справа показывает зону, которая подверглась износу. Изображение слева показывает, где производится измерение косого износа. Если износ инструмента измерен как косой износ режущей кромки, заданный максимальный допустимый износ выражается как vB в мм.

Описание изобретения

Образцы материала были приготовлены из 17 чугунов с вермикулярным графитом (ЧВГ-материалы) с разным уровнем содержания Mn, Cr и Mo.

Образцы отливали, чтобы получить опытные образцы размерами 350*120*49 мм, смотри фигуру 2, схематически показывающую опытные образцы. Корку отливки с образцов удаляли путем продольного фрезерования их нижней, верхней и боковых поверхностей. Это делалось, чтобы получить желаемые размеры после отливки и чтобы достичь более однородной микроструктуры, так как микроструктура корки отливки отличается от микроструктуры остального материала.

После этого опытные образцы из 17 разных ЧВГ-материалов обрабатывали на станке. Чтобы обеспечить достаточную статистическую значимость, было обработано также два дополнительных образца ЧВГ-материала 17. Эти образцы обозначены номерами 18 и 19. Для каждого материала испытания на механообработку проводились дважды, таким образом, всего было проведено 19*2 испытаний на механообработку. Обработку проводили путем продольного фрезерования образцов, используя станок CoroMill 365 (R365-063Q22-S15H), снабженный тремя резцами марки K20W (R365-1505ZNE-KM K20W). Обработку проводили на многоцелевом фрезерном станке производства фирмы Mazak. Опытные образцы закрепляли с помощью магнитного стола.

Применялись следующие параметры резки: глубина резки (ap) 3 мм, скорость подачи (tz) 0,2 мм/зуб и скорость резания (vc) 200 м/мин. После ряда циклов обработки резцедержатель вынимали из фрезы и в микроскопе измеряли износ резки как максимальный косой износ [vB в мм]. Обработку и измерение косого износа повторяли до тех пор, пока среднее значение максимального косого износа трех резцов не достигало 0,3 мм, или в момент, когда у двух из трех резцов достигался максимальный косой износ 0,3 мм, который был принят за заданный, предельно допустимый износ резца. Когда косой износ достигал 0,3 мм, резцы считались износившимися. Измерялся ресурс стойкости инструмента, т.е. полное время, в течение которого проводится обработка, пока резец не будет изношен, и записывался для всех материалов. В таблице 1 представлены результаты механообработки.

Таблица 1
Результаты измерения ресурса стойкости инструмента
№ материала Ресурс стойкости инструмента, измерение 1
[мм]
Ресурс стойкости инструмента, измерение 1
[мм]
Средний ресурс стойкости инструмента
[мм]
1 52,5 49,9 51,2
2 47,9 45,0 46,4
3 38,3 40,1 39,2
4 37,4 38,7 38,0
5 24,1 23,8 23,9
6 17,0 24,7 20,9
7 23,7 26,0 24,9
8 22,5 22,6 22,6
9 40,2 38,0 39,1
10 33,3 29,4 31,4
11 32,9 30,6 31,7
12 25,9 24,3 25,1
13 30,1 28,3 29,2
14 18,5 18,6 18,5
15 24,0 24,5 24,2
16 15,6 15,6 15,6
17 42,5 36,3 39,4
18 41,6 40,0 40,8
19 41,6 39,7 40,8

Химический состав 17 материалов был измерен методом GD-OES (оптическая эмиссионная спектроскопия с тлеющим разрядом). Так как образцы 17, 18 и 19 имели одинаковый состав, при химическом анализе они считались одним и тем же материалом, номер 17. Таблица 2 показывает химический состав для 17 опытных образцов.

Результаты испытаний на механообработку и химические составы материалов использовались для установления эмпирических соотношений между способностью к резанию, выраженной как ресурс стойкости инструмента, и содержанием карбидстобилизирующих элементов в материале, согласно следующей процедуре.

Результаты испытаний на механообработку и химические составы материалов анализировались методом полнофакторного анализа по программе Modde от Umetrics (Umetrics, версия 7), чтобы установить соотношения между ресурсом инструмента и карбид-стабилизирующими элементами Mo, Cr и Mn.

Программа начинает со статистической модели и сравнивает различные уровни карбидстобилизирующих элементов в материале с результатами различных измерений, описанных выше. Анализ проводится программой, осуществляющей неоднократные вычисления, и статистическим анализом результатов испытаний на механообработку и химических составов материалов. Установленные в результате анализа соотношения между способностью к резанию и содержанием карбидстобилизирующих элементов позволяют подобрать коэффициенты в модели таким образом, чтобы модель как можно лучше описывала измеренные значения.

Согласно первой альтернативе, программа исходит из первой модели, смотри уравнение 1, которая учитывает линейные соотношения, перекрестные соотношения и квадратичные соотношения:

Ресурс стойкости инструмента = constant+a*Mo+b*Cr +c*Mn+d*Mo*Mn+e*Mo*Cr+f*Cr*Mn+g*Mo2+h*Cr2+i*Mn2

[уравнение 1]

Согласно второй альтернативе, программа исходит из второй модели, представленной уравнением 2 ниже, учитывающим только линейные соотношения:

Ресурс стойкости инструмента = constant+a*Mo+b*Cr+c*Mn

[уравнение 2]

Соотношения, анализируемые программой, можно описать разными способами. Легко и всеобъемлюще можно представить их в форме гистограммы коэффициентов, смотри, например, фигуру 3. Гистограмма коэффициентов позволяет заключить, какой из элементов имеет самый большой эффект, насколько этот эффект сравним с эффектом других элементов, и то, является ли этот эффект положительным или отрицательным. Можно также установить шкалу погрешностей коэффициента. Если величина ошибки больше, чем эффект, т.е., если шкала погрешностей проходит через ноль, соотношение не считается статистически достоверным с выбранным уровнем значимости 95%.

Фигура 3 показывает соотношения между карбидстобилизирующими элементами и ресурсом инструмента, когда применяется модернизированная модель согласно уравнению 1. Гистограмма показывает картину влияния с учетом перекрестных соотношений и квадратичных соотношений.

Как можно видеть из шкал погрешностей на фигуре 3, большинство коэффициентов имеет допустимые погрешности, превышающие эффект, т.е. их шкалы погрешностей пересекают ось координат, что означает, что эффект не обеспечивается с выбранным уровнем значимости. Эти коэффициенты удалялись из модели и принималась новая гистограмма коэффициентов. Фигура 4 показывает гистограмму коэффициентов для упрощенной модели. Эта модель показывает, кроме прочего, что Cr оказывает самый большой отрицательный эффект на ресурс стойкости инструмента.

Имеются разные способы оценки того, насколько хорошо вышеуказанная модель соответствует реальности (измеренным значениям). Наиболее распространенным и наиболее важным является величина R2. Величина R2 может варьироваться между 0 и 1, причем 1 означает, что модель идеально соответствует реальности. Другой важной величиной является Q2, которая описывает, насколько устойчива модель. Величина Q2 может меняться от 0 до 1, причем 1 соответствует надежной модели, не чувствительной к изменению данных. Q2 всегда чуть меньше, чем R2, и для хорошей модели разница между R2 и Q2 мала. Фигура 5 показывает усовершенствованную модель, хорошо согласующуюся с измеренными значениями. Она показывает, что для этой модели величина R2 составляет 0,94, а величина Q2 составляет 0,87.

Первый вариант осуществления использует результаты расчетов и указанный выше статистический анализ как основу для установления соотношения в форме уравнения того, как способность к резанию, выраженная как ресурс стойкости инструмента при обработке на металлорежущих станках, зависит от карбидстобилизирующих элементов Cr, Mo и Mn. Соотношение описывается уравнением 3 и содержит константу и члены, которые являются статистически значимыми, и коэффициенты перед ними:

Ресурс стойкости инструмента = 27-50*Mo-186*Cr+127*Mn-146*Mn2+146*Cr*Mo+151*Cr*Mn

[уравнение 3]

Тем же эмпирическим путем, как описано выше, второй вариант осуществления изобретения приходит к следующему соотношению. Соотношение согласно второму варианту осуществления было основано на линейной модели в соответствии с уравнением 2 и представлено уравнением 4 ниже:

Ресурс стойкости инструмента = 57,20-18,46*Mn-80,90*Cr-38,98*Mo

[уравнение 4]

Третий вариант осуществления получается при нормированном уравнении. Это делается, нормируя уравнение 4 и принимая во внимание нижний и верхний пределы коэффициентов, согласно уравнению 5:

Ресурс стойкости инструмента = C1+(min;max)*Mn+(min;max)*Cr+(min;max)*Mo

[уравнение 5]

Нормировка приводит к уравнению 6:

Ресурс стойкости инструмента = 1+(-053;-0,12)*Mn+(-1,81;-1,02)*Cr+(-0,99;-0,37)*Mo

[уравнение 6]

Коэффициенты в уравнении 6 были пересчитаны, чтобы меняться в соответствии с уравнением 7:

Ресурс стойкости инструмента = 1-(0,32±0,21)*Mn-(1,41±0,39)*Cr-(0,68±0,31)*Mo

[уравнение 7]

Это нормированное соотношение позволяет исключить внешние факторы ошибок, которые могли бы повлиять на результат, например, систематические ошибки измерения или изменения параметров механообработки из-за условий или наладочных параметров станка, использующихся для обработки.

Классификация способности к резанию

Чтобы позволить классифицировать чугун с вермикулярным графитом в соответствии с его способностью к резанию, были приняты опорные значения для пригодности различных чугунов с вермикулярным графитом для крупносерийной механообработки.

В соответствии с одной альтернативой, заданные опорные значения определялись на основе уравнения 7:

Ресурс стойкости инструмента = 1-(0,32±0,21)*Mn-(1,41±0,39)*Cr-(0,68±0,31)*Mo

[уравнение 7]

Все коэффициенты в уравнении 7 были взяты как их соответствующие средние значения. На основе этого предположения были определены опорные значения для пригодности чугунов с вермикулярным графитом для крупносерийной механообработки в отношении карбидстабилизирующих элементов (выраженной как ресурс стойкости инструмента) следующим образом:

Уровень 1: ресурс стойкости инструмента >0,81 Хорошо подходит для производства
Уровень 2: ресурс стойкости инструмента 0,68-0,80 Подходит для производства
Уровень 3: ресурс стойкости инструмента <0,67 Не подходит для производства

Согласно следующей альтернативе, можно также определить опорные значения для уравнений 3 и 4. Они могут быть определены путем измерения фактического ресурса стойкости инструмента, измеряемого при крупносерийной обработке чугунов с вермикулярным графитом, имеющих разные содержания карбидстабилизирующих элементов. После этого измеренные ресурсы инструмента оцениваются по трем уровням:

Уровень 1: Хорошо подходит для производства
Уровень 2: Подходит для производства
Уровень 3: Не подходит для производства

Следует подчеркнуть, что оценка ресурса стойкости инструмента как подходящего для крупносерийной обработки меняется с такими факторами, как режущий инструмент, цена режущего инструмента, параметры резки или другие типы металлорежущих станков. Поэтому вышеуказанные уровни должны корректироваться специалистами для преобладающих условий. В качестве примера можно указать, что при обработке резцами марки K20W на многоцелевом фрезерном станке производства Mazak ресурс стойкости инструмента более 40 минут рассматривается как очень подходящий для производства, ресурс стойкости инструмента от 40 до 20 минут считается подходящим для производства, и ресурс стойкости инструмента менее 20 минут считается не подходящим для производства.

При расчете опорных значений могут учитываться различные факторы, например, сюда могут входить материальные затраты. Можно применять различные весовые коэффициенты для ресурса стойкости инструмента или материальных затрат. Можно также принять ресурс стойкости инструмента статистически как среднее значение при обработке множества материалов с разными содержаниями карбидстабилизирующих элементов. Аналогично можно принять средние значения для затрат на дальнейшие материалы.

Примеры

Ниже изобретение описывается в отношении двух конкретных испытаний, проведенных с рассчитанными соотношениями, и измерений на реальных материалах.

Испытание 1

В первом испытании проводилось сравнение между измеренными ресурсами инструмента и ресурсами инструмента, рассчитанными по уравнению 3.

Расчет ресурса стойкости инструмента для соответствующих образцов 1-19 проводился путем подстановки содержаний карбид-стабилизирующих элементов Mo, Cr и Mn в уравнение 3. Затем рассчитанный ресурс стойкости инструмента сравнивался с ресурсом инструмента, измеренным для соответствующих образцов (смотри таблицу 1). Фигура 6 показывает очень хорошее соответствие между расчетными и измеренными ресурсами инструмента.

Испытание 2

Во втором испытании использовались две разные серии образцов для проведения сравнения между измеренными ресурсами инструмента и ресурсами инструмента, рассчитанными по уравнению 7.

Описанная ранее группа образцов материалов 1-19 (смотри таблицу 1) была дополнена второй серией из четырех добавочных образцов материалов, обозначенных номерами 20-23.

Были сделаны (отлиты) образцы материалов 20-23 и проанализированы таким же образом, как материалы 1-19, но они обрабатывались на другой машине, отличной от той, что использовалась для материалов 1-19. На этой машине работал также другой станочник. Станком, использованным для материалов 20-23, был Huller Hille nb-h 150. Измерение ресурса стойкости инструмента на образцах материалов проводилось аналогично измерению для образцов 1-19.

Таблица 3 показывает химический состав образцов материалов 20-23.

Таблица 3
Химический состав образцов материалов 20-23
Материал
C Si Mn S P Cr Ni Mo Cu Ti Sn Mg Cek
20 3,64 2,24 0,13 0,006 0,022 0,03 <0,050 <0,010 0,65 0,014 0,055 <0,010 4,21
21 3,63 2,27 0,34 0,007 0,022 0,05 <0,050 <0,010 0,69 0,014 0,067 <0,010 4,21
22 3,63 2,29 0,41 0,008 0,022 0,09 <0,050 0,03 0,69 0,014 0,062 <0,010 4,21
23 3,60 2,27 0,48 0,007 0,023 0,09 <0,050 <0,010 0,69 0,014 0,062 <0,010 4,18

Таблица 4 показывает измеренные ресурсы инструмента при обработке образцов материалов 20-23.

Таблица 4
Результаты измерения ресурса стойкости инструмента для образцов материалов 20-23
№ материала Ресурс стойкости инструмента, измерение 1
[мм]
Ресурс стойкости инструмента, измерение 1
[мм]
Средний ресурс стойкости инструмента
[мм]
20 30,5 30,5 30,5
21 30,5 28,4 29,5
22 31,8 31,4 31,6
23 27,3 24,5 25,9

Таблица 5 ниже показывает, что измеренные ресурсы инструмента в минутах для материалов 20-23 отличаются от результатов для материалов 1-19, которые имеют тот же состав. Это объясняется факторами систематических ошибок, вызванных использованием других станков для материала групп 1-19 и 20-23. Станок, использованный для группы 20-23, был настроен по иному, чем станок, использовавшийся для группы 1-19.

Чтобы учесть это, ресурсы инструмента для материалов 1-23 были рассчитаны следующим образом по нормированному уравнению 7, принимая все коэффициенты в уравнении 7 равными их средним значениям:

Ресурс стойкости инструмента = 1-0,32*Mn-1,41*Cr-0,68*Mo.

В таблице 5 ниже приведены результаты.

Ресурсы инструмента, измеренные для образцов 1-23, были затем нормированы относительно эталонных материалов 17* и 23. Как отмечалось ранее, первая группа содержала 17 отдельных образцов материалов, и материал 17 использовался еще дважды, чтобы обеспечить статистическую значимость, эти образцы обозначены номерами 18 и 19. Таким образом, эталонный материал 17* есть среднее значение измерений для материалов 17, 18 и 19.

Нормирование проводили, как описано ниже.

Для эталонных материалов 17* и 23 делались следующие предположения:

Расчетный ресурс стойкости инструмента = измеренный нормированный ресурс стойкости инструмента

Затем рассчитывали нормированный измеренный ресурс стойкости инструмента для каждого материала 1-23 следующим образом:

Нормированный(x) = Измеренный(x)*[нормированный (эт.)/измеренный(эт.)]

Материалы 1-19 нормировали по отношению к материалу 17*, а материалы 20-22 - по отношению к материалу 23.

Результаты приведены в таблице 5.

Таблица 5
Измеренные и рассчитанные ресурсы инструмента для образцов материалов 1-23
Материал № Расчетный ресурс стойкости инструмента = 1-0,32Mn-1,41Cr-0,68Mo Средний расчетный ресурс стойкости инструмента [мин] Измеренный ресурс стойкости инструмента (нормированный)
1 0,84 51,2 0,82
2 0,77 46,4 0,74
3 0,70 39,2 0,63
4 0,65 38,0 0,61
5 0,57 23,9 0,38
6 0,46 20,9 0,33
7 0,44 24,9 0,40
8 0,36 22,6 0,36
9 0,72 39,1 0,63
10 0,65 31,4 0,50
11 0,57 31,7 0,51
12 0,53 25,1 0,40
13 0,48 29,2 0,47
14 0,36 18,5 0,30
15 0,33 24,2 0,39
16 0,24 15,6 0,25
17 0,64 39,4 0,63
17* (эт.) 0,64 40,1 0,64
18 0,64 40,8 0,65
19 0,64 40,2 0,65
20 0,92 30,5 0,84
21 0,82 29,5 0,81
22 0,72 31,6 0,87
23 (эт.) 0,72 25,9 0,71

На фигуре 7 значения измеренного нормированного ресурса стойкости инструмента приведены на графике как функция рассчитанных ресурсов инструмента, которые показаны также сплошной прямой, соответствующей условию "Расчетный ресурс стойкости инструмента = Измеренный ресурс стойкости инструмента". Как можно видеть из графика, разброс измеренных нормированных значений относительно сплошной линии незначителен, что показывает хорошее соответствие между измеренными и рассчитанными ресурсами инструмента даже для серий образцов, обработанных в других условиях.

Приведенное выше подробное описание частных вариантов осуществления изобретения имеет целью проиллюстрировать, но не ограничить изобретение. Очевидно, что описанные варианты осуществления могут комбинироваться, и что в рамках объема защиты приложенной формулы в изобретения могут вноситься различные изменения и модификации.

1. Способ определения способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом, включающий обеспечение чугуна с вермикулярным графитом, отличающийся этапами:
- установления соотношения между способностью к резанию и содержаниями карбидстабилизирующих элементов в чугуне с вермикулярным графитом, причем это соотношение определяется эмпирически из измеренной режущей способности и измеренных содержаний карбидстабилизирующих элементов на множестве образцов чугуна с вермикулярным графитом,
- определения содержания карбидстабилизирующих элементов в чугуне с вермикулярным графитом,
- определения величины способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом на основе данного соотношения и содержаний карбидстабилизирующих элементов в полученном чугуне с вермикулярным графитом,
- определения по меньшей мере одного первого заданного опорного значения для способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом для крупносерийной механосборки,
- классификации способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом из сравнения величины его способности к резанию с первым заданным опорным значением.

2. Способ по п.1, в котором способность к резанию приобретенного чугуна с вермикулярным графитом классифицируется как подходящая для производства, если величина способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом выше, чем первое заданное опорное значение.

3. Способ по п.2, включающий этапы:
- определения по меньшей мере одного второго заданного опорного значения для способности к резанию чугуна с вермикулярным графитом, в соответствии с чем способность к резанию чугуна с вермикулярным графитом классифицируется как очень подходящая для производства, если величина его способности к резанию выше, чем второе опорное значение.

4. Способ по любому из пп.1-3, в котором способность к резанию определена как ресурс стойкости инструмента при обработке чугуна с вермикулярным графитом на станке со снятием стружки.

5. Способ по п.4, в котором ресурс стойкости инструмента определен как максимальный косой износ инструмента.

6. Способ по любому из пп.1-3, в котором соотношение для режущей способности основано на модели, которая включает соотношения между содержаниями карбидстабилизирующих элементов в чугуне с вермикулярным графитом.

7. Способ по п.6, в котором модель основана на линейных соотношениях, перекрестных соотношениях и квадратичных соотношениях между содержаниями карбидстабилизирующих элементов.

8. Способ по п.4, в котором принято соотношение:
ресурс стойкости инструмента в минутах = 27-50·Mo-186·Cr+127·Mn-146·Mn2+146·Cr·Mo+151·Cr·Mn.

9. Способ по п.5 или 7, в котором принято соотношение:
ресурс стойкости инструмента в минутах = 27-50·Mo-186·Cr+127·Mn-146·Mn2+146·Cr·Mo+151·Cr·Mn.

10. Способ по п.6, в котором принято соотношение:
ресурс стойкости инструмента в минутах = 27-50·Mo-186·Cr+127·Mn-146·Mn2+146·Cr·Mo+151·Cr·Mn.

11. Способ по п.6, в котором модель основана на линейных соотношениях между содержаниями карбидстабилизирующих элементов в чугуне с вермикулярным графитом.

12. Способ по п.4, в котором принято соотношение:
ресурс стойкости инструмента в минутах = 57,20-18,46·Mn-80,90·Cr-38,98·Mo.

13. Способ по п.5, в котором принято соотношение:
ресурс стойкости инструмента в минутах = 57,20-18,46·Mn-80,90·Cr-38,98·Mo.

14. Способ по п.6, в котором принято соотношение:
ресурс стойкости инструмента в минутах = 57,20-18,46·Mn-80,90·Cr-38,98·Mo.

15. Способ по п.12, в котором принято соотношение:
ресурс стойкости инструмента в минутах = 57,20-18,46·Mn-80,90·Cr-38,98·Mo.

16. Способ по п.4, в котором принято соотношение:
ресурс стойкости инструмента = 1-(0,32±0,21)·Mn-(1,41±0,39)·Cr-(0,68±0,31)·Mo, причем ресурс стойкости инструмента нормирован.

17. Способ по п.5, в котором принято соотношение:
ресурс стойкости инструмента = 1-(0,32±0,21)·Mn-(1,41±0,39)·Cr-(0,68±0,31)·Mo, причем ресурс стойкости инструмента нормирован.

18. Способ по п.6, в котором принято соотношение:
ресурс стойкости инструмента = 1-(0,32±0,21)·Mn-(1,41±0,39)·Cr-(0,68±0,31)·Mo, причем ресурс стойкости инструмента нормирован.

19. Способ по п.12, в котором принято соотношение:
ресурс стойкости инструмента = 1-(0,32±0,21)·Mn-(1,41±0,39)·Cr-(0,68±0,31)·Mo, причем ресурс стойкости инструмента нормирован.

20. Способ по любому из пп.1-3, 5, 7, 8, 10-19, в котором карбидстабилизирующие элементы включают по меньшей мере марганец, молибден и хром.

21. Способ по п.4, в котором карбидстабилизирующие элементы включают по меньшей мере марганец, молибден и хром.

22. Способ по п.6, в котором карбидстабилизирующие элементы включают по меньшей мере марганец, молибден и хром.

23. Способ по п.9, в котором карбидстабилизирующие элементы включают по меньшей мере марганец, молибден и хром.



 

Похожие патенты:
Изобретение относится к металлургии, в частности к способам получения высокопрочных чугунов, и может быть использовано при изготовлении изделий с высокой прочностью, пластичностью, ударной вязкостью и хорошей обрабатываемостью.

Изобретение относится к поршневым двигателям, в частности к балансировочному валу поршневого двигателя. Уравновешивающий вал (1) включает опорную шейку (2), на которой уравновешивающий вал (1) установлен в подшипнике, участок (10), на котором зубчатое колесо (5) соединено с уравновешивающим валом без возможности проворота или на котором уравновешивающий вал (1) и зубчатое колесо (5) выполнены монолитно, и участок (8) дисбаланса, на котором расположен дисбаланс, причем зубчатое колесо выполнено из чугуна с шаровидным графитом с незакаленными зубьями (11).

Изобретение относится к области металлургии, в частности к получению отливок из высокопрочных чугунов с шаровидным графитом. .
Изобретение относится к металлургии, а именно к разработке радиационно стойкого аустенитного чугуна с шаровидным графитом, и может быть использовано для изготовления отливок корпусов контейнеров для хранения и транспортировки отработавшего ядерного топлива.

Изобретение относится к области литейного производства, в частности к износостойким чугунам с шаровидным графитом для производства мелющих элементов для смесеприготовительного оборудования, подвергающихся ударно-абразивному износу, например, при приготовлении асфальта и бетона.
Изобретение относится к области литейного производства, в частности к износостойким чугунам для производства деталей машин и оборудования, подвергающихся ударно-абразивному износу.
Изобретение относится к области литейного производства, в частности к износостойким чугунам для производства деталей машин и оборудования, подвергающихся ударно-абразивному износу, например деталей смесеприготовительной системы изготовления асфальта, бетона и т.п.
Изобретение относится к литейному производству, а именно к изысканию износостойкого чугуна с шаровидным графитом для производства деталей машин и оборудования, подвергающихся ударно-абразивному износу, например деталей цементно- и гипсоразмольного оборудования и т.п.

Изобретение относится к области литейного производства и, в частности, к износостойким чугунам с шаровидным графитом. .
Изобретение относится к области литейного производства и, в частности, к износостойким чугунам с шаровидным графитом. .
Изобретение относится к литейному производству, а именно к износостойким чугунам с шаровидным графитом для производства деталей машин и оборудования, подвергающих абразивному износу, например, футеровки смесителей и др. Износостойкий чугун с шаровидным графитом содержит, мас.%: углерод 2,8-4,0; кремний 1,5-3,5; марганец 4,0-6,0; никель 3,0-5,0; бор 0,06-0,40; ванадий 3,0-6,0; медь 0,2-0,8; алюминий 0,1-0,7; церий 0,02-0,20; магний 0,02-0,08; кальций 0,06-0,80; железо - остальное. Техническим результатом изобретения является повышение абразивной стойкости и твердости чугуна в литом состоянии. 2 табл.
Изобретение относится к литейному производству, а именно к изысканию износостойкого чугуна с шаровидным графитом для производства деталей, предназначенных для работы в условиях ударно-абразивного износа, в частности для изготовления литых мелющих шаров рудоразмольных мельниц. Износостойкий чугун с шаровидным графитом содержит, в мас.%: углерод 2,8-4,2, кремний 1,5-3,5, ванадий 0,2-0,8, медь 0,2-0,8, никель 2,0-5,0, марганец 0,2-1,6, магний 0,02-0,1, алюминий 0,1-0,5, церий 0,02-0,1, вольфрам 4,0-6,0, кальций 0,06-0,8, бор 0,06-0,40, хром 3,0-6,0 и железо. Техническим результатом изобретения является создание износостойкого чугуна с шаровидным графитом с повышенной твердостью и ударно-абразивной стойкостью в литом состоянии для работы в условиях ударно-абразивного износа.1 з.п. ф-лы, 2 табл.

Изобретение относится к черной металлургии, в частности к чугунам с шаровидным графитом и способам их изготовления, и может быть использовано, например, для изготовления деталей турбинного ветрового генератора, работающих в условиях низкой температуры. Чугун содержит, мас.%: от 3,5 до 4,0 С, от 1,7 до 2,3 Si, менее чем 0,2 Mn, менее чем 0,1 Cr, от 0,04 до 0,06 Mg, от 0,10 до 0,20 Cu, от 0,01 до 0,02 S, неизбежные примеси и железо - остальное. Способ получения чугуна включает модифицирование и литье расплавленного металла, при этом модифицирование осуществляют модифицирующим сплавом, содержащим серу, в две стадии, причем на первой стадии модифицирующий сплав, содержащий S, добавляют в расплав перед литьем, а на второй стадии модифицирующий сплав, содержащий S, добавляют в поток расплавленного металла во время литья. Изобретение направлено на сохранение превосходных механических свойств и высокой прочности чугуна при низкой температуре при значительном уменьшении его стоимости. 2 н. и 1 з.п. ф-лы, 2 пр., 4 табл., 2 ил.

Изобретение относится к области литейного производства. Форма выполнена тонкостенной из чугуна ферритного класса и получена литьем в песчано-бентонитовые формы. Чугун содержит, вес.%: углерод 3,0-3,6, кремний 2,0-2,7, марганец 0,1-0,4, молибден 0,2-0,8, ванадий 0,07-0,2, никель 0,3-1,0, медь 0,1-0,5, магний 0,015-0,04, алюминий 0,05-0,15, сера 0,00-0,025, фосфор 0,00-0,10, железо - остальное. Обеспечивается повышение теплопроводности и предела прочности форм. 2 н. и 1 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к составам высокопрочного хладостойкого чугуна для производства литых заготовок в условиях массового производства. Чугун содержит, мас. %: углерод 3,85-4,05, кремний 2,2-2,7, марганец до 0,06, хром до 0,05, магний 0,03-0,06, лантан 0,001-0,01, кальций 0,002-0,007, алюминий 0,003-0,01, цирконий 0,01-0,1, бор 0,005-0,007, серу до 0,022, фосфор до 0,03, железо - остальное. Техническим результатом изобретения является повышение ударной вязкости высокопрочного чугуна при отрицательных температурах. 2 табл.

Изобретение относится к металлургии, в частности к литейному производству, и может быть использовано при производстве отливок из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом. В способе при заполнении ковша в металлический расплав вводят смесь карбоната кальция, карбоната бария и ферросилиция 75%, а обработку сфероидизирующим модификатором осуществляют после заполнения ковша путем подачи трайб-аппаратом порошковой проволоки со сфероидизирующим модификатором ФСМг18, при этом количество каждого компонента упомянутой смеси и порошковой проволоки составляет 0,12-0,15% от веса обрабатываемого металлческого расплава. Изобретение позволяет повысить физико-механические свойства отливок из высокопрочного чугуна, при этом достигается повышение эффективности и обеспечение стабильности модифицирующего эффекта. 1 табл., 1 пр.

Изобретение относится к металлургии и литейному производству, в частности к способам получения высокопрочного чугуна с шаровидной формой графита, и может быть использовано при производстве средних и крупногабаритных отливок с толщиной стенки 50 мм и выше. Способ включает расплавление шихты в плавильном агрегате, значительный перегрев расплава до 1480-1520°С для осуществления модифицирования путем обработки его лигатурой, содержащей редкоземельные металлы, и магнийсодержащим модификатором, при этом модификатор и лигатуру кладут на дно ковша, прогретого до 750-800°С, послойно в виде слоя модификатора, присыпки в виде шлака магнитоактивного, последующего слоя лигатуры и заключительного слоя в виде чугуна дробленого со шлакообразующими добавками, а наполнение ковша расплавом осуществляют в промежуток времени от 1 до 1,50 мин, после чего выдерживают расплав чугуна в течение 8-9 мин. Изобретение обеспечивает стабильное получение шаровидной формы графита, снижает себестоимость за счет использования дешевых лигатур и снижает их расход за счет использования отходов доменного производства и чугуна дробленого со шлакообразующими добавками фракцией до 10 мм. 1 з.п. ф-лы, 1 пр., 3 табл., 1 ил.

Изобретение относится к металлургии и может быть использован для получения модифицированного чугуна с высокими качественными показателями. В способе используют пыль газоочистки электротермического производства кремния, содержащую компоненты в следующем соотношении, мас. %: SiO2 75÷95, SiC 4,0÷11,0, Ссвоб 3,0÷7,0, MgO 0,4÷1,2, Al2O3 0,5÷1,0, Fe2O3 0,3÷0,9, CaO 1,0÷2,0, прочее 0,8÷2,3, при этом массу модификатора, направляемого на модифицирование, поддерживают в пределах 0,05÷0,1% от массы расплава. Изобретение позволяет получить чугун с высокими прочностными свойствами при оптимальной его твердости, что улучшает обрабатываемость отливок, а также с достаточной однородностью механических свойств в сечениях отливок различной толщины. В результате значительно улучшается качество литья, снижается литейный брак по показателю “отбел”. 1 табл.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к способам получения алюминиевого чугуна с измельченной структурой из исходного, который используют при массовом производстве отливок. В способе осуществляют совместное расплавление исходного чугуна, кальцийсодержащего материала и алюмосодержащей лигатуры, при этом в качестве алюмосодержащей лигатуры используют быстро охлажденный ферроалюминий марки ФА-30, который добавляют в количестве, обеспечивающем содержание в готовом чугуне, мас.%: алюминия 20-25 и углерода 1,5-2,0, а кальцийсодержащий материал добавляют в количестве, обеспечивающем получение слоя покрывного шлака толщиной 3-5 мм, перед разливкой полученный расплав выдерживают при температуре 1570-1580°C в течение 5-10 минут. Изобретение позволяет получить алюминиевый чугун с улучшенными прочностными свойствами за счет измельчения его структурных составляющих. 2 з.п. ф-лы, 1 табл., 3 ил.
Наверх