Способ производства тончайшей жести



 


Владельцы патента RU 2511155:

Трайно Александр Иванович (RU)

Изобретение предназначено для повышения выхода годного при получении жести толщиной 0,05-0,16 мм из низкоуглеродистой стали в наклепанном состоянии заданной категории твердости HR30T. Способ включает горячую прокатку полос из низкоуглеродистой стали с регламентированными температурами конца прокатки и смотки, холодную прокатку и рекристаллизационный отжиг. Снижение разнотолщинности, неплоскостности и неравномерности твердости по длине полосы обеспечивается за счет того, что после отжига производят вторую холодную прокатку до заданной толщины жести, горячую прокатку ведут с температурой конца прокатки 860-890°С и смотки 670-690°С до толщины полосы, определяемой математической зависимостью. 1 з.п. ф-лы, 2 табл.

 

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при получении жести толщиной 0,05-0,16 мм из низкоуглеродистой стали в наклепанном состоянии с заданной категорий твердости HR30T.

Известен способ производства жести, включающий горячую прокатку полос из низкоуглеродистой стали марки 08пс с температурой смотки в рулоны 710-730°С, последующую холодную прокатку до толщины 0,20 мм, рекристаллизационный отжиг рулонов в колпаковой печи при температуре 760°С и дрессировку полос [1].

Недостатки известного способа состоят в том, что жесть имеет низкую и неравномерную твердость. Это снижает выход годного.

Известен способ производства жести с заданной твердостью из низкоуглеродистой стали, включающий горячую прокатку полос с температурой конца прокатки 880-920°С и температурой смотки 560-620°С, травление, холодную прокатку, непрерывный отжиг при температуре 735-755°С и дрессировку с удлинением полосы на 1,4-2,2% [2].

Недостатки известного способа состоят в том, что при холодной прокатке тончайшей жести за один передел полосы готовые полосы имеют повышенные неплоскостность и разнотолщинность. Это приводит к снижению выхода годного.

Ближайшим аналогом к предлагаемому изобретению является способ производства жести с заданной твердостью, включающий горячую прокатку полос из низкоуглеродистой стали 08пс с температурой смотки от 665 и до 695°С, травление, холодную прокатку до толщины 0,20 мм, многоступенчатый рекристаллизационный отжиг рулонов в колпаковой печи при температуре 640-670°С и последующую дрессировку с относительным обжатием 0,3-1,1% [3].

Недостатки известного способа состоят в том, что при его использовании для получения тончайшей жести (толщиной 0,05-0,16 мм) возрастает неплоскостность, разнотолщинность и неравномерность твердости по длине полос. Это приводит к снижению выхода годного.

Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении выхода годного.

Для решения технической задачи в известном способе производства тончайшей жести с заданной твердостью, включающем горячую прокатку полос из низкоуглеродистой стали с регламентированными температурами конца прокатки и смотки, холодную прокатку и рекристаллизационный отжиг, согласно изобретению после отжига производят вторую холодную прокатку до заданной толщины жести, горячую прокатку ведут с температурой конца прокатки 860-890°С и смотки 670-690°С до толщины полосы, определяемой по соотношению:

где Н0 - толщина полосы после первой холодной прокатки;

Н1 - заданная толщина жести;

ε=10,98+0,0028·HR30T2-0,35·HR30T - относительное обжатие при второй холодной прокатке;

HR30T - заданная твердость тончайшей жести.

В варианте реализации способа рекристаллизационный отжиг проводят в агрегате непрерывного отжига (АНО) при температуре 670-690°С.

Сущность изобретения состоит в следующем. При холодной прокатке горячекатаных полос из низкоуглеродистой стали происходит интенсивный наклеп деформируемого металла, что сопровождается его упрочнением и потерей технологической пластичности. Это приводит к образованию трещин по кромкам, повышенной неплоскостности и разнотолщинности тончайшей жести. Рекристаллизационный отжиг холоднокатаных полос в промежуточной толщине обеспечивает снятие наклепа и повышение пластических свойств низкоуглеродистой стали.

Поэтому при последующей повторной прокатке отожженных полос до конечной толщины 0,05-9,16 мм их разнотолщинность, неплоскостность и неравномерность твердости по длине снижаются.

После рекристаллизационного отжига низкоуглеродистая сталь наследует микроструктуру и свойства, приобретенные ей в процессе предшествующей горячей и холодной прокаток. Исходя из этого по результатам экспериментов были дополнительно определены оптимальные температуры конца прокатки Ткп=860-890° и смотки в рулон Тсм=670-690°С. При указанных температурах горячей прокатки и заданной толщине тончайшей жести Н1, по эмпирически определенным в экспериментах математическим зависимостям: и ε=10,98+0,0028·HR30T2-0,35·HR30T, оказалось возможным точно и однозначно определить промежуточную толщину холоднокатаной полосы Н0 после первой холодной прокатки, при которой полоса после второй холодной прокатки приобретет заданную потребителем твердость HR30T.

Неравномерность нагрева внутренних и внешних витков в процессе отжига рулонов в колпаковой печи приводит к разбросу значений твердости HR30T по длине полос, не выходящих за допустимые значения. Тем не менее определено, что для снижения разброса твердости рекристаллизационный отжиг следует вести в АНО при температуре нагрева полосы промежуточной толщины 670-690°С.

Экспериментально установлено, что при температуре конца прокатки ниже 860°С или температуре смотки выше 690°С происходит формирование разнородной микроструктуры, что приводит к увеличению разброса твердости тончайшей жести. При температуре конца прокатки выше 890°С на границах ферритных зерен образуются участки перлита, снижается пластичность стали, при холодной прокатке образуются трещины на кромках полос. При температуре смотки ниже 670°С в полосе, смотанной в рулон, замедляются диффузионные процессы, увеличивается неравномерность механических свойств. Во всех случаях имеет место снижение выхода годной тончайшей жести.

При относительном обжатии ε>10,98+0,0028·HR30T2-0,35·HR30T твердость тончайшей жести вследствие наклепа будет выше заданной, а при ε<10,98+0,0028·HR30T2-0,35·HR30T ее твердость будет недостаточна. Это снижает выход годного.

Если толщина полосы после первой холодной прокатки будет , то фактическая твердость тончайшей жести HR30T требуемой толщины будет ниже заданной, а при фактическая твердость тончайшей жести HR30T требуемой толщины будет выше заданной. И в том и в другом случае снизится выход годного.

Также экспериментально установлено, что при температуре рекристаллизационного отжига, проводимого в АНО, ниже 670°С, снижаются пластические свойства полосы промежуточной толщины. Это ведет к увеличению неплоскостности и разнотолщинности при второй холодной прокатке, снижению выхода годного. При увеличении температуры отжига выше 690° возрастает нестабильность микроструктуры и механических свойств тончайшей жести, возрастает вероятность порывов полосы в линии АНО. Все это увеличивает отбраковку металлопродукции и снижает выход годного.

Примеры реализации способа

1. Для изготовления электролитически луженой белой жести для крышек консервных банок необходима нагартованная черная жесть толщиной Н1=0,16 мм с твердостью HR30T=73±2 ед. при испытании на приборе Супер-Роквелл со стальным столиком.

Слябы из низкоуглеродистой стали марки 08пс нагревают до температуры 1250°С и подвергают горячей прокатке на непрерывном широкополосном стане 1700 в полосы толщиной 2,2 мм, шириной 1050 мм с температурой конца прокатки Ткп=875°С. Прокатанные полосы на отводящем рольганге охлаждают водой до температуры смотки Тсм=680°С, после чего сматывают в рулоны. После охлаждения рулонов полосы подвергают солянокислотному травлению для удаления окалины с подрезкой боковых кромок.

Затем определяют относительное обжатие полос при второй холодной прокатке:

ε=10,98+0,0028·HR30T2-0,35·HR30T=10,98+0,0028·732-0,35·73=0,35.

Исходя из относительного обжатия, которое обеспечит заданное номинальное значение твердости при заданной конечной толщине жести Н1=0,16 мм, определяют промежуточную толщину холоднокатаной полосы:

Травленые горячекатаные полосы подвергают первой холодной прокатке на непрерывном 6-клетевом стане кварто с толщины 2,2 мм до толщины Н0=0,246 мм. В качестве технологической смазки при прокатке используют пальмовое масло.

Рулоны холоднокатаных полос загружают в садочную муфельную печь и производят их рекристаллизационный отжиг по стандартному режиму путем нагрева до температуры 650°С с выдержкой при температуре отжига в течение 6 ч.

Отожженные полосы подвергают повторной холодной прокатке на двухклетевом прокатно-дрессировочном стане кварто 1400 с промежуточной толщины Н0=0,246 мм до заданной толщины 0,16 мм. Затем производят измерение твердости жести на приборе Супер-Роквелл. Готовая холоднакатаная нагартованная черная жесть имеет твердость в пределах HR30T=72-74, что удовлетворяет предъявляемым требованиям. Выход годного при производстве тончайшей жести составляет Q=97,3%.

Варианты реализации предложенного способа по примеру 1 приведены в табл.1.

Таблица 1
Режимы производства жести толщиной 0,16 мм и выход годного
№ п/п Ткп, °С Тсм, °С Н0, мм HR30T, ед. Q, %
1. 850 660 H0>H1/1-ε 73-78 55,1
2. 860 670 Н01/1-ε 73-75 97,1
3. 875 680 H0=H1/1-ε 72-74 97,3
4. 890 690 H0=H1/1-ε 71-73 97,2
5. 900 700 H0<H1/1-ε 65-71 43,8

Из данных, приведенных в табл.1, следует, что при реализации предложенного способа по примеру 1 (варианты №2-4) достигается максимальный выход годной нагартованной жести толщиной 0,16 мм. При запредельных значениях заявленных параметров (варианты №1 и №5) выход годного снижается.

2. Для изготовления электролитически луженой белой жести, используемой при получении одноразовых форм выпечки кексов, необходима нагартованная черная жесть толщиной Н1=0,05 мм с твердостью HR30T=76±1 ед.

Вначале определяют относительное обжатие полос при второй холодной прокатке:

ε=10,98+0,0028·HR30T2-0,35·HR30T=10,98+0,0028·762-0,35·76=0,55.

Исходя из относительного обжатия, которое обеспечит заданное номинальное значение твердости при заданной конечной толщине жести Н1=0,05 мм, определяют промежуточную толщину холоднокатаной полосы:

Затем производят все те же операции, что и в примере №1, только первую холодную прокатку горячекатаных травленых полос ведут на промежуточную толщину Н0=0,11 мм.

Полученные холоднокатаные полосы подвергают скоростному рекристаллизационному отжигу в линии АНО в процессе их пропускания через секции печи. Температуру полосы в секции выдержки поддерживают равной tp=680°С, время выдержки при температуре отжига τ=16-20 с (в зависимости от скорости транспортирования полос).

Отожженные полосы сматывают в рулоны, после чего подвергают повторной холодной прокатке на двухклетевом прокатно-дрессировочном стане кварто 1400 с промежуточной толщины Н0=0,11 мм до заданной толщины Н1=0,05 мм и производят измерение твердости нагартованной жести на приборе Супер-Роквелл.

Готовая холоднакатаная нагартованная черная жесть имеет твердость в пределах HR3QT=76-77 ед., что удовлетворяет предъявляемым требованиям. Выход годного при производстве тончайшей жести составляет Q=98,8%.

Варианты реализации предложенного способа по примеру 2 приведены в табл.1.

Таблица 2
Режимы производства жести толщиной 0,05 мм и выход годного
№ п/п Ткп, °С Тсм, °С Н0, мм tp, °С HR30T, ед. Q, %
1. 850 660 Н01/1-ε 660 73-78 73,5
2. 860 670 Н01/1-ε 670 73-75 98,7
3. 875 680 H0=H1/1-ε 680 72-74 98,8
4. 890 690 Н01/1-ε 690 71-73 98,7
5. 900 700 H0<H1/1-ε 700 65-71 72,3

Из данных, представленных в табл.2, следует, что при реализации предложенного способа по примеру 2 (варианты №2-4) достигается максимальный выход тончайшей годной нагартованной жести толщиной 0,05 мм. При запредельных значениях заявленных параметров (варианты №1 и №5) выход годного снижается.

Технико-экономические преимущества предложенного способа состоят в том, что горячая прокатка полос из низкоуглеродистой стали с Ткп=860-890°С и Тсм=670-690°С, последующая первая холодная прокатка травленных горячекатаных полос до промежуточной толщины, определяемой по предложенным формулам, исходя из заданной твердости и толщины готовой тончайшей полосы, рекристаллизационный отжиг и вторая холодная прокатка обеспечивают стабильное получение высококачественной тончайшей нагартованной жести. В результате повышается выход годного. Дополнительное повышение стабильности твердости и выхода годного достигается при проведении рекристаллизационного отжига в АНО при температуре 670-690°С.

В качестве базового объекта принят известный способ [3]. Применение предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства тончайшей нагартованной жести на 20-25%.

Литературные источники

1. Патент Российской Федерации №2165465, МПК C21D 9/48, C21D 8/04, C21D 11/00, 2001 г.

2. Патент Российской Федерации №2382111, МПК С22С 38/14, C21D 8/02, C21D 8/04, 2010 г.

3. Патент Российской Федерации №2371486, МПК C21D 8/04, C21D 9/48 C21D 9/663, 2009 г.

1. Способ производства тончайшей жести толщиной 0,05-0,16 мм из низкоуглеродистой стали с заданной твердостью, включающий горячую прокатку полос с регламентированными температурами конца прокатки и смотки, холодную прокатку и рекристаллизационный отжиг, отличающийся тем, что после отжига производят вторую холодную прокатку до заданной толщины жести, горячую прокатку ведут с температурой конца прокатки 860-890°С и смотки 670-690°С до толщины полосы, определяемой по соотношению:

где Н0 - толщина полосы после первой холодной прокатки;
Н1 - заданная толщина жести;
ε=10,98+0,0028·(HR30T)2-0,35·HR30T - относительное обжатие при второй холодной прокатке;
HR30T - заданная твердость тончайшей жести.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что рекристаллизационный отжиг проводят в агрегате непрерывного отжига при температуре 670-690°С.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области металлургии. Технический результат изобретения состоит в создании холоднокатаного стального листа со стабильной повышенной формуемостью.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к созданию высокопрочного горячекатаного листа с отличной усталостной прочностью из стали. Сталь, включающую в мас.%: С: 0,08-0,18, Si: менее 0,5, Mn: 0,8-1,8, P: 0,05 или менее, S: 0,005 или менее, N: 0,008 или менее, Al: 0,01-0,1, Ti: 0,01-0,1, Fe и случайные примеси остальное, нагревают до температуры 1150-1300°С.

Изобретение относится к изготовлению горячекатаной полосы из легированных кремнием сталей для дальнейшей обработки в электротехническую полосовую сталь с ориентированной зернистой структурой.

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения повышенной пластичности стального листа его получают из стали, содержащей, мас.%: C 0,05-0,20, Si 0,10 или менее, Mn 0,2-1,7, P 0,10 или менее, S 0,10 или менее, Al 0,01-0,10, N 0,010 или менее и остальное - Fe и примеси, при условии, что [% Mn)/[% С]≥2,0, где [% M] представляет содержание (% мас.) элемента М в стали, который имеет прочность на разрыв (TS), по меньшей мере, 390 МПа, относительное удлинение (FL), по меньшей мере, 30% и удлинение, соответствующее пределу текучести, (YP-EL) после старения с постепенным повышением температуры стального листа, не превышающее 1,0%.

Изобретение относится к линиям обработки стальной полосы для производства различных видов высокопрочных стальных изделий. Линия содержит станцию разматывания и промывки, станцию нагрева, станцию выдержки, станцию замедленного охлаждения, станцию газоструйного охлаждения, станцию водной закалки, станцию кислотной промывки, станцию повторного нагрева, станцию перестаривания, станцию конечного охлаждения, станцию правки, станцию доводки, смазочную станцию и станцию наматывания.

Изобретение относится к способу горячей прокатки металлической ленты (1) или металлического листа и к стану (2) горячей прокатки для горячей прокатки металлической ленты или металлического листа (1).

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению толстолистовой стали, используемой для изготовления трубопроводов. Сталь содержит, мас.%: от 0,06 до 0,12 C, от 0,01 до 1,0 Si, от 1,2 до 3,0 Mn, 0,015 и менее P, 0,005 и менее S, 0,08 и менее Al, от 0,005 до 0,07 Nb, от 0,005 до 0,025 Ti, 0,010 и менее N, 0,005 и менее O, Fe и неизбежные примеси остальное.

Изобретение относится к металлургии, конкретнее, к производству конструкционных сталей нормальной прочности улучшенной свариваемости для применения в строительстве, машиностроении и др.

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения коррозионной стойкости стального листового изделия и обеспечения хорошей свариваемости осуществляют предварительное покрытие стальной полосы или листа алюминием, или алюминиевым сплавом, резку указанной стального листа или полосы с предварительным покрытием для получения стальной заготовки с предварительным покрытием, нагрев заготовки в предварительно нагретой печи до температуры и в течение времени согласно диаграмме в соответствии с толщиной заготовки при средней скорости нагрева Vc в температурном диапазоне от 20 до 700°C, составляющей от 4 до 12°C/с и при скорости нагрева Vc' в температурном диапазоне от 500 до 700°C, составляющей от 1,5 до 6°C/с, затем перемещение указанной нагретой заготовки к штамповочному прессу, горячую штамповку нагретой заготовки в штамповочном прессе для получения горячештампованного стального листового изделия, охлаждение нагретой заготовки от температуры на выходе из печи до температуры 400°C при средней скорости охлаждения, по меньшей мере, 30°C/с.

Изобретение относится к металлургии, конкретнее к технологии производства листовой стали, используемой в качестве тыльного слоя двухслойной разнесенной бронезащитной конструкции.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочному стальному листу, обладающему повышенной способностью к термическому упрочнению и формуемостью. Лист выполнен из стали, содержащей 0,0010-0,0040 мас.% С, не более 0,05 мас.% Si, 0,1-1,0 мас.% Мn, не более 0,10 мас.% Р, не более 0,03 мас.% S, 0,01-0,10 мас.% Аl, не более 0,0050 мас.% N, 0,005-0,050 мас.% Ti, остальное - Fe и неизбежные примеси. Для состава стали выполняются следующие соотношения (Ti-3,4×N-1,5×S)/C≤6,0 и Mn/C≥100. Лист имеет значения предела прочности при растяжении TS ≥ 340 МПа, показателя термического упрочнения ВН ≥ 30 МПа, равномерного относительного удлинения El ≤ 18% и удлинения после ускоренного старения YP-E1 ≤ 1,0%. 2 н. и 15 з.п. ф-лы, 3 ил., 3 табл., 1 пр.
Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к производству горячекатаного широкополосного рулонного проката. Для повышения потребительских свойств и прочностных свойств проката последний производят из стали, содержащей, мас.%: 0,07 углерода, 0,03 кремния, 0,4÷1,6 марганца, 0,03 хрома, 0,03 никеля, 0,012 серы, 0,014 фосфора, 0,047 алюминия, 0,04 меди, 0,018 титана, 0,007 азота, 0,02÷0,09 ниобия, 0,003 ванадия, которую подвергают прокатке, ускоренному охлаждению и смотке полос в рулон, при этом при толщине полосы до 5 мм включительно используют сталь с фактическим содержанием марганца и ниобия, при толщине проката от 5,01 мм до 12 мм включительно - сталь с содержание марганца большим в 1,5 раза и содержанием ниобия в 1,2 раза большим, чем при производстве проката толщиной до 5 мм, при толщине проката от 12,01 мм до 16 мм включительно - сталь с содержанием марганца большим в 1,9 раза и содержанием ниобия в 1,5 раза большим, чем при производстве проката толщиной до 5 мм, при этом температуру конца прокатки выдерживают ниже температуры Ar3÷(Ar3-30)°C, температуру смотки обеспечивают ниже Ar1 на 100÷150°C, вычисляя величины Ar3 и Ar1 по формулам: Ar3=879,2-94,24[C]-21,13[Si]-25,56[Mn]+47,71[Cr]+16,44[Ni]; Ar1=729,2-9,24[C]+12,13[Si]-15,56[Mn]+17,71[Cr]-46,44[Ni]. 5 пр.

Изобретение относится к области термомеханической обработки для изготовления стального проката с требуемыми свойствами. Для обеспечения требуемого уровня потребительских свойств металлопроката получают заготовку из стали, содержащей, мас.%: C 0,05-0,18, Si 0,05-0,6, Mn 1,30-2,05, S не более 0,015, P не более 0,020, Cr 0,02-0,35, Ni 0,02-0,45, Cu 0,05-0,30, Ti не более 0,050, Nb 0,010-0,100, V не более 0,120, N не более 0,012, Al не более 0,050, Mo не более 0,45, железо и неизбежные примеси остальное. Заготовку нагревают и осуществляют черновую прокатку при температурах, превышающих температуру рекристаллизации аустенита, с междеформационной паузой, обеспечивающей требуемое снижение температуры металла, затем проводят чистовую прокатку, правку и ускоренное охлаждение проката, при этом температуру нагрева под прокатку Т устанавливают с обеспечением требуемой растворимости карбидов и нитридов микролегирующих элементов и определяют по зависимости: t+280°C<T<t+310°C, где t=883-313,95C+37,88Si-9,58Mn-2,79Cr-15,99Ni-2,55Cu+110,18Ti+5,5Nb+76,74V-142,53N+71,45Al+23,67Mo, °C, a теплоотвод с поверхности проката в процессе ускоренного охлаждения задают с обеспечением формирования требуемой объемной доли бейнита в сечении металлоизделия. 2 з.п.ф-лы, 4 пр.

Группа изобретений относится к области металлургии, в частности изготовлению горячекатаного листа, из которого производят спиральношовную трубу. Для обеспечения высокой ударной вязкости и прочности соответственно стандарту API5L-Х80 или более получают горячекатаный стальной лист, содержащий предварительно заданные компоненты, и удовлетворяющий условиям 0<S/Са<0,8, N-14/48×Ti≥«0» (нуль), мас.%, в котором доля проэвтектоидного феррита составляет 3% или более и 20% или менее и остальное представляет собой фазу низкотемпературного превращения в микроструктуре на глубине половины толщины листа по его толщине от поверхности стального листа, среднечисленный размер кристаллического зерна во всей микроструктуре в целом составляет 2,5 мкм или менее, усредненный по площади размер зерна составляет 9 мкм или менее, среднеквадратичное отклонение от усредненного по площади размера зерна составляет 2,3 мкм или менее и отношение интенсивностей рентгеновских рефлексов {211}/{111} в направлении {211} и в направлении {111} относительно плоскости, параллельной поверхности стального листа, на глубине половины толщины листа по его толщине от поверхности стального листа составляет 1,1 или более. 2 н. и 11 з.п. ф-лы, 4 табл., 14 ил.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к производству высокопрочного холоднокатаного стального листа. Лист выполнен из стали, содержащий в мас.%: 0,06-0,12 С, 0,4-0,8 Si, 1,6-2,0 Mn, 0,01-1,0 Cr, 0,001-0,1 V, 0,05 или менее Р, 0,01 или менее S, 0,01-0,5 растворимого алюминия (sol. Al) и 0,005 или менее N, остальное - железо и неизбежные примеси. Лист имеет структуру, включающую в объемных долях: полигональный феррит 50% или более, мартенсит 5-15, остаточный аустенит 1-5, бейнит или перлита, или оба - остальное. Средний размер зерна фазы остаточного аустенита составляет 10 мкм или менее, а отношение сторон фазы остаточного аустенита (аспектное отношение) составляет 5 или менее. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 4 табл., 2 пр.

Изобретение относится к способу термомеханической обработки для получения толстого листа (1) из исходного материала с повышенной вязкостью, в частности низкотемпературной вязкостью. Толстый лист (1) подвергается нагреванию, частичному или конечному формованию прокаткой и затем ускоренному охлаждению. Нагретый для частичного формования выше температуры Ас3 толстый лист (1) после его конечного формования подвергается ускоренному охлаждению. Толстый лист (1) между частичным и конечным формованием подвергается ускоренному охлаждению до температуры ниже точки Ar3 и затем индуктивному нагреванию до температуры выше точки Ас3. 2 н. и 16 з.п. ф-лы, 6 ил.

Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано для упрочнения металла в процессе обработки. Для повышения прочностных характеристик производимой стали осуществляют нагрев заготовки выше температуры аустенизации стали, черновую прокатку, междеформационное охлаждение, чистовую прокатку в температурном диапазоне 950-770°C в течение не менее 60 с с обеспчением формирования наноразмерных выделений Nb-Nb, и/или Nb-Ti, и/или Nb-Mo, и/или Мо-Мо в матрице парамагнитного кубического гранецентрированного и/или объемноцентрированного железа и последующую термическую обработку в интервале 680-450°C в течение не менее 80 с, обеспечивающую формирование наноразмерных выделений Cu-Cu и/или Cu-Ni в матрице ферромагнитного кубического объемноцентрированного железа. 2 з.п. ф-лы, 4 пр.

Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано при изготовлении электросварных труб для строительства газопроводов и нефтепроводов в северных районах и сейсмических зонах. Техническим результатом изобретения является повышение прочности и вязкости стали при отрицательных температурах, а также свариваемости рулонного проката. Для достижения технического результата производят нагрев слябов до температуры 1200-1260°C, прокатку, ускоренное охлаждение и смотку, при этом температуры конца прокатки и смотки поддерживают в диапазонах 780-840°C и 530-590°C соответственно, ускоренное охлаждение полос осуществляют ступенчато в два этапа, причем на первом этапе при углеродном эквиваленте стали Сэкв=0,36-0,37% полосу охлаждают до температуры 620±20°C, а при Сэкв=0,42-0,43% - 600±20°C, а на втором этапе охлаждение полосы ведут со скоростью 5-30˚C/с до температуры смотки. Сляб получают из низколегированной стали, содержащей, мас.%: 0,05-0,11 С, 1,45-1,75 Мn, 0,15-0,30 Si, 0,001-0,06 V, 0,04-0,08 Nb, 0,01-0,025 Ti, 0,02-0,05 Al, 0,01- 0,25 Cr, 0,01-0,25 Ni, 0,01-0,25 Cu, [Cr]+[Ni]+[Cu]≤0,60%, 0,0001-0,005 S, 0,0001-0,015 P, 0,001-0,010 N. 3 табл., 1 пр.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к листу конструкционной нержавеющей стали. Лист выполнен из стали, содержащей, в мас.%: от 0,01 до 0,03 С, от 0,01 до 0,03 N, от 0,10 до 0,40 Si, от 1,5 до 2,5 Мn, 0,04 или менее Р, 0,02 или менее S, от 0,05 до 0,15 Аl, от 10 до 13 Сr, от 0,5 до 1,0 Ni, 4×(C+N) или более и 0,3 или менее Ti, Fe и неизбежные примеси в качестве остального, при этом V, Сa и О регулируются в неизбежных примесях: 0,05 или менее V, 0,0030 или менее Сa и 0,0080 или менее О. Лист обладает параметром оценки микроструктуры зоны термического влияния при сварке F и показателем технологичности FFV, удовлетворяющим F=Cr+2×Si+4×Ti-2×Ni-Mn-30×(C+N)≤11, а FFV=Cr+3×Si+16×Ti+Mo+2×Al-2×Mn-4×(Ni+Cu)-40×(C+N)+20×V≤9,0. Лист может изготавливаться при невысоких затратах и с высокой производительностью, а сварные детали из него обладают превосходной коррозионной устойчивостью. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 2 ил., 2 табл., 1 пр.

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения хорошей формуемости листа при прессовании в производственных условиях получают холоднокатаный стальной лист, содержащий, мас.%: С 0,005 или менее, Si 0,1 или менее, Мn 0,5 или менее, Р 0,03 или менее, S 0,02 или менее, N 0,005 или менее, Аl 0,1 или менее, Ti от 0,020 до 0,1 (включая 0,020 и 0,l), Fe и случайные примеси - остальное, в котором размер частиц TiN не превышает 0,5 микрон, размер частиц сульфида Ti и/или карбосульфида Ti не превышает 0,5 микрон, диаметр частиц феррита не превышает 30 микрон, отношение интенсивностей рентгеновских дифракционных линий (111)//ND в произвольно ориентированном образце составляет по меньшей мере 3 и отношение интенсивностей рентгеновских дифракционных линий (100)//ND в произвольно ориентированном образце не превышает 1. Для получения листа сляб, полученный из стали вышеуказанного состава, нагревают до температуры аустенизации, подвергают горячей прокатке с температурой завершения чистовой прокатки, равной или превышающей 890˚C, намотке при температуре от 550°C до 720°C, удалению окалины, травлению, холодной прокатке при степени обжатия по меньшей мере 50% и отжигу при температуре, равной или превышающей 700˚C. 4 н. и 19 з.п. ф-лы, 3 табл., 1 пр.
Наверх