Способ гидравлического разрыва пласта с изоляцией водопритока в добывающих скважинах



Способ гидравлического разрыва пласта с изоляцией водопритока в добывающих скважинах
Способ гидравлического разрыва пласта с изоляцией водопритока в добывающих скважинах
Способ гидравлического разрыва пласта с изоляцией водопритока в добывающих скважинах
Способ гидравлического разрыва пласта с изоляцией водопритока в добывающих скважинах

 


Владельцы патента RU 2566345:

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тюменский государственный нефтегазовый университет" (ТюмГНГУ) (RU)

Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности, в частности к гидравлическому разрыву пласта. Способ гидравлического разрыва пласта с изоляцией водопритока в добывающих скважинах характеризуется тем, что в горизонтальный участок скважины производят спуск колонны насосно-компрессорных труб - НКТ с установкой пробки мостовой, разбуриваемой ниже необходимого интервала гидравлического разрыва пласта - ГРП, поднимают НКТ, производят спуск НКТ с пакером и устанавливают его выше интервала участка обработки скважины, проводят замещение жидкости глушения на линейный гель на углеводородной основе состава, об. %: дизельное топливо - 99,0-99,5, гелант HGG-77 - 0,3-0,5, активатор HGA-10 - 0,2-0,5, проводят прокачку сшитой «подушки» геля в продуктивный пласт с давлением, превышающим давление гидроразрыва горной породы, и контролем расхода жидкости для создания равномерного водоизолирующего экрана состава, об. %: HGG-77 - 0,5, активатор HGA-10 - 0,5; дизельное топливо - 89, этилсиликат ЭТС-40 - 10, проводят мини гидравлический разрыв пласта, с использованием жидкости - проппантоносителя состава, об. %: гелант HGG-77 - 0,8, активатор HGA-10 - 0,8, дизельное топливо - 93,4, кремнийоргананическая жидкость ГКЖ-11Н - 5, и в качестве проппанта - опоки, предварительно насыщенной кремнийорганической жидкостью ГКЖ-11Н, при концентрации проппанта в указанной жидкости - проппантоносителе 200 кг/м3, продавливают жидкость - проппантоноситель в пласт дизельным топливом, проводят основной гидравлический разрыв пласта с использованием жидкости - проппантоносителя состава, об. %: гелант HGG-77 - 0,5, активатор HGA-10 - 0,5, дизельное топливо - 89, ЭТС-40 - 10, и в качестве проппанта - опоки, предварительно насыщенной этилсиликатом ЭТС-40, при концентрации проппанта в указанной жидкости - проппантоносителе 1200 кг/м3, с последующей продавкой в пласт дизельным топливом. Технический результат - обеспечивается управление фазовой проницаемостью в самой трещине при наличии активных подошвенных и/или кровельных вод. 4 ил., 3 пр.

 

Предлагаемое изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности, в частности к способу гидравлического разрыва пласта (ГРП) с применением комплексного подхода для изоляции активных подошвенных и/или кровельных вод, при этом не снижая проницаемость по углеводородам в нефтяных и газовых скважинах.

Основным фактором, ограничивающим область применения ГРП, является близость водо- и газонасыщенных пропластков. Поэтому большинство нефтяных и газовых скважин, выбранных для проведения ГРП, считаются «опасными» по причине значительного увеличения обводненности продукции после проведения операции.

Известен способ гидравлического разрыва пласта (патент РФ №2483209, МПК Е21В 43/26, опуб. 2011), включающий спуск в скважину колонны насосно-компрессорных труб - НКТ - с пакером, образование в пласте с подошвенной водой трещины гидроразрыва закачкой жидкости разрыва, спуск в колонну НКТ и ниже нее колонны гибких труб - ГТ - до нижних отверстий интервала перфорации, закачку по колонне НКТ жидкости разрыва с проппантом, а по колонне ГТ водоизолирующего цемента в количестве, достаточном для заполнения водоизолирующим цементом нижней части трещины до уровня водонефтяного контакта - ВНК - с заполнением части трещины в зоне подошвенной воды.

Недостатками данного способа является, что при одновременной закачке в НКТ жидкости разрыва, а в ГТ, находящуюся в НКТ, закачке цемента для изоляции трещины в зоне подошвенной воды невозможно точно изолировать подошвенные воды, не снизив проницаемость по углеводородам в продуктивной части трещины, так как цемент не может обеспечивать селективность (избирательность) воздействия.

Возможно смешивание водоизолирующего цемента и проппанта в призабойной зоне пласта, возникающее при их закачке, что снижает качество водоизоляционных работ из-за проникновения в подошвенную часть пласта совместно с водоизолирующим цементом проппанта.

Наиболее близким к предлагаемому изобретению является способ гидравлического разрыва пласта в сочетании с изоляцией водопритоков в добывающих в скважинах с применением гелеобразующих жидкостей на углеводородной и водной основах (патент РФ №2256787, МПК Е21В 43/26, опубл. 2005), включающий закачку изолирующего состава и последующую закачку полисахаридного водного геля, содержащего деструктор. В качестве изолирующего состава используют углеводородный гель, содержащий нефть или нефтепродукты, гелеобразователь "Химеко-Т" и активатор "Химеко-Т" или гелеобразователь "Химеко-Н" и активатор "Химеко-Н", а в качестве полисахаридного водного геля - водный гель комплекса "Химеко-В".

Недостатком данного способа является недостаточная селективность данных составов на углеводородной основе, так как снижение фазовой проницаемости после обработки гелем по дизельному топливу в 4,35 раза, что говорит о частичном блокировании добываемой продукции.

Кроме того, ограничение водопритока вследствие закачки углеводородного геля происходит только в породе коллекторе, а в самой трещине гидроразрыва управление фазовой проницаемостью отсутствует по причине высокой проводимости проппантовой трещины. Водоизолирующие композиции вымываются, а вслед за ними идет подтягивание водоносных горизонтов. Оставшаяся часть водоизоляционного состава на основе углеводородного геля находится в горной породе и не способна снизить обводненность продукции, поступающей, как правило, через сетки высокопроницаемых трещин.

Задачей способа является повышение дебита нефтяных и газовых скважин, эффективности проведения ГРП путем продления безводного периода эксплуатации после производства работ, даже в случае прорыва в обводненный горизонт, что особенно актуально в условиях падающей добычи и растущей обводненности на месторождениях Западной Сибири.

Технический результат изобретения состоит в осуществлении эксплуатации горизонтальных участков скважин через трещины гидроразрыва, с управлением фазовой проницаемостью в самой трещине при наличии активных подошвенных и/или кровельных вод.

Поставленная задача и технический результат достигается тем, что способ гидравлического разрыва пласта с изоляцией водопритока в добывающих скважинах, характеризуется тем, что в горизонтальный участок скважины производят спуск колонны насосно-компрессорных труб - НКТ - с установкой пробки мостовой, разбуриваемой ниже необходимого интервала гидравлического разрыва пласта - ГРП, поднимают НКТ и производят спуск НКТ с пакером и устанавливают его выше интервала участка обработки скважины, проводят замещение жидкости глушения на линейный гель на углеводородной основе состава, об. %: дизельное топливо - 99,0-99,5, гелант HGG-77 - 0,3-0,5, активатор HGA-10 - 0,2-0,5, проводят прокачку сшитой «подушки» геля в продуктивный пласт с давлением, превышающим давление гидроразрыва горной породы, и контролем расхода жидкости для создания равномерного водоизолирующего экрана состава, об. %: HGG-77 - 0,5, активатор HGA-10 - 0,5; дизельное топливо - 89, этилсиликат ЭТС-40 - 10, проводят мини гидравлический разрыв пласта, с использованием жидкости - проппантоносителя состава, об. %: гелант HGG-77 - 0,8, активатор HGA-10 - 0,8, дизельное топливо - 93,4, кремнийоргананическая жидкость ГКЖ-11Н - 5,0, и в качестве проппанта - опоки, предварительно насыщенной кремнийорганической жидкостью ГКЖ-11Н, при концентрации проппанта в указанной жидкости - проппантоносителе 200 кг/м3, продавливают жидкость - проппантоноситель в пласт дизельным топливом, проводят основной гидравлический разрыв пласта с использованием жидкости - проппантоносителя состава, об. %: гелант HGG-77 - 0,5, активатор HGA-10 - 0,5, дизельное топливо - 89,0, ЭТС-40 - 10,0, и в качестве проппанта - опоки, предварительно насыщенной этилсиликатом ЭТС-40, при концентрации проппанта в указанной жидкости - проппантоносителе 1200 кг/м3, с последующей продавкой в пласт дизельным топливом.

Представленные чертежи поясняют схему осуществления способа в горизонтальном участке скважины 1, оборудованной колонной-хвостовиком 5, на примере гидравлического разрыва пласта с потенциально возможным прорывом в обводненный горизонт 8.

На фиг. 1 представлен горизонтальный участок скважины 1, со спущенной и зацементированной колонной-хвостовиком 5, внутри которой до забоя спущена колонна насосно-компрессорных труб 7. Позициями на чертеже обозначены: 1 - ствол скважины, 2 - продуктивный пласт, 3 - эксплуатационная колонна, цементное кольцо 4 за эксплуатационной колонной, 5 - хвостовик, 6 - центраторы, 7 - колонна насосно-компрессорных труб, 8 - обводненный горизонт, 9 - цементное кольцо за хвостовиком.

На фиг. 2 представлен горизонтальный участок скважины 1 со спущенной пробкой мостовой разбуриваемой 10, установленной ниже необходимого интервала гидравлического разрыва пласта на колонне насосно-компрессорных труб 7 с пакером 11, установленным выше интервала гидравлического разрыва пласта, после прокачки сшитой «подушки» геля 12 с ЭТС-40 в продуктивный пласт 2. Позициями на чертеже обозначены: 1 - ствол скважины, 2 - продуктивный пласт, 3 - эксплуатационная колонна, 4 - цементное кольцо за эксплуатационной колонной 3, 5 - хвостовик, 6 - центраторы, 7 - колонна насосно-компрессорных труб, 8 - обводненный горизонт, 9 - цементное кольцо за хвостовиком 3, 10 - пробка мостовая разбуриваемая, 11 - пакер, 12 - «подушка» сшитого геля с ЭТС-40 - гидрофобизирующее вещество на основе этиловых эфиров ортокремниевой кислоты - полимерэтилсиликатов (ГОСТ 26371-84).

На фиг. 3 представлен горизонтальный участок скважины 1 со спущенной пробкой мостовой разбуриваемой 10, установленной ниже необходимого интервала гидравлического разрыва пласта на колонне насосно-компрессорных труб 7 с пакером 11, установленным выше интервала гидравлического разрыва пласта, после проведенного мини гидравлического разрыва пласта с использованием в качестве проппанта опоки 13, предварительно насыщенной гидрофобной кремнийорганической жидкостью ГКЖ-11Н, причем в состав сшитого геля 12 также включена гидрофобная кремнийорганическая жидкость ГКЖ-11Н - 30%-ный водно-спиртовый раствор этилсиликоната натрия или метилсиликоната натрия, хорошо растворимая в воде (ТУ 6-02-696-76). Позициями на чертеже обозначены: 1 - ствол скважины, 2 - продуктивный пласт, 3 - эксплуатационная колонна, 4 - цементное кольцо за эксплуатационной колонной 3, 5 - хвостовик, 6 - центраторы, 7 - колонна насосно-компрессорных труб, 8 - обводненный горизонт, 9 - цементное кольцо за хвостовиком, 10 - пробка мостовая разбуриваемая, 11 - пакер, 12 - сшитый гель с ГКЖ-11Н, 13 - расклинивающий материал на основе опоки, предварительно насыщенный ГКЖ-11Н.

На фиг. 4 представлен горизонтальный участок скважины 1 со спущенной пробкой мостовой разбуриваемой 10, установленной ниже необходимого интервала гидравлического разрыва пласта, на колонне насосно-компрессорных труб 7 с пакером 11, установленным выше интервала гидравлического разрыва пласта, после проведенного мини гидравлического разрыва пласта с использованием в качестве проппанта опоки 13, предварительно насыщенной гидрофобной кремнийорганической жидкостью ГКЖ-11Н, причем в состав сшитого геля 12 в составе ЭТС-40 и проппант на основе опоки, предварительно насыщенный ЭТС-40.

Способ осуществляется следующим образом.

В горизонтальный участок скважины 1 производят спуск колонны насосно-компрессорных труб 7 с пробкой мостовой разбуриваемой 10 и устанавливают ниже необходимого интервала гидравлического разрыва пласта. Поднимают насосно-компрессорные трубы 7, производят спуск насосно-компрессорных труб 7 с пакером 11 и устанавливают выше интервала участка обработки скважины. Затем проводят замещение жидкости глушения на линейный гель на углеводородной основе, состоящей из дизельного топлива, геланта HGG-77 - вещества на основе фосфатного эфира в малогорючем растворителе, следует использовать вместе с активатором HGA-10 [нефтяные словари: http://www.neftepedia.ru/dir/h/hgg_77/36-1-0-1528], активатора HGA-10 сшивателя для углеводородов - компонента состава, предназначенного для создания геля на УВ основе (дизтоплива, ксилола, керосина, нефти), следует использовать в качестве активатора гелирующего агента HGG-77 [http://www.neftepedia.ru/dir/h/hga_10/36-1-0-1529]. После проводят прокачку сшитой «подушки» геля 12 (Фиг. 2) в пласт с давлением, превышающим давление гидроразрыва горной породы, и контролем расхода жидкости для создания равномерного водоизолирующего экрана при следующем соотношении компонентов, об. %: гелант HGG-77 - 0,5; активатор HGA-10 - 0,5; дизельное топливо - 89,0; этилсиликат ЭТС-40 - 10,0. При этих концентрациях вязкость геля составляет не менее 400 мПа*с при скорости сдвига 100 сек-1.

Следующим этапом проводят мини гидравлический разрыв пласта с использованием в качестве проппанта опоки 13 (Фиг. 3), которая при равных физико-механических характеристиках с алюмосиликатными проппантами обладает адсорбционными свойствами, причем в состав жидкости проппантоносителя 12 (Фиг. 3) включена гидрофобная кремнийорганическая жидкость ГКЖ-11Н, которой также насыщен проппант на основе опоки 13 (Фиг. 3) за счет адсорбционных свойств. Гидрофобная кремнийорганическая жидкость ГКЖ-11Н является катализатором реакции гидролитической поликонденсации этилсиликата ЭТС-40 с водой для создания блокирующего экрана пластовым водам. Мини гидравлический разрыв пласта проводят при следующем соотношении компонентов, об. %: гелант HGG-77 - 0,8; активатор HGA-10 - 0,8; дизельное топливо - 93,4; гидрофобная кремнийорганическая жидкость ГКЖ-11Н - 5,0, при этом вязкость геля 12 (Фиг. 3) составляет не менее 400 мПа*с при скорости сдвига 100 сек-1, а концентрация проппантов 13 (Фиг. 3) составляет 200 кг/м3.

Далее проводят основной гидравлический разрыв пласта, причем в состав жидкости проппантоносителя 12 (Фиг. 4) включен этилсиликат ЭТС-40, сами проппанты на основе опоки 12 (Фиг. 4) насыщены заранее этилсиликатом ЭТС-40 за счет адсорбционных свойств, для создания селективного (избирательного) экрана по пластовым водам, как в обводненном пласте, так и в самой трещине гидроразрыва, при этом проницаемость по углеводородам не снижается. Основной гидравлический разрыв пласта необходимо проводить при следующем соотношении компонентов, об. %: гелант HGG-77 - 0,5; активатор HGA-10 - 0,5; дизельное топливо - 89,0; этилсиликат ЭТС-40 - 10,0. При данных концентрациях вязкость геля составляет, не менее 400 мПа*с при скорости сдвига 100 сек-1, а концентрация проппантов составляет 1200 кг/м3.

Если концентрация вышеперечисленных компонентов будет меньше, то вязкость геля будет не достаточной для несущей способности жидкости проппантоносителя и трещина будет более узкой и длинной, что увеличит риск прорыва в водоносные горизонты. При более высоких концентрациях вязкость будет слишком высокая, а это дополнительные сложности при закачке компонентов, связанные с избыточными давлениями на устье. Кроме того, образуется более высокая трещина, что увеличивает риск прорыва в нижележащие обводненные горизонты, также за счет повышенной концентрации геланта и активатора образуется дополнительный скин фактор.

При проведении работ в такой последовательности, даже если произойдет прорыв трещины в обводненный горизонт (Фиг. 4), образуется блокирующий селективный экран для пластовых вод. За счет содержания как в жидкости проппантоносителя, так и в самих проппантах этилсиликата ЭТС-40, а в отдаленных участках трещины за счет содержания в жидкости проппантоносителя, так и в самих проппантах гидрофобной кремнийорганической жидкости ГКЖ-11Н (являющимся катализатором реакции гидролитической поликонденсации) происходит образование на поверхности каналов полимерной пленки. При этом силоксановые связи кремнийорганических соединений направлены к породе, а углеводородные радикалы - в противоположную сторону. В результате образуется гидрофобная поверхность, которая снижает фильтрационные сопротивления и увеличивает фазовую проницаемость для нефти. Образующийся в пористой среде, а также в самой трещине гидроразрыва полимер имеет высокую адгезию (прилипание) к горным породам, металлу обсадных колонн, закупоривает водонасыщенные интервалы, цементирует каркас коллектора, обладает хорошей гидрофобной активностью, высокими селективными свойствами.

Пример реализации способа №1.

Скважина с горизонтальным окончанием длиной 400 м и диаметром 140 мм, оборудованная хвостовиком 5 наружным диаметром 114 мм, спущенным до забоя. Интервал гидравлического разрыва пласта горизонтального участка 1 ствола скважины 100-130 м, считая от начала горизонтального участка 1 ствола скважины.

Гидравлический разрыв пласта проводят на насосно-компрессорных трубах 7 диаметром 89 мм, длинной 2200 м с установкой пробки мостовой разбуриваемой 10 на глубине 100 м, считая от начала горизонтального участка 1 ствола скважины. Поднимают насосно-компрессорные трубы 7, производят спуск насосно-компрессорных труб 7 с пакером 11 и устанавливают выше интервала участка обработки скважины на глубине 130 м, считая от начала горизонтального участка 1 ствола скважины.

Затем проводят замещение жидкости глушения на линейный гель в объеме 9 м3 на углеводородной основе, состоящей из дизельного топлива в объеме 8,87 м3 (об. %, 99,3), геланта HGG-77 в объеме 0,0477 м3 (об. %, 0,5), активатора HGA-10 в объеме 0,0190 м3 (об. %, 0,2).

После проводят прокачку сшитой «подушки» геля 12 в объеме 4 м3 (Фиг. 2) в пласт с давлением, превышающим давление гидроразрыва горной породы, и контролем расхода жидкости для создания равномерного водоизолирующего экрана, при следующих объемах жидкости, м3: 0,02 - гелант HGG-77 (об. %, 05); 0,02 - активатор HGA-10 (об. %, 0,5); 3,6 - дизельное топливо (об. %, 89,0); 0,4 - ЭТС-40 (об. %, 10), при этих концентрациях вязкость геля составляет не менее 400 мПа*с при скорости сдвига 100 сек-1.

Следующим этапом проводят мини гидравлический разрыв пласта в объеме жидкости 11 м3 с использованием в качестве проппанта опоки 13 (Фиг. 3), которая при равных физико-механических характеристиках с алюмосиликатными проппантами обладает адсорбционными свойствами, причем в состав жидкости проппантоносителя 12 (Фиг. 3) включена гидрофобная кремнийорганическая жидкость ГКЖ-11Н, которым также насыщен проппант на основе опоки 13 (Фиг. 3) за счет адсорбционных свойств. Гидрофобная кремнийорганическая жидкость ГКЖ-11Н является катализатором реакции гидролитической поликонденсации этилсиката ЭТС-40 с водой для создания блокирующего экрана пластовым водам. Мини гидравлический разрыв пласта проводят при следующих объемах жидкости, м3: гелант HGG-77 - 0,088 (об. %, 0,8), активатор HGA-10 - 0,088 (об. %, 0,8), дизельное топливо - 10,45 (об. %, 93,4), ГКЖ-11Н - 0,55 (об. %, 5), при этом вязкость геля 12 (Фиг. 3) составляет не менее 400 мПа*с при скорости сдвига 100 сек-1, а концентрация проппантов 13 (Фиг. 3) составляет 200 кг/м3. Далее продавливают жидкость проппантоносителя с проппантом в пласт продавочной жидкостью, состоящей из дизельного топлива в объеме 10,04 м3.

Далее проводят основной гидравлический разрыв пласта в объеме 44 м3, причем в состав жидкости проппантоносителя 12 (Фиг. 4) включен этилсиликат ЭТС-40, сами проппанты на основе опоки 12 (Фиг. 4) насыщены заранее этилсиликатом ЭТС-40 за счет адсорбционных свойств для создания селективного (избирательного) экрана по пластовым водам как в обводненном пласте, так и в самой трещине гидроразрыва, при этом проницаемость по углеводородам не снижается. Основной гидравлический разрыв пласта необходимо проводить при следующем объеме жидкости, м3: 0,22 - гелант HGG-77 (об. %, 0,5), 0,22 - активатор HGA-10 (об. %, 0,5), 39,6 - дизельное топливо (об. %, 89), 4,4 - этилсиликат ЭТС-40 (об. %, 10). При данных концентрациях вязкость геля составляет не менее 400 мПа*с при скорости сдвига 100 сек-1, а концентрация проппантов составляет 1200 кг/м3. Затем продавливают жидкость проппантоносителя с проппантом в пласт продавочной жидкостью, состоящей из дизельного топлива в объеме 9,04 м3.

Пример реализации способа №2.

Скважина с горизонтальным окончанием длиной 500 м и диаметром 140 мм, оборудованная хвостовиком 5 наружным диаметром 102 мм, спущенным до забоя. Интервал гидравлического разрыва пласта горизонтального участка 1 ствола скважины 200-230 м, считая от начала горизонтального участка 1 ствола скважины.

Гидравлический разрыв пласта проводят на насосно-компрессорных трубах 7 диаметром 73 мм, длинной 2300 м с установкой пробки мостовой разбуриваемой 10 на глубине 200 м, считая от начала горизонтального участка 1 ствола скважины. Поднимают насосно-компрессорные трубы 7, производят спуск насосно-компрессорных труб 7 с пакером 11 и устанавливают выше интервала участка обработки скважины на глубине 230 м, считая от начала горизонтального участка 1 ствола скважины.

Затем проводят замещение жидкости глушения на линейный гель в объеме 8,9 м3 на углеводородной основе, состоящей из дизельного топлива в объеме 8,87 м3 (об. %, 99,5) гелант HGG-77 в объеме 0,0307 м3 (об. %, 0,3), активатор HGA-10 в объеме 0,0122 м3 (об. %, 0,2).

После проводят прокачку сшитой «подушки» геля в объеме 8 м3 (12 Фиг. 2) в пласт с давлением, превышающим давление гидроразрыва горной породы, и контролем расхода жидкости для создания равномерного водоизолирующего экрана при следующих объемах жидкости, м3: 0,04 - гелант HGG-77 (об. %, 05); 0,04 - активатор HGA-10 (об. %, 0,5); 7,2 - дизельное топливо (об. %, 89); 0,8 - ЭТС-40 (об. %, 10), при этих концентрациях вязкость геля составляет не менее 400 мПа*с при скорости сдвига 100 сек-1.

Следующим этапом проводят мини гидравлический разрыв пласта в объеме жидкости 15 м3 с использованием в качестве проппанта опоки (13 Фиг. 3), которая при равных физико-механических характеристиках с алюмосиликатными проппантами обладает адсорбционными свойствами, причем в состав жидкости проппантоносителя (12 Фиг. 3) включена гидрофобная кремнийорганическая жидкость ГКЖ-11Н, которым также насыщен проппант на основе опоки (13 Фиг. 3) за счет адсорбционных свойств. Гидрофобная кремнийорганическая жидкость ГКЖ-11Н является катализатором реакции гидролитической поликонденсации этилсиката ЭТС-40 с водой для создания блокирующего экрана пластовым водам. Мини гидравлический разрыв пласта проводят при следующих объемах жидкости, м3: гелант HGG-77 - 0,12 (об. %, 0,8); активатор HGA-10 - 0,12 (об. %, 0,8); дизельное топливо - 14,25 (об. %, 93,4); ГКЖ-11Н - 0,75 (об. %, 5); при этом вязкость геля 12 (Фиг. 3) составляет не менее 400 мПа*с при скорости сдвига 100 сек-1, а концентрация проппантов 13 (Фиг. 3) составляет 200 кг/м3. Далее продавливают жидкость проппантоносителя с проппантом в пласт продавочной жидкостью, состоящей из дизельного топлива в объеме 6,64 м3.

Далее проводят основной гидравлический разрыв пласта в объеме 60 м3, причем в состав жидкости проппантоносителя (12 Фиг. 4), включен этилсиликат ЭТС-40, сами проппанты на основе опоки (12 Фиг. 4), насыщенные заранее этилсиликатом ЭТС-40 за счет адсорбционных свойств, для создания селективного (избирательного) экрана по пластовым водам как в обводненном пласте, так и в самой трещине гидроразрыва, при этом проницаемость по углеводородам не снижается. Основной гидравлический разрыв пласта необходимо проводить при следующем объеме жидкости, м3: 0,3 - гелант HGG-77 (об. %, 0,5); 0,3 - активатор HGA-10 (об. %, 0,5); 54 - дизельное топливо (об. %, 89); 6 - этилсиликат ЭТС-40 (об. %, 10). При данных концентрациях вязкость геля составляет не менее 400 мПа*с при скорости сдвига 100 сек-1, а концентрация проппантов составляет 1200 кг/м3. Затем продавливают жидкость проппантоносителя с проппантом в пласт продавочной жидкостью, состоящей из дизельного топлива в объеме 5,64 м3.

Пример реализации способа №3.

Скважина с горизонтальным окончанием длиной 700 м и диаметром 161 мм, оборудованная хвостовиком 5 наружным диаметром 127 мм, спущенным до забоя. Интервал гидравлического разрыва пласта горизонтального участка 1 ствола скважины 300-330 м, считая от начала горизонтального участка 1 ствола скважины.

Гидравлический разрыв пласта проводят на насосно-компрессорных трубах 7 диаметром 89 мм, длинной 2500 м с установкой пробки мостовой разбуриваемой 10 на глубине 300 м, считая от начала горизонтального участка 1 ствола скважины. Поднимают насосно-компрессорные трубы 7, производят спуск насосно-компрессорных труб 7 с пакером 11 и устанавливают выше интервала участка обработки скважины на глубине 330 м, считая от начала горизонтального участка 1 ствола скважины.

Затем проводят замещение жидкости глушения на линейный гель в объеме 10 м3 на углеводородной основе, состоящей из дизельного топлива в объеме 9,75 м3 (об. %, 94); гелант HGG-77 в объеме 0,54 м3 (об. %, 0,3); активатор HGA-10 в объеме 0,54 м3 (об. %, 0,5).

После проводят прокачку сшитой «подушки» геля в объеме 10 м3 (12 Фиг. 2) в пласт с давлением, превышающим давление гидроразрыва горной породы, и контролем расхода жидкости для создания равномерного водоизолирующего экрана при следующих объемах жидкости, м3: 0,05 - гелант HGG-77 (об. %, 0,5); 0,05 - активатор HGA-10 (об. %, 0,5); 9 - дизельное топливо (об. %, 89); 1 - ЭТС-40 (об. %, 10), при этих концентрациях вязкость геля составляет не менее 400 мПа*с при скорости сдвига 100 сек-1.

Следующим этапом проводят мини гидравлический разрыв пласта в объеме жидкости 20 м3 с использованием в качестве проппанта опоки (13 Фиг. 3), которая при равных физико-механических характеристиках с алюмосиликатными проппантами обладает адсорбционными свойствами, причем в состав жидкости проппантоносителя 12 (Фиг. 3) включена гидрофобная кремнийорганическая жидкость ГКЖ-11Н, которым также насыщен проппант на основе опоки 13 (Фиг. 3) за счет адсорбционных свойств. Гидрофобная кремнийорганическая жидкость ГКЖ-11Н является катализатором реакции гидролитической поликонденсации этилсиката ЭТС-40 с водой для создания блокирующего экрана пластовьм водам. Мини гидравлический разрыв пласта проводят при следующих объемах жидкости, м3: гелант HGG-77 - 0,16 (об. %, 0,87); активатор HGA-10 - 0,16 (об. %, 0,8); дизельное топливо - 19 (об. %, 93,4); ГКЖ-11Н - 1 (об. %, 5), при этом вязкость геля 12 (Фиг. 3) составляет не менее 400 мПа*с при скорости сдвига 100 сек-1, а концентрация проппантов 13 (Фиг. 3) составляет 200 кг/м3. Далее продавливают жидкость проппантоносителя с проппантом в пласт продавочной жидкостью, состоящей из дизельного топлива в объеме 11,33 м3.

Далее проводят основной гидравлический разрыв пласта в объеме 70 м3, причем в состав жидкости проппантоносителя 12 (Фиг. 4) включен этилсиликат ЭТС-40, сами проппанты на основе опоки 12 (Фиг. 4), насыщенные заранее этилсиликатом ЭТС-40 за счет адсорбционных свойств, для создания селективного (избирательного) экрана, по пластовым водам, как в обводненном пласте, так и в самой трещине гидроразрыва, при этом проницаемость по углеводородам не снижается. Основной гидравлический разрыв пласта необходимо проводить при следующем объеме жидкости, м3: 0,35 - гелант HGG-77 (об. %, 0,5), 0,35 - активатор HGA-10 (об. %, 0,5), 63 - дизельное топливо (об. %, 89), 7 - этилсиликат ЭТС-40 (об. %, 10). При данных концентрациях вязкость геля составляет не менее 400 мПа*с при скорости сдвига 100 сек-1, а концентрация проппантов составляет 1200 кг/м3. Затем продавливают жидкость проппантоносителя с проппантом в пласт продавочной жидкостью, состоящей из дизельного топлива в объеме 10,33 м3.

Способ гидравлического разрыва пласта с изоляцией водопритока в добывающих скважинах, характеризующийся тем, что в горизонтальный участок скважины производят спуск колонны насосно-компрессорных труб - НКТ с установкой пробки мостовой, разбуриваемой ниже необходимого интервала гидравлического разрыва пласта - ГРП, поднимают НКТ и производят спуск НКТ с пакером и устанавливают его выше интервала участка обработки скважины, проводят замещение жидкости глушения на линейный гель на углеводородной основе состава, об. %: дизельное топливо - 99,0-99,5, гелант HGG-77 - 0,3-0,5, активатор HGA-10 - 0,2-0,5, проводят прокачку сшитой «подушки» геля в продуктивный пласт с давлением, превышающим давление гидроразрыва горной породы, и контролем расхода жидкости для создания равномерного водоизолирующего экрана состава, об. %: HGG-77 - 0,5, активатор HGA-10 - 0,5; дизельное топливо - 89, этилсиликат ЭТС-40 - 10, проводят мини гидравлический разрыв пласта с использованием жидкости - проппантоносителя состава, об. %: гелант HGG-77 - 0,8, активатор HGA-10 - 0,8, дизельное топливо - 93,4, кремнийоргананическая жидкость ГКЖ-11Н - 5, и в качестве проппанта - опоки, предварительно насыщенной кремнийорганической жидкостью ГКЖ-11Н, при концентрации проппанта в указанной жидкости - проппантоносителе 200 кг/м3, продавливают жидкость - проппантоноситель в пласт дизельным топливом, проводят основной гидравлический разрыв пласта с использованием жидкости - проппантоносителя состава, об. %: гелант HGG-77 - 0,5, активатор HGA-10 - 0,5, дизельное топливо - 89, ЭТС-40 - 10, и в качестве проппанта - опоки, предварительно насыщенной этилсиликатом ЭТС-40, при концентрации проппанта в указанной жидкости - проппантоносителе 1200 кг/м3, с последующей продавкой в пласт дизельным топливом.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к нефтяной промышленности и может быть применено для гидроразрыва пласта. Способ включает перфорацию стенок скважины в интервале пласта каналами глубиной не менее протяженности зоны концентрации напряжений в породах от ствола скважины, спуск колонны труб с пакером так, чтобы нижний конец колонны труб находился на уровне кровли пласта, посадку пакера над кровлей перфорированного пласта, определение общего объема гелированной жидкости разрыва перед ГРП, закачку в подпакерную зону гелированной жидкости разрыва, создание в подпакерной зоне давления гидроразрыва пласта и образование трещин в пласте с последующим их закреплением в пласте закачкой жидкости-носителя с проппантом, выдержку скважины на стравливание давления, распакеровку и извлечение пакера с колонной труб из скважины.

Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности. Технический результат - повышение эффективности прогревания пласта высоковязкой нефти и битума; увеличение охвата пласта тепловым воздействием с его равномерным прогревом; повышение объема отбора разогретой высоковязкой нефти и битума; повышение надежности реализации способа.

Группа изобретения относится к гидравлическому разрыву пласта. Технический результат - улучшение проводимости пачек из мелкодисперсного расклинивающего агента.

Изобретение относится к нефтяной промышленности и может быть применено для гидравлического разрыва пласта. Способ включает спуск в скважину колонны НКТ с пакером, посадку пакера над кровлей пласта, подлежащего гидроразрыву, закачку жидкости разрыва в пласт по колонне НКТ через скважину до создания трещины в пласте, крепление созданной трещины закачкой проппанта, закрытие скважины и ожидание спада давления, стравливание остаточного устьевого давления до атмосферного, разгерметизацию устья скважины, срыв пакера и подъем колонны НКТ из скважины.

Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и может быть применено для добычи высоковязкой нефти и битума с помощью теплового воздействия на пласт.

Группа изобретений относится к горному делу и может быть применена для гидравлического разрыва пласта. Скважинный флюид включает жидкость-носитель на водной основе, гидрофобные волокна, суспендированные в нем, гидрофобный зернистый материал, также суспендированный в жидкости-носителе и газ для смачивания поверхности частиц и связывания их вместе в агломераты.

Изобретение относится к составам для обработки скважин для применения в нефтедобывающей области. Состав для обработки скважины, содержащий реагент для обработки скважины, адсорбированный на водонерастворимом адсорбенте, где состав получают осаждением реагента для обработки скважины из жидкости, при этом реагент для обработки скважины адсорбируют на водонерастворимом адсорбенте, и где реагент для обработки скважины осаждают в присутствии металлической соли.

Изобретение относится к горному делу и может быть применено для интенсификации работы скважины. Способ включает тестовую закачку жидкости разрыва и пачки жидкости разрыва с проппантом, корректирование проекта разрыва и проведение основного процесса разрыва.

Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и может быть применено для гидравлического разрыва низкопроницаемого пласта, содержащего прослой глины с водоносным пропластком.

Изобретение относится к нефтяной промышленности и может быть применено для гидравлического разрыва пласта в горизонтальном стволе скважины. Способ включает бурение горизонтального ствола скважины в нефтенасыщенной части продуктивного пласта с цементированием кольцевого пространства между обсадной колонной и горной породой продуктивного пласта горизонтального ствола скважины, перфорацию обсадной колонны в горизонтальном стволе скважины, азимутально сориентированную интервалами с помощью гидромеханического щелевого перфоратора, спущенного в скважину на колонне труб за одну спуско-подъемную операцию, спуск колонны труб с пакером в скважину, посадку пакера, закачку по колонне труб жидкости разрыва и формирование трещин гидравлического разрыва пласта в горизонтальном стволе скважины.
Изобретение относится к проппантам для гидравлического разрыва пласта - ГРП. Проппант для жидкости обработки скважин включает дискретные частицы подложки, такой как песок, покрытый смолой, содержащей продукт реакции Майяра между углеводами и соединением амина и/или аммония. Жидкость для ГРП, содержащая суспензию жидкости-носителя и проппанта, указанного выше. Способ стимулирования добычи сырой нефти из подземного пласта, включающий введение указанной выше жидкости в пласт. Изобретение развито в зависимых пунктах. Технический результат - повышение эффективности обработки пласта. 3 н. и 34 з.п. ф-лы, 5 пр.

Группа изобретений относится к добыче нефти и газа из подземных пластов. Способ действия, по меньшей мере, одного сосуда высокого давления для закачки суспензии твердых частиц в линию высокого давления содержит первый рабочий цикл, содержащий изоляцию, по меньшей мере, одного сосуда высокого давления от линии высокого давления и ввод измельченных твердых частиц в сосуд высокого давления через впускное отверстие для измельченных твердых частиц. Кроме того, способ содержит второй рабочий цикл, содержащий создание потока высокого давления в сосуд высокого давления, создание потока суспензии высокого давления из сосуда высокого давления в линию высокого давления и уравнивание давления сосуда высокого давления и линии высокого давления увеличением давления в сосуде высокого давления перед подачей потока чистой текучей среды высокого давления в сосуд высокого давления. Причем по меньшей мере один сосуд высокого давления содержит однокамерную емкость, выполненную с возможностью создания гетерогенного потока суспензии. Техническим результатом является повышение эффективности закачки потока суспензии в пласт. 3 н. и 16 з.п. ф-лы, 16 ил.

Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и может быть применено для повышения производительности добывающих и нагнетательных скважин. Способ включает перфорацию стенок скважины в интервале пласта каналами глубиной не менее протяженности зоны концентрации напряжений в породах от ствола скважины, спуск колонны труб с пакером, посадку пакера над кровлей перфорированного продуктивного пласта, определение общего объема гелированной жидкости разрыва, создание в подпакерной зоне давления гидроразрыва пласта закачкой в скважину по колонне труб гелированной жидкости разрыва - линейного геля - до образования трещины разрыва в пласте, закачку в трещину разрыва крепителя трещины, стравливание давления в колонне труб, распакеровку и извлечение пакера с колонной труб из скважины. После образования трещины разрыва в пласте объем гелированной жидкости разрыва разделяют на две равные части и используют в качестве жидкости-носителя крепителя трещины. Причем в первой части закачивают жидкость-носитель с крепителем трещины - проппантом фракции 20/40 меш с концентрацией 600 кг/м3, а вторую часть разделяют на две равные порции. Сначала закачивают первую порцию жидкости-носителя с крепителем трещины, состоящим из проппанта фракций 20/40 меш и проппанта с полимерным покрытием фракции 16/20 меш и гранулированной извести в соотношении 40%:40%:20% с концентрацией 800 кг/м3 каждого компонента, а затем закачивают вторую порцию жидкости-носителя с крепителем трещины, состоящим из проппанта фракций 16/20 меш, проппанта с полимерным покрытием фракции 16/20 меш и гранулированной извести в соотношении 20%:60%:20% с концентрацией 1000 кг/м3 каждого компонента. После этого в колонну труб закачивают 25%-ный водный раствор уксусной кислоты в объеме, равном общему объему закачанной жидкости-носителя с гранулированной известью, и продавливают его в призабойную зону пласта технологической жидкостью, выдерживают технологическую паузу на реакцию в течение 4 ч. Технический результат заключается в повышении эффективности гидравлического разрыва пласта. 1 ил.

Предложенное изобретение относится к горному делу и может быть применено для соединения нескольких насосных блоков на площадке при гидравлическом разрыве пласта. Прицеп с манифольдом содержит, по меньшей мере, одну основную линию, имеющую множество выпускных соединительных патрубков и множество компоновок шарнирно-сочлененных отводов, каждая из которых соединяется с соответствующим выпускным соединительным патрубком. Каждая компоновка отводов содержит соединительный элемент, который включает в себя впускное окно, выпускное окно и третье окно, которое располагается в общем противоположно выпускному окну и закрывается съемным пробковым элементом. Каждая компоновка отводов также включает в себя компоновку шарнирно-сочлененного трубопровода, которая содержит первый конец, который соединяется с впускным окном, и вертлюг стойки, который соединяется с впускным окном. Во время развертывания компоновки отводов второй конец компоновки трубопровода соединяется с насосным блоком для гидравлического соединения насосного блока с основной линией. Технический результат заключается в повышении эффективности размещения оборудования в ограниченном пространстве. 33 з.п. ф-лы, 21 ил.

Изобретение относится к области геофизики и может быть использовано для получения информации о подземной формации. В некоторых вариантах осуществления способ получения информации о по меньшей мере одной переменной, существующей при целевом местоположении в стволе подземной скважины и/или окружающей подземной формации, включает в себя этапы, на которых доставляют множество генерирующих сигнал устройств в целевое местоположение(я), излучают по меньшей мере один детектируемый сигнал из целевого местоположения и принимают по меньшей мере один такой сигнал. Информация о переменной(ых) извлечена из по меньшей мере некоторых из принятых сигналов. Технический результат - повышение точности скважинных данных. 4 н. и 9 з.п. ф-лы, 6 ил.

Предложен способ выполнения операции гидравлического разрыва на месте расположения скважины с системой трещин. Способ включает в себя получение данных о месте расположения скважины и механической модели геологической среды и образование картины роста трещин гидравлического разрыва в системе трещин с течением времени. Образование включает в себя распространение трещин гидравлического разрыва от буровой скважины и в систему трещин подземного пласта для формирования системы трещин гидравлического разрыва, определение параметров трещин гидравлического разрыва после распространения, определение параметров переноса для проппанта, проходящего через систему трещин гидравлического разрыва, и определение размеров трещин гидравлического разрыва на основании параметров трещин гидравлического разрыва и механической модели геологической среды. Кроме того, способ включает в себя осуществление затенения напряжения относительно трещин гидравлического разрыва для определения взаимного влияния напряжений между трещинами и повторение образования на основании определенного взаимного влияния трещин. Кроме того, способ может включать в себя определение характера пересечения. Технический результат заключается в повышении эффективности моделирования взаимодействия трещин гидравлического разрыва в системах сложных трещин. 16 з.п. ф-лы, 32 ил., 4 табл.
Изобретение относится к области добычи метана из угольных пластов, в частности к проблеме разупрочнения угольного пласта для интенсивного извлечения десорбированного метана. Техническим результатом изобретения является повышение эффективности проведения гидравлического разрыва угольного пласта (ГРП), снижение экологического давления на окружающую среду, снижение стоимости ГРП. В способе гидравлического разрыва угольного пласта, заключающемся в бурении скважины с поверхности, ее обсадке, вскрытии угольного пласта, нагнетании в угольный пласт раствора соли хлористого калия с расклинивающим агентом при давлении, достаточном для гидравлического разрыва пласта, с темпом закачки, обеспечивающим создание протяженных трещин, используют 4%-ный раствор соли хлористого калия, а в качестве расклинивающего агента - кварцевый песок диаметром 40-70 меш, при этом обеспечивают темп закачки 4,2 м3/мин, позволяющий удерживать кварцевый песок во взвешенном состоянии. 1 пр.
Изобретение относится к нефтяной промышленности и может найти применение при разработке нефтяной залежи. Способ повторного гидравлического разрыва пласта характеризуется тем, что при прокачке жидкости разрыва по технологии и режимам в соответствии с первым гидроразрывом пласта в нее на стадии добавления сшивателя добавляют в количестве 1-2 л на 1 м3 жидкости разрыва смесь, содержащую, об.%: 10-27%-ную соляную кислоту 15-25, метилен-фосфорную кислоту 55-65, воду 15-25. Технический результат - увеличение эффективности. 5 пр.
Изобретение относится к нефтяной промышленности и может найти применение при разработке низкопроницаемой нефтяной залежи. Технический результат - увеличение эффективности гидроразрыва пласта и увеличение нефтеотдачи нефтяной залежи. По способу закачивают рабочий агент через нагнетательные скважины. Отбирают нефть через добывающие скважины и проводят гидроразрыв пласта в скважинах. В низкопроницаемых коллекторах, имеющих проницаемость менее 1 мД, обеспечивают преимущественное развитие трещины гидроразрыва в длину. Для этого проводят основной процесс гидроразрыва с применением мелкой фракции проппанта размерностью 30/60 меш и менее. При этом применяют буферы жидкости между стадиями проппанта не более 10 т из расчета от 1,5 до 5 м3 на 1 т проппанта. Конечную концентрацию проппанта обеспечивают не более 250 кг/м3. Используют жидкость разрыва, лишенную гелеобразователя и содержащую поверхностно-активное вещество. При прокачке жидкости разрыва поддерживают ее расход 5,0 м3/мин и более. 1 пр.

Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и может быть применено для улучшения гидродинамической связи скважины с продуктивным пластом. Способ включает гидравлический разрыв продуктивного пласта путем установки пакера над кровлей перфорированного продуктивного пласта, закачку в подпакерную зону жидкости гидроразрыва, создание в подпакерной зоне давления гидроразрыва и продавку в образовавшуюся трещину жидкости гидроразрыва. В скважине проводятся геолого-геофизические исследования с целью установления нефтегазонасыщенности пласта. На заданную глубину спускают гидропескоструйный перфоратор для перфорации интервала продуктивного пласта с целью проведения направленного гидроразрыва. Проводят гидроразрыв продуктивного пласта жидкостью гидроразрыва на углеводородной основе, закрепляют трещину гидроразрыва проппантом, закачивают в трещину гидроразрыва и окружающие ее породы гидрофобизирующую жидкость, осваивают скважину. Технический результат заключается в повышении эффективности эксплуатации скважин.
Наверх