Способ производства полос из низколегированной свариваемой стали



Способ производства полос из низколегированной свариваемой стали
Способ производства полос из низколегированной свариваемой стали
Способ производства полос из низколегированной свариваемой стали
Способ производства полос из низколегированной свариваемой стали

 


Владельцы патента RU 2578618:

Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") (RU)

Изобретение относится к металлургии, а именно к низколегированным сталям, используемым для изготовления сварных нефте- и газопроводов, металлоконструкций, пригодных к эксплуатации в условиях Крайнего Севера, для строительства морских сооружений и конструкций, работающих в агрессивных средах. Выплавляют сталь, содержащую, мас.%: углерод 0,05-0,13, кремний 0,10-0,40, марганец 0,30-0,70, ванадий 0,04-0,12, ниобий ≤0,01, алюминий 0,02-0,06, титан ≤0,01, молибден ≤0,25, азот ≤0,008, хром 0,30-1,0, никель ≤0,30, медь ≤0,30, серу ≤0,004, фосфор ≤0,018, кальций 0,001-0,006, железо и примеси - остальное. Полученную сталь подвергают внепечной обработке, вакуумированию, непрерывной разливке в слябы и горячей прокатке. Горячую прокатку полос осуществляют в черновой группе клетей до толщины раската не менее 4,3 крат от номинальной толщины готовой полосы при температуре конца прокатки, определяемой по выражению Ткп черн.=Ar3(расч)+С×2350, [°C], и чистовой группе клетей при температуре конца прокатки, определяемой по выражению Тк.п.=(960-806×С)±15, [°C], где С - массовая доля углерода в мас.%. Охлаждают полосу на отводящем рольганге со скоростью не менее 10°C/сек и сматывают при температуре в диапазоне 530÷600°C с получением в полосе полосчатости не более 2 балла и структуры с баллом зерна не более 9 балла без включений на основе частиц карбонитридов ниобия и титана. Повышается коррозионная стойкость, хладостойкость и выход годного горячекатаного полосового проката. 2 з.п. ф-лы, 3 табл., 1 пр.

 

Изобретение относится к металлургии, конкретно к низколегированным сталям, используемым для изготовления сварных конструкций, нефте- и газопроводов, пригодных к эксплуатации в условиях Крайнего Севера.

Горячекатаный прокат низколегированной свариваемой стали для магистральных нефте- и газопроводов, работающих в условиях Крайнего Севера, должен сочетать высокую прочность, пластичность, коррозионную стойкость и хладостойкость (таблица 1).

Известен способ горячей прокатки полос из сталей с карбонитридным упрочнением, включающий нагрев слябов до температуры 1100-1250°C и выдержку при этой температуре в течение 3-5 ч, черновую прокатку с суммарным обжатием не менее 80% и температурой окончания 1020-1090°C, чистовую прокатку с суммарным обжатием не менее 70% и температурой окончания 820-870°C, охлаждение полос водой до температуры 550-620°C и смотку в рулоны (Патент РФ 2195505, МПК C21D 8/04, C22C 38/12, 27.12.2002 г.).

Недостаток выше описанного способа производства состоит в том, что в структуре металлопроката, преимущественно в осевой зоне, образуются крупные включения на основе карбонитридов ниобия и титана, которые создают локальные участки, имеющие отличия в микроструктуре и свойствах от участков, не прилегающих к осевой зоне, что негативно сказывается на коррозионных свойства проката, снижая их.

Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ производства штрипсов для нефтегазопроводных труб, включающий выплавку стали, непрерывную разливку в слябы, нагрев слябов до температуры 1190-1250°C, горячую прокатку с температурой окончания 820-870°C, охлаждение водой до температуры 500-580°C и смотку штрипсов в рулоны, отличающийся тем, что смотанные рулоны охлаждают со скоростью 5-20°C/ч до температуры не выше 100°C. Выплавляют сталь, содержащую 0,08-0,13% С, 0,50-0,70% Mn, 0,40-0,65% Si, 0,05-0,09% V, 0,015-0,040% Nb, 0,01-0,03% Ti, 0,02-0,05% Al, N<0,008%, Cr<0,3%, Ni<0,3%, Cu≤0,2%, S≤0,005%, P≤0,015%, Fe - остальное, при выполнении следующих условий: Cэ=C+Mn/6+(Cr+V+Ti)/5+(Cu+Ni)/15≤0,39%, при этом Pсм=C+(Mn+Cr+Cu)/20+Si/30+Ni/15+V/10≤0,24% (Патент РФ 2348703, МПК C21D 8/04, C22C 38/42, C22C 38/46, 10.10.2008 г.).

Недостатком данного способа производства является снижение коррозионных свойств проката по причине образования преимущественно в осевой зоне проката крупных включений на основе карбонитридов ниобия и титана, при этом выход годного по коррозионным свойствам не превышает 70%.

Техническим результатом изобретения является повышение коррозионной стойкости, хладостойкости и выхода годного горячекатаного полосового проката.

Технический результат достигается тем, что в способе производства полос из низколегированной свариваемой стали, включающем выплавку стали, непрерывную разливку в слябы, нагрев и горячую прокатку, согласно изобретению выплавляют сталь следующего химического состава, мас. %: углерод 0,05-0,13, кремний 0,10-0,40, марганец 0,30-0,70, ванадий 0,04-0,12, ниобий не более 0,01, алюминий 0,02-0,06, титан не более 0,01, молибден не более 0,25, азот не более 0,008, хром 0,3-1,0, никель не более 0,30, медь не более 0,30, сера не более 0,004, фосфор не более 0,018, кальций 0,001-0,006, железо и примеси остальное, подвергают выплавленную сталь внепечной обработке и вакуумированию для обеспечения массовой доли примесей водорода и кислорода не более 2 и 25 ppm соответственно, балла неметаллических включений не более 2,5 по среднему значению и не более 3,0 по максимальному значению и суммарного содержания примесей мышьяка, свинца, цинка, олова, сурьмы, висмута не более 0,020%, горячую прокатку полос осуществляют в черновой группе клетей до толщины раската не менее 4,3 крат от номинальной толщины готовой полосы при температуре конца прокатки, определяемой по выражению Ткп черн.=Ar3(расч)+С×2350, [°C] и чистовой группе клетей при температуре конца прокатки, определяемой по выражению Тк.п.=(960-806×С)±15, [°C], где C - массовая доля углерода в %, охлаждают полосу на отводящем рольганге со скоростью не менее 10°C/сек и сматывают при температуре в диапазоне 530÷600°C с получением в полосе полосчатости не более 2 балла и структуры с баллом зерна не более 9 балла без включений на основе частиц карбонитридов ниобия и титана. При этом должны выполняться следующие соотношения:

Cэ=C+Mn/6+(Cr+V+Nb+Ti)/5+(Ni+Cu)/15≤0,43%,

Pcm=C+(Mn+Cu+Cr)/20+Si/30+Ni/60+V/10+Мо/15≤0,26%,

где Сэ - углеродный эквивалент, %;

Pcm - коэффициент трещиностойкости, %;

Ca/S≥1,

кроме того, при выплавке сталь обрабатывают силикокальцием и/или ферроцерием.

Сущность предлагаемого изобретения состоит в следующем: высокий комплекс коррозионных характеристик и выход годного более 95% обеспечивается при повышении чистоты стали по вредным примесям и неметаллическим включениям, оптимизации химического состава, температурных режимов прокатки и структуры.

В предложенном способе производства чистоту по вредным примесям, неметаллическим включениям и газам обеспечивают способом выплавки, внепечной обработки, вакуумированием и разливкой стали.

Удаление из металла водорода необходимо для устранения такого вида разрушения стали, как растрескивание стали, инициированное водородом (HIC). Водородное растрескивание HIC проявляется в виде внутреннего трещинообразования, образования вздутий в отсутствии внешней нагрузки, наличие которой при производстве трубы или эксплуатации трубопровода является неотъемлемой частью его эксплуатации. В объеме металла водород заполняет «ловушки» - области, в которых атомы водорода обладают пониженной свободной энергией, - это атомы замещения, внедрения, скопления дислокаций, межфазные и межзеренные границы, несовершенства структуры, объем пор и микронесплошностей. Ловушки, обладающие высокой энергией связи с атомами водорода, захватывают их в большом количестве, на них водород переходит в молекулярную форму, тем самым создавая внутреннее давление газа. В итоге возникает зародыш трещины, окруженный сильными полями напряжения, в эти области из твердого раствора или из слабых ловушек диффундирует водород. Формируется область молекулярного водорода высокого давления, что приводит к дальнейшему развитию трещины, поэтому остаточное его количество после операции вакуумирования ограничено значением - не более 2 ppm.

Ограничение массовой доли кислорода не более 25 ppm обусловлено минимизацией его негативного влияния на конечные свойства стали по причине формирования обширной группы неметаллических включений, балльность которых также подлежит нормированию (не более 3,0 баллов по максимальному значению и не более 2,5 балов по среднему). Экспериментально установлено, что скопления неметаллических включений крупнее 3 балла в виде фосфидов, сульфидов, нитридов, гидридов приводят к разрушению образцов при коррозионных испытаниях, что недопустимо. Кроме того, неметаллические включения крупнее 3 балла снижают хладостойкость стали, снижают выход годных горячекатаных полос.

Наибольшую опасность представляют скопления плоских и вытянутых сульфидов марганца и оксидов. Для модификации неметаллических включений сталь обрабатывают редкоземельными металлами, например церием и/или силикокальцием.

Помимо загрязненности неметаллическими включениями, негативное влияние на стойкость к водородному растрескиванию и сероводородной коррозии, оказывает загрязненность стали примесными элементами цветных металлов. Установлено, что большая часть отказов вследствие стресс-коррозии имела место на трубах, изготовленных из листа повышенной загрязненности цветными металлами (Sb, Sn, Pb, Zn и др.). Влияние примесных элементов на стойкость трубных сталей реализуется двумя путями. Во-первых, некоторые примеси образуют в феррите сегрегации, которые чаще всего располагаются на границах зерен. Во-вторых, возможно возникновение внутризеренных концентрационных неоднородностей. Такие концентрационные неоднородности вызывают локальные изменения скорости коррозионного воздействия. Примесные элементы могут оказывать косвенное влияние на стойкость стали к коррозионному растрескиванию под напряжением посредством изменений характеристик ударной вязкости и пластичности феррита. Суммарное содержание мышьяка, свинца, цинка, олова, сурьмы и висмута не более 0,020% достигается за счет применения чистой шихты при выплавке стали.

Минимальная степень деформации в чистовой группе клетей должна быть не менее, чем 4,3 крат от номинальной толщины готового проката. При снижении кратности деформации существенно ухудшается проработка структуры раската, меняется однородность микроструктуры по толщине полосы, что отрицательно влияет на весь комплекс механических и коррозионных характеристик.

Оптимальные температуры конца черновой и чистовой прокатки назначаются исходя из эмпирических формул с учетом влияния химического состава:

где С, Mn, Si, Cr, Ni, V, Ti, Al, Nb, W, S, P, N, В, Mo - массовая доля углерода, марганца, кремния, хрома, никеля, ванадия, титана, алюминия, ниобия, вольфрама, серы, фосфора, азота, бора, молибдена, %.

Рассчитанная таким образом температура конца чистовой прокатки с зависимости от массовой доли углерода обеспечивает полное протекание процесса рекристаллизации, необходимого для формирования равномерного равноосного зерна аустенита.

Температура завершения прокатки в чистовой группе клетей также зависит от химического состава стали. Это позволяет получить в прокате более стабильные показатели микроструктуры и снизить разброс механических характеристик металлопроката. Затем полосу охлаждают на отводящем рольганге со скоростью не менее 10°С/сек, получая температуру смотки в диапазоне 530÷600°С, что в сочетании с рассчитанной температурой завершения чистовой прокатки позволяет начинать ускоренное охлаждения с одного и того же структурного состояния полосы с минимизированным влиянием химического состава. Применение ускоренного последеформационного охлаждения с указанной скоростью также предотвращает появление грубой полосчатости феррито-перлитной структуры (не более 2 балла) и обеспечивает структуру с зерном не крупнее 9 балла.

При содержании в структуре стали мелкозернистого структурно свободного феррита с номером зерна не менее 9 балла при структурной полосчатости не более 2 балла, имеет место дополнительное повышение стойкости стали против локальной коррозии и хладостойкости. Снижение номера зерна феррита менее 9 балла, как и повышение структурной полосчатости более 2 балла, ухудшают коррозионную стойкость и хладостойкость стали.

Углерод в стали предложенного состава определяет ее прочностные свойства. Снижение содержания углерода менее 0,05% приводит к падению прочности ниже допустимого уровня. Увеличение содержания углерода сверх 0,13% ухудшает пластичность и вязкость стали.

Кремний раскисляет и упрочняет сталь, повышает ее упругие свойства. При содержании кремния менее 0,10% прочность стали недостаточна. Увеличение содержания кремния более 0,40% приводит к возрастанию количества силикатных неметаллических включений, охрупчивает сталь, ухудшает ее пластичность.

Марганец введен для повышения прочности стали, связывания примесной серы в сульфиды. При содержании марганца менее 0,30% снижается прочность стали и вязкость при отрицательных температурах, что приводит к увеличению отбраковки. Повышение концентрации марганца сверх 0,70% ухудшает пластичность стали, снижает хладостойкость и повышает отношение σтв более 0,87.

Ванадий образует с углеродом карбиды (VC), а с азотом - нитриды (VN). Мелкие нитриды и карбонитриды ванадия располагаются по границам зерен и субзерен, тормозят движение дислокаций и тем самым упрочняют сталь. При содержании ванадия менее 0,04% свойства стали ниже допустимого уровня. Увеличение концентрации ванадия более 0,12% вызывает дисперсионное твердение проката и приводит к его выделению на границах зерен в виде интерметаллических соединений. Это ухудшает свойства и снижает выход годных горячекатаных полос.

Содержание ниобия ограничено не более 0,01%, поскольку при легировании ниобием и его содержании более 0,01%, в осевой зоне образуются включения на основе карбидов (NbC) и нитридов (NbN) ниобия, что создает локальные участки с повышенными напряжениями и отрицательно влияет на коррозионную стойкость металлопроката.

Алюминий в пределах 0,02-0,06% раскисляет сталь, измельчает зерно, связывает азот при высоких температурах, т.е. препятствует снижению характеристик ударной вязкости. При содержании алюминия менее 0,02% его воздействие проявляется слабо, сталь имеет низкие механические свойства. Увеличение содержания алюминия более 0,06% приводит к повышенному содержанию неметаллических включений, что приводит к образованию дефектов при проведении сварочных работ.

Содержание титана в стали ограничено 0,015% для того, чтобы избежать образования в осевой зоне проката скоплений карбонитридов титана Ti(CN), имеющих вид плоских пластин (пленок) с острыми краями. Модуль нормальной упругости Е и коэффициент термического расширения карбонитрида титана в 2,0-2,5 раза отличаются от соответствующих характеристик низколегированной стали, и изменение температуры или внешних нагрузок приводит к возникновению значительных микродеформаций, раскалывающих включение или отслаивающих его от матрицы, при коррозионном растрескивании под напряжением (КРН) зарождение трещин происходит в первую очередь на неметаллических включениях Ti(CN).

Молибден является высокоэффективным модификатором, повышает прочность и вязкость стали, увеличивает коррозионную стойкость и повышает сопротивление локальной коррозии (локальная коррозия существует в любом трубопроводе, в котором имеются компоненты для кислородной, углекислотной или сероводородной коррозии). Увеличение его содержания более 0,25% ухудшает пластичность и приводит к перерасходу легирующих элементов.

Азот является карбонитридообразующим элементом, упрочняющим сталь. Однако повышение концентрации азота сверх 0,008% приводит к снижению вязкостных свойств при отрицательных температурах, что недопустимо.

Хром снижает скорость коррозии, повышает прочность за счет выделения в составе вторичной фазы при отпуске стали, в качестве упрочнителя менее эффективен, чем ванадий. Содержание хрома ограничено не более 1,0%.

Никель и медь способствуют повышению прочностных свойств и стойкости против питтинговой коррозии, но при содержании Ni и Cu более 0,30% имеет место снижение хладостойкости стали при отрицательных температурах.

Сера являются вредной примесью, снижающей пластические и вязкостные свойства. При концентрации серы не более 0,005% ее вредное действие проявляется слабо и не приводит к заметному снижению механических свойств стали. В то же время более глубокое удаление серы удорожает сталь, снижает экономические показатели производства.

Фосфор в количестве не более 0,018% целиком растворяется в -железе, что ведет к упрочнению металлической матрицы. Однако увеличение содержания фосфора более 0,018% вызывает охрупчивание стали и снижение хладостойкости.

Кальций обеспечивает рафинирование границ зерен микроструктуры стали. Действуя как поверхностно-активное вещество, он очищает межзеренные границы от нежелательных примесей, благодаря чему достигается одновременное повышение ударной вязкости при отрицательных температурах и коррозионной стойкости стали. При снижении содержания кальция менее 0,001% его положительное влияние проявляется слабо. Увеличение содержания кальция сверх 0,006% ведет к увеличению количества неметаллических включений, что отрицательно сказывается на механических свойствах горячекатаного проката.

Дополнительно вводится ограничение по углеродному эквиваленту - не более 0,43%.

Cэ=C+Mn/6+(Cr+Mo+V+Nb+Ti)/5+(Ni+Cu)/15, где

Cэ - углеродный эквивалент, %;

С - массовая доля углерода, %;

Mn - массовая доля марганца, %;

Cr - массовая доля хрома, %;

Мо - массовая доля молибдена, %;

V - массовая доля ванадия, %;

Ni - массовая доля никеля, %;

Nb - массовая доля ниобия, %;

Cu - массовая доля меди, %;

6, 5, 15 - эмпирические коэффициенты.

При этом сумма V+Nb+Ti должна быть не более 0,15%.

Сталь с углеродным эквивалентом не более 0,43% имеет хорошую свариваемость. При углеродном эквиваленте более 0,43% снижается способность стали к сварке, т.к. увеличивается склонность металла шва к закалке при его охлаждении и провоцирует получение различных свойств в околошовной зоне и основном металле. Следует отметить, что перед сваркой металла с углеродным эквивалентом более 0,45% требуется подогрев для исключения трещинообразования, что приводит к увеличению себестоимости и усложнению технологического процесса.

Ограничение коэффициента трещиностойкости не более 0,26% характеризует устойчивость стали к растрескиванию под действием механического напряжения, вызванного давлением в трубопроводе перекачиваемых продуктов, содержащих агрессивные компоненты. В случаях когда имеет место неблагоприятное сочетание концентраций компонентов стали, т.е. если Pcm=C+(Mn+Cu+Cr)/20+Si/30+Ni/60+V/10+Mo/15+5B≥0,26%, сталь имеет низкую стойкость против трещинообразования, что снижает эксплуатационную стойкость трубопровода.

Соотношение Ca/S≥1 является показателем качества обработки стали; при соотношении Ca/S≤1 модификация неметаллических включений проведена не в полном объеме, при этом снижаются показатели стойкости металлопроката к водородному растрескиванию.

Модифицирование стали церием направлено на уменьшение вредного воздействия сульфидов марганца с их заменой на сульфиды церия и кальция. Введение церия положительно сказывается на повышении уровня ударной вязкости при отрицательных температурах и повышении коррозионных характеристик.

Пример реализации

Сталь выплавляли в кислородном конвертере, раскисляли ферромарганцем, феррокремнием, легировали феррованадием, вводили металлический алюминий, силико-кальций. Проводили десульфурацию и дефосфорацию расплава, продувку аргоном.

Химический состав сталей с различным содержанием легирующих элементов и примесей приведен в таблице 2.

Сталь подвергали непрерывной разливке в слябы и горячей прокатке на непрерывном широкополосном стане 2000 в полосы толщиной 9,0 мм с температурой конца прокатки Ткп=880°C, после чего охлаждали водой до температуры Тсм=590°C и сматывали в рулоны.

В таблице 3 приведены различные режимы производства горячекатаных полос, механические свойства и выход годного.

Как следует из таблиц 2 и 3, при реализации предложенного способа горячекатаные полосы (составы №2-4) имеют повышенную коррозионную стойкость, хладостойкость (ударную вязкость при отрицательных температурах). Благодаря этому достигается максимальный выход годного горячекатаного полосового проката.

В случаях запредельных значений заявленных параметров (составы №1 и 6), а также при использовании способа-прототипа (состав №7) коррозионная стойкость и хладостойкость в стали в горячекатаном состоянии ухудшаются.

Описанная технология производства обеспечивает получение мелкозернистой равномерной микроструктуры, имеющей балл зерна феррита не крупнее 9.

Использование предложенного способа производства полос из низколегированной свариваемой стали обеспечивает класс прочности металлопроката не ниже К52, уровень хладостойкости обеспечен до -50°C, испытания проводятся на образцах KCV, требования к коррозионной стойкости: CLR≤6%, CTR≤3%.

В качестве базового объекта при оценке технико-экономической эффективности предложенной стали выбрана сталь-прототип.

Использование заявленного способа позволит увеличить срок эксплуатации трубопроводов до 30%, дает возможность использования металлопроката для изготовления металлоконструкций, работающих в агрессивных средах.

Литературные источники, использованные при составлении описания изобретения

1. Патент РФ 2195505, МПК C21D 8/04, С22С 38/12, 27.12.2002 г.

2. Патент РФ 2348703, МПК C21D 8/04, С22С 38/42, С22С 38/46, 10.03.2009 г.

1. Способ производства полос из низколегированной свариваемой стали, включающий выплавку стали, непрерывную разливку в слябы, нагрев и горячую прокатку, отличающийся тем, что выплавляют сталь следующего химического состава, мас.%: углерод 0,05-0,13, кремний 0,10-0,40, марганец 0,30-0,70, ванадий 0,04-0,12, ниобий не более 0,01, алюминий 0,02-0,06, титан не более 0,01, молибден не более 0,25, азот не более 0,008, хром 0,3-1,0, никель не более 0,30, медь не более 0,30, сера не более 0,004, фосфор не более 0,018, кальций 0,001-0,006, железо и примеси остальное, подвергают выплавленную сталь внепечной обработке и вакуумированию для обеспечения массовой доли примесей водорода и кислорода не более 2 и 25 ppm соответственно, балла неметаллических включений не более 2,5 по среднему значению и не более 3,0 по максимальному значению и суммарного содержания примесей мышьяка, свинца, цинка, олова, сурьмы, висмута не более 0,020%, горячую прокатку полос осуществляют в черновой группе клетей до толщины раската не менее 4,3 крат от номинальной толщины готовой полосы при температуре конца прокатки, определяемой по выражению Ткп черн.=Ar3(расч)+С×2350, [°C] и чистовой группе клетей при температуре конца прокатки, определяемой по выражению Тк.п.=(960-806×С)±15, [°C], где С - массовая доля углерода в %, охлаждают полосу на отводящем рольганге со скоростью не менее 10°C/сек и сматывают при температуре в диапазоне 530÷600°C с получением в полосе полосчатости не более 2 балла и структуры с баллом зерна не более 9 балла без включений на основе частиц карбонитридов ниобия и титана.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что выплавляют сталь, в которой содержания углерода, марганца, хрома, ванадия, титана, меди, никеля, кремния, молибдена, кальция и серы удовлетворяют следующим соотношениям:
Cэ=C+Mn/6+(Cr+V+Nb+Ti)/5+(Ni+Cu)/15≤0,43%,
Pcm=C+(Mn+Cu+Cr)/20+Si/30+Ni/60+V/10+Мо/15≤0,26%,
где Сэ - углеродный эквивалент, %;
Pcm - коэффициент трещиностойкости, %;
Ca/S≥1.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при выплавке сталь обрабатывают силикокальцием и/или ферроцерием.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области металлургии, а именно к жаропрочным сплавам, используемым при изготовлении труб, листов, поковок и др. металлопроката для теплообменного оборудования, работающего в коррозионных средах, а также для сосудов и аппаратов, работающих при высоком давлении в диапазоне температур от минус 196°С до плюс 450°С.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к составу жаропрочного сплава, используемого для изготовления реакционных труб нефтегазоперерабатывающих установок с рабочими режимами при температуре 700÷1050°C и давлении до 46 атмосфер.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к составам ферритных коррозионно-стойких сталей, применяемых в машиностроении для изделий, к которым предъявляются требования обеспечения высокой твердости и коррозионной стойкости при достаточной пластичности.
Изобретение относится к области металлургии, а именно к составу металлического материала, используемого на нефтеперерабатывающих, газоперерабатывающих и химических производствах в качестве материала для крекинговых, реформинговых и нагревательных печей, теплообменников.

Изобретение относится к металлургии, а именно к разработке состава легированной аустенитной коррозионно-стойкой стали для атомных энергетических установок. Сталь содержит компоненты в следующем соотношении, мас.%: углерод 0,03-0,08, кремний 0,4-0,6, марганец 1,0-1,8, хром 17,5-19, никель 8,0-9,5, ниобий 0,05-0,07, ванадий 0,05-0,07, титан 0,08-0,12, сера ≤0,015, фосфор ≤0,015, азот от 0,04 до менее 0,07, кальций 0,004-0,015, церий 0,005-0,05, железо - остальное.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству на реверсивном толстолистовом стане листового проката толщиной 15-34 мм для изготовления труб магистральных трубопроводов диаметром до 1420 мм.
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству cверхнизкоуглеродистых холоднокатаных сталей для глубокой вытяжки изделий и последующего однослойного эмалирования и может быть использовано при изготовлении деталей бытовой техники, посуды, санитарно-гигиенических приборов, в химической промышленности, в строительстве и др.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к сталям, применяемым для изготовления износостойких деталей. Сталь содержит углерод, кремний, марганец, хром, никель, медь, молибден, ванадий, кальций, алюминий, ниобий, титан, редкоземельные металлы (РЗМ), железо и неизбежные примеси при следующем соотношении компонентов, мас.%: углерод 0,25-0,60, кремний 0,10-1,50, марганец 0,20-1,30, хром 0,30-1,90, никель 0,70-2,0, медь не более 0,45, молибден 0,10-0,90, ванадий 0,001-0,40, кальций 0,0001-0,01, алюминий 0,005-0,1, ниобий 0,001-0,20, титан 0,001-0,20, РЗМ 0,0001-0,005, железо и неизбежные примеси остальное.
Изобретение относится к металлургии и может быть использовано при получении высокопрочной листовой стали толщиной 8,0-40,0 мм для изготовления платформ грузовых автомобилей, работающих в условиях Крайнего Севера.

Высокопрочный с высоким отношением предела текучести к пределу прочности стальной лист, высокопрочный с высоким отношением предела текучести к пределу прочности холоднокатаный стальной лист, высокопрочный с высоким отношением предела текучести к пределу прочности оцинкованный стальной лист, высокопрочный с высоким отношением предела текучести к пределу прочности оцинкованный погружением стальной лист, высокопрочный с высоким отношением предела текучести к пределу прочности отожженный оцинкованный погружением стальной лист, способ изготовления высокопрочного с высоким отношением предела текучести к пределу прочности холоднокатаного стального листа, способ изготовления высокопрочного с высоким отношением предела текучести к пределу прочности оцинкованного погружением стального листа и способ изготовления высокопрочного с высоким отношением предела текучести к пределу прочности отожженного оцинкованного погружением стального листа // 2531216
Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочному стальному листу, имеющему отношение предела текучести к пределу прочности 0,6 или более. Лист выполнен из стали следующего состава, в мас.%: 0,03-0,20% С, 1,0% или менее Si, от более 1,5 до 3,0% Mn, 0,10% или меньше Р, 0,05% или менее S, 0,10% или менее Аl, 0,010% или менее N, один или несколько видов элементов, выбранных из Ti, Nb и V, общее содержание которых составляет 0,010-1,000%, 0,001-0,01 Ta, остальное Fe и неизбежные примеси.

Изобретение относится к способу получения упаковочной стали из холоднокатаной листовой стали, изготовленной из нелегированной или низколегированной стали с содержанием углерода менее 0,1%.

Изобретение относится к высокопрочному стальному листу, используемому в автомобилестроении. Лист выполнен из стали, содержащей в мас.%: С от 0,075 до 0,30, Si от 0,30 до 2,5, Mn от 1,3 до 3,5, Р от 0,001 до 0,03, S от 0,0001 до 0,01, Al от 0,080 до 1,50, N от 0,0001 до 0,01, О от 0,0001 до 0,01, железо и неизбежные примеси остальное.

Изобретение относится к области металлургии. Для уменьшения отрывной силы крышки жестяной банки при постоянной толщине её стенки по ослабленной линии крышку для жестяной банки получают из нелегированной или низколегированной листовой стали с содержанием углерода менее 0,1 мас.

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения высокой прочности, повышенной деформируемости и низкотемпературной ударной вязкости стальную трубу получают свариванием базового стального листа, сформованного в виде трубы, при этом базовый стальной лист содержит, мас.%: C от 0,010 до 0,080, Si от 0,01 до 0,50, Mn от 1,2 до 2,8, S от 0,0001 до 0,0050, Ti от 0,003 до 0,030, B от 0,0003 до 0,005, N от 0,0010 до 0,008, O от 0,0001 до 0,0080, P 0,050 или менее, Al 0,020 или менее, Mo 0,03 или менее, необязательно один или несколько элементов из Cr, Cu и Ni, железо и сопутствующие примеси - остальное, при этом Ceq, полученный посредством определенного выражения, составляет от 0,30 до 0,53, а Pcm, полученный посредством определенного выражения, составляет от 0,10 до 0,20, структура металла базового стального листа содержит от 27 до 90%, в расчете на долю площади, полигонального феррита и твердую фазу, состоящую из бейнита и/или мартенсита, в качестве ее остатка.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочному гальванизированному погружением стальному листу, используемому в автомобилестроении. Стальной лист содержит базовый стальной лист и сформированный на его поверхности гальванизацией погружением слой покрытия с обеспечением толщины листа, равной от 0,6 до 5,0 мм.

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения локальной деформируемости стального листа без существенного снижения относительного удлинения и прочности получен высокопрочный горячекатаный стальной лист, который содержит, в мас.%, С от 0,07 до 0,20, Si от 0,001 до 2,5, Mn от 0,01 до 4,0, Р от 0,001 до 0,15, S от 0,0005 до 0,03, Al от 0,001 до 2,0, N 0,0005 до 0,01, О от 0,0005 до 0,01, железо и неизбежные примеси - остальное, причем доля площади бейнита в металлографической структуре составляет 95% или более, причем в центральной области толщины листа, находящейся в диапазоне от 5/8 до 3/8 толщины листа от поверхности стального листа, среднее значение полюсных плотностей группы ориентаций от {100}<011> до {223}<110> составляет 4,0 или менее, и полюсная плотность кристаллографической ориентации {332}<113> составляет 5,0 или менее, и среднеобъемный диаметр кристаллических зерен в металлографической структуре составляет 10 мкм или менее.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению высокопрочного горячегальванизированного стального листа, используемого в автомобилестроении.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочному стальному листу, используемому в автомобилестроении. Лист выполнен из стали, содержащей, мас.%: С от 0,075 до 0,3, Si от 0,3 до 2,5, Mn от 1,3 до 3,5, Р от 0,001 до 0,05, S от 0,0001 до 0,005, Al от 0,001 до 0,05, Ti от 0,001 до 0,015, N от 0,0001 до 0,005, О от 0,0001 до 0,003, железо и неизбежные примеси - остальное.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочному холоднокатаному стальному листу. Сталь содержит, в мас.%: С от более 0,01 до 0,4, Si не менее 0,001 и не более 2,5, Mn не менее 0,001 и не более 4,0, Р от 0,001 до 0,15, S от 0,0005 до 0,03, Al не менее 0,001 и не более 2,0, N от 0,0005 до 0,01, при необходимости по меньшей мере один элемент из: Ti, Nb, В, Mg, REM, Са, Мо, Cr, V, Ni, Cu, Zr, W, As, Со, Sn, Pb, Y и Hf, остальное железо и неизбежные примеси.

Изобретение относится к способу получения электротехнических текстурированных стальных лент или листов, в котором температуру тонкого сляба, изготовленного из стали с содержанием мас.%: Si 2-6,5%, С 0,02-0,15%, S 0,01-0,1%, Cu 0,1-0,5%, при этом соотношение между процентными содержаниями меди и серы %Cu/%S составляло более 4, Mn до 0,1%, при этом соотношение между процентными содержаниями марганца и серы Mn/S составляло менее 2,5, и необязательно N, Al, Ni, Cr, Mo, Sn, V, Nb.

Изобретение относится к изготовлению листа. Для получения стального листа с мартенситной структурой, в которой средний размер реек меньше 1 микрометра, средний коэффициент удлинения реек составляет от 2 до 5, предел упругости - более 1300 МПа, предел прочности превышает (3220(C)+958) мегапаскалей, где (С) содержание углерода в мас.%, поставляют полуфабрикат из стали, содержащей, мас.%: 0,15≤С≤0,40; 1,5%≤Mn≤3%; 0,005≤Si≤2; 0,005≤Al≤0,1; 1,8≤Cr≤4; 0≤Mo≤2, при этом 2,7≤0,5(Mn)+(Cr)+3(Mo)≤5,7; S≤0,05; Р≤0,1, и необязательно: 0≤Nb≤0,050; 0,01≤Ti≤0,1; 0,0005≤В≤0,005; 0,0005≤Са≤0,005, остальное железо и неизбежные примеси. Полуфабрикат нагревают до температуры T1, составляющей от 1050 до 1250°C, затем производят черновую прокатку полуфабриката при температуре Т2, составляющей от 1000 до 880°C, с коэффициентом обжатия εa более 30% и получением листа с полностью рекристаллизованной аустенитной структурой со средним размером зерна менее 40 микрометров и предпочтительно менее 5 микрометров. Лист охлаждают до температуры Т3, составляющей от 600 до 400°C, со скоростью VR1, превышающей 2°C/c, затем производят горячую чистовую прокатку не полностью охлажденного листа при указанной температуре Т3 с коэффициентом обжатия εb более 30%, полученный лист охлаждают со скоростью VR2, превышающей критическую скорость закалки на мартенсит. 6 н. и 7 з.п. ф-лы, 3 ил., 4 табл., 2 пр.
Наверх