Секционированный сверхпроводящий кабель переменного тока

 

ОПИСАИИЕ

ИЗОБРЕТЕИИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

Союз Советскик

Сециалистическик

Республик

«»714510

{61) Дополнительное к авт. сеид-ву

{22) 3аявлеио 1804.75 {21) 2125149/24-07 (51)М. КЛ.2 с присоединением заявки Но 2481690/07

H B 12/00

Государственный комитет

СССР по делам,изобретений н открытий

{23) Приоритет по па. 3-5 03.05.77 (53) УДК б21. 315 (088.8) Опубликовано 05.0280. Бюллетень Йо 5

Дата опубликования описания 070380

« с

Рыбин, tf. Jf. Вулис, B. A. Голенченко, И. С. Шевченко, В. Г. Щедрин и П. Б. Шендерович (72) Авторы изобретения

Государственный,;научно-исследовательский энергетический институт нм. Г. Н. Кржижановского и Особое конструкторское бюро Р 1 Государственного научно-исследовательского энергетического института им. Г. И. Кржижановского (71) Заявители

/ . (54 ) CEKUHOHHPOBAHHbiA СВЕРХПРОВОДЯЩИЙ КАБЕЛЬ

ПЕРЕМЕННОГО ТОКА

Изобретение относится к обпасти кабельной техники, а именно к конструкциям сверхпровсцящих кабелей переменного тока, и может быть использовано,,например, прн проектировании сверхпроводящих линий электропередач.

Современная энергетическая система характеризуется уровнями токов короткого замыкания, превышающими более, чем на порядок, уровень номинальных токов, а их длительность,в сильной степени зависит от разветвленности системы и организации ее защиты и может достигать нескольких секунд.

Обеспечение работоспособности сверхпроводящего кабеля, сразу же после прекращения режима короткого замыкания в линии электропередачи, является актуальнешей технической задачей проектирования сверхпроводящего кабеля. Существуют две основные концепции в подходе к решению указан ной. задачи.

Первая базируется на мнении, что сверхпроводящие свойства кабеля должны сохраняться в течении всего периода токовой перегрузки, при этом сверхдроводящий кабель может либо отклю-чаться от энергосистемы, либо оставаться в р ; вторая — что должны быть созданы условия обеспечивающие возвращение сверхпроводящих свойств в неотключаемом кабеле после прекращения перегрузки.

Большинство технических решений первой группы содержат в качестве основных элементов токоограничнвающее устройство и размыкатель, причем токоограничивающее устройство может быть выполнено либо в виде сверхпроводящей управляемой вставки

j1) либо различного рода реакторов или резонансных устройств, шунтируемых реакторов (21 . Размыкатели также могут быть выполнены либо традиционными, либо сверхпроводящими, но в обоих случаях коммутация тока короткого заьыкания осуществляется на теплом уровне.

Основными недостатками решений, использующих управляемые сверхпроводящие вставки, являются следующие: — значительный расход сверхпроводникового материала, обусловленный необходимостью в режиме короткого заьыкания создать значительное сопротивление, обеспечивающее эффект токоограннчения;

714510 высокими критическим; параметрами

Так, например, некоторые ис следон ания (5), проведенные со снерхпроводником

Nb Sn показали, что величина поля проникновения (Н*) и толщина слоя сверхпроводника (hc,) связаны зависимостью Нж — Я (1), Следовательно, если для несения тока перегрузки будет выбран аналогичный основному слою, сверхпроводник, то для сохранения такого же уровня потерь н нем его толщину необходимо будет увеличить по отношению к слою основного сверхпроводника н квадрат отношения тока перегрузки и номинального тока, т.е. толщина слоя стабилизирующего сверхпронодника по меньшей

5Î отсутств ие стабилизирующего материала, который снизит эффект токоограничения, а следовательно, необходимбсть испольэонать снерхпро водники, обладающие повышенной теплоемкостью, такие как свинец 3 — необходимость создания специальной аппаратуры управления и сист.емы охлаждения; — низкая надежность и большая стоимость, а также значительное время на восстановление сверхпроводящих свойств вставки для поворотного включения кабеля s линию.

Для решений, основанных на реакторах, либо резонансных устройствах, характерйы значительные габариты устройств и их высокая стоимость.

Существуют решения (3), основанные на быстродействующем отключении кабеля без применения токоограничителей с помощью различного рода заземпителей,- выключателей и предохра. нителей.

Однако быстродействие всех этих устройств недостаточйо. Кроме того, все эти решения связаны с разрывом 5 цепи тока, что приводит к выводу запасенной в кабеле электромагнитной энергии, для рассеивалия ко орой необходимо предусматривать специальные меры, а также требуют нведейия уст- 0 ройств повторного включения.

Известно лишь одно решение (4l, обеспечивающее сохранение сверхпроводимости в режиме короткого замыкания

В иеотключаемом от энергосистема ка- 35 беля, которое заключается s использовании днух слоев снерхпронодника, оАйн из которых предназначен для несения номинального тока, а другой— тока перегрузки. Однако значительный вклад в стоимость снерхпронодящей линии электро" йер здачи, вносимый рефрижератором, :а ФаМЖе упрсМейие процесса прокачки ойиофаэного хладагента и сонершенствоааяие технологии производства вы- 4$ сокотемпературных снеркпронодникон прщвело к использованию в качестве осиянного токонесущего элемента номинального режима сверхпроводника с, мере на дна порядка будет превышать толщину основного слоя, достигая миллиметра, Получить сверхпроводник такой толщины с такими критическими параметрами при современной технологии практически невозможно.

Поскольку потери в таких сверхпроводниках с величиной поля связаны сугубо нелинейно; степенной зависимостью с показателем степени, значительно превосходящем единицу, то при выполнении второго слоя верхпроводника (рассчитанного на режим короткого замыкания) scего лишь в несколько раз меньшей толщины, чем требуется иэ выше"приведенного условия (1), стабилизировать основной слой =sepxпроводника. не удастся.

Пазтому ниболее простым и приемлемым путем решения проблемы перегрузки янл яеТся"допущение потери сверхпроводимости кабеля на время токоной перегрузки с последующим восстановлением сверхпроводящих свойств.

Такое решение не требует отключения кабеля И не выставляет невыполнимых условий на изготовление сверхпроводника.

Практически все подобные решения связаны непосредственно с конструкцией кабеля, Наиболее простым из них является использование стабилизирующей подложки сверхпроводящей токонесущей системы н качестве пути для транспорта тока короткого замюкания (6).

Однако в этом случае восстановление сверхпроводимости происходит лишь при определенном сочетании уровня тепловыделеннй н подложке, теплоемкости хладагента и условий теплообмена: — уронень теплавыделений ьпределяется удельным электросопротинлением . материала подложки и ее периметром, поскольку на переменном токе при низких температурах в чистых металлах наблюдается сильный скин-эффект;

= теплоемкость хладагента определяется его температурой и давлением, а также количеством хладагента н кабеле, что, в свою очередь, влияет на систему хладообеспечения, параметры рефрижератора и конструкцию кабеля; — интенсивность теплообмена зависит от режима течения хладагента, который определяется номинальной тепловой нагрузкой, и определяет количество тепла, рассеиваемого токонесущей системой до полного восстановления сверхпронодим6сти, через температурную зависимость удельного электросопротивления.

Каждый иэ перечисленных факторов связан со стоимбстью кабеля.

714510

Наиболее полное использование токонесущих свойств сверхпронодникового материала значительно сокращает расходы на токонесущую систему и криогенную оболочку, а также уменьшает внешний теплоприток. При этом оптимизация сверхпроводящей линии электропередачи в сильной степени зависит от технологии изготовления жестких сверхпронодников и стоимости охлаждающих секций. По мере совер- п шенствования процессов полученйя сверхпроводников и конструкции реф-. рижераторон габариты кабеля приближаются к минимальным, определенным токонесущей способностью снерхпроводника. 15

Однако и в яастоящее время оптимизация снерхпроводящей линии ,:электропередачи н болыаккстве случа- . ев дает габариты, близкие к минимальным, что вступает н противоречие с условиями, обеспечивающими возвращение снерхпронодящкх свойств, после режима короткого загыкания.

Действительно, подложка сзерхпроводника, вь1полненная кэ нормального металла, имеет прямым своим назначением стабилизацию сверхпроводника при различного рода возмущениях, связанных со скачками магнитного потока, механическими перемещениями, не однородностью свойсть сверхпроводника и т.п., переводящих локальные участки сверхпроводника. н нормальное состояние. При этом подложка играет роль шуктирующего и теп:-опронодного элемента, поэтому практичес.<к любой участок сверхпронодника должен иметь хороший тепловой и электрический контакт с ней.

Однако транспорт электрического тока по подложке в режиме короткого 40 замыкания эа счет наличия укаэанного выше хорошего теплового контакта со. ,сверхпроводником вызывает значительный.разогрец сверхпровод гщей токояесущей системы, уменьшить который до уровня, сохраняющего сэерхпронодящие свойства, практически не удается, поскольку потери на переменном токе даже в очень чистых металлах на порядки превосходит гкстерезисные потери в сверхпроводнике.

Как отмечалось выше, возвращенке сверхпроводящих свойств будет обеспечено лишь при определенном сочетании уровня тепловыделенкй в подложке и объем хладагента, что определяет габариты кабеля, в несколько раз превосходящие габариты кабеля, рассчитанного по номинальному ре>",кму.

Наиболее близкой по технической сущности и признакам к заявляемой 60 конструкции является конструкция сверхпроводящего кабеля (7),.содер-. жащая теплоизолирующую оболочку, экран из сверхпроводнкка со стабилизирующей подложкой и фазный проводник, 65 включающий по меньшей мере одия токопровод из днух жил, одна жила выполнена в виде полого элемента со снерхпровод ником и ст абили эирующей подложкой, а другая размещена внутри первой.

В указанном прототипе внутренняя жила также содержит сверхпроводник и предназначена для переноса постоянного тока одновременно с внешней жилкой, в то время как переменный ток переносит лишь внешняя жила. В случае передачи электроэнергии переменным таком внутренняя жила может ра"сматриваться как дополнительный стабилизкрующий элемент номинального режима работы, который вместе с внешней жилой будет участвовать в несении тока перегрузки.

Начиная с определенной величины токовой перегрузки, значительно меньшей уровня токов короткого замыкания, работа такого кабеля и его состояние будут эквивалентны кабелю, в которбм подложка снерхпронодыика предназна" чена для несения токов короткого зa-. жкания. Имея достокнстна, усматринаеыае в возможности его использования как в цепях переменного, так к постоянного тока, такой кабель обладает н=емк, указанными выше, недостатками, характерными для режима короткого замыкания как конструкции кабеля с двухслойным снерхпроводником, так к кабеля со сверхпроводником, стабилизирующая подложка. которого несет ток короткого замыкания.

Целью изобретения является уменьшение габаритов кабеля при обеспеченкк непрерывного энергоснабжения потребителя, н тогs числе и в случае потерн сверхпроводимости в режиме короткого загыкания.

Указанная цель достигается тем, что н секцкониронанком сверхпрОводящем кабеле переменного тока, содержащем теплоизолирующую оболочку экран к фазный проводник, включающий, по меньшей мере один токопровод из двух жил, одна жила выполнена в виде полого элемента со снерхпроводником и стабилизирующей подложкой, а другая размещена внутри первой стабилизирующая подложка каждой секции фазного пронодника образована локальными участками стабилизирующего материала, разделе ннымк. материалом меньшей электропронодностк, обе жилы фаз ного проводника. электрически соединены по меньшей мере н местах предназначенных для подсоединения концевых уст- ройств, причем внутренняя жила выполнена из нормального металла, а толщина стабилизирующего материала подложки не превышает эффективной глубины йронккноненкя переменного тока.

При этом разделяющим материалом подложки может являться как диэлектРик„ так и металл кли сплав, а ста714510 бйЛиэирующий материал подложки может бытЬ армирован сверх проводящим мате» риалом.

Для улучитення стабилизациИ кабеля

В йойййальнсм режиме в случае исполь; . ЫЖайия в качестве разделяющего материала металла илн сплава обращенная и "mba иэ "нормального металла поверх"нжть разделяющего материала подлож ки покрыта слоем сверхпроводника, например, аналогичного основному сверх- 0 проводнику.

Айалитнческое выражение перераспределения тока между сверхпроводящей жилой и жилой иэ нормального металла для коаксиальной конструкции однофаз- 1> ного кабеля может быть записано так: сп ж 6 (В +к 1 t (и а(.) где 3 — полный ток на входе кабеля,«

Э вЂ” ток в сверхпроводящей жиле; вх.. . R — актинное сопротивление жилы ао

ЗК из нормального металла; к — зффективн6е (эквивалентное) сп ,активное сопротивление сверх- 25 проводящей жилы с учетом сопротивления подложки1

tube-"разность ийдуктив нйх сопротинлений снерхпроводящей жилы и жилы из нормального металла.з()

Для сверхпроводящего кабеля, в котором использ„лотся чистые металлы, " хар@стерным является выполнение услови"я м а). 0 + Q$ (3)

Пока входной тока кабеля ()„.} не

"кФевйшает критического, весь ток бу дет протекать по сверхпроводлщей жиле,,т,е. сп 40

=!

1 (з

Однако при увеличении входного то - "кЫ свыЬЙ критического начинается резкж увеличение сопротивления сверхпроводника за счет движения нитей магнитного потока. Поскольку сверхпроводящая жила находится и охлаждаю-щей среде с койечным значением коэффициента теплопередачи, то начинается разогрев сверхпроводника, который "й МИойиг к. лавинйообразному процессУ разрушения сверхпроводимости, т. е. к "увеличению сопротивле ния Ф* „вплоть " до зйаФения, соот етствующего сверхпрбводнику, перешедшему в нормальное состояние, шуитированному подложкой. 5З (2) По мере увеличения R „происходит перераспределение тока между сверхпроводящей жилой и жилой из нормального металла.

В предлагаемой конструкции, бла— "::Ротаря Фначительному увеличению сопро. тивления подложки транспортному току, значения и ппревышают cv gl„, что при = " - водит"" к"условию перераспределения то- 65 ка, которое может быть записано так: (4)

Следовательно, большая часть тока будет вйтеснена в жилу иэ нормального металла, выполненную, например, ранспойированн irm проводниками, для которых тепловыделения будут определены уже не периметром сверхпроводящай RHJlH а охватываемым Elo сечением. Тогда уменьшение тепловыделений в такой жиле -по отношению к тепловыделениям в подложке кабеля обычной конструкции будет определено выражением и в б (5)

f где Ԅ— тепловыделения в подложке кабеля обычной конструкции;

Ф вЂ” тепловыделения s жиле из

3 нормального металла предлагаемой конструкции кабеля;

К вЂ” коэффициент заполнения се3 чения фаэного проводника жилой из нормального металла;

Π— диаметр фазного проводника; о — скин-слой стабилизирующего материала подложки.

УстранЕНие заметного влияния вихревых потерь в проводниках жилы иэ нормального металла на общие тепловыделения в ней легко oCytttecTBJIHBTся соответствующим выбором диаметра единичных проводников жилы.

Требования, предьявляемые к величине сопротивления сверхпроводящей жилы, могут быть установлены иэ следующих соображений: величина тепловыделений в Подложке кабеля обычной конструкции равна: (6) где 3 — ток перегрузки (входной ток

á) кабеля); — сопротивление подложки, Сопротивление подложки определяют так:

) x3& (7) где р — удельйое .электросопротивление материала подложки;

- длина кабеля.

С другой стороны, теПловыделения в сверхпроводящей жиле запишутся так (на той же длине кабеля): — 2 (wB L-)

СП ЬХ R (8)

Таким образом, сопротивление сверхпроводящей жилы должно быть больше, чем („ща Ь1

R (9)

При выполнении указанного условия (9), суЫ4арйые тепловыделения в жиJIe их йормального металла и сверх714510 проводящей жиле оказываются значительно меньше потерь в подложке кабеля обычной конструкции такого же диаметра.

Однако при прохождении практически всего тока короткого замыкания в жуле из нормального металла, подложка сверхпроводящей жилы оказывается в переменном магнитном поле и в стаби лиэирующем материале подложки наводятся вихревые токи . Выбор толщины стабилизирующего материала подложки, меньшей его скин-слоя, приводит к уменьшению вихревых потерь s соответ ствии с формулой:

9r вир /413 где W — тепловыделенне от вихревых

6икР токов, рассчитанное без учета действительных размеров локальных участков стабилизирующего материала, что приводит к некоторому их эавышениюу Л вЂ” толщина стабилизирующего материала подложки. 2

Значительное уменьшение толщииы стабилизирующего материала подложки ограничивается требованиями по стабилизации сверхпроводящей жилы в но минальном режиме.

Таким образом наибольший эффект снижения тепловыделений, а следовательно и возможного уменьшения габарита кабеля достигается в конструкции кабеля, использующем сверхпроводники, обладающие в нормальном состоянии большим сопротивлением, стабилизирующая подложка которых обладает наибольшим сопротивлением транспортному току, причем толщина стабилизирующего материала подложки должна быть меньше скин-слоя.

Как показали проведенные оценки, в указанной конструкции кабеля наибольший вклад в тепловыделения вносят вихревые потери в подложке.

Иунтирование участков кабеля жилой из нормального металла позволяет предохранить сверхпроводник кабеля от прожи-.ов в случае, когда нормальная зона прсдолжает распространяться по сверхпроводнику, несмотря на стабилизирующее воздействие подлОжки в номинальном режиме его работы. Такое шунтирование повышает надежность работы кабеля в номинальном режиме.

На фиг. 1 показан поперечный разрез однофаэного коаксиального кабеля с трубчатыми проводникамиJ на фиг„ 2 — то же, но продольный разрез; на фиг. 3 — поперечный разрез трех фазного кабеля с ленточными проводниками; на фиг. 4 — подложка сверхпроводящей жилы; на фиг. 5 — электрическое соединение сверхпроводящей жилы и жилы иэ нормального металла для прямо à и обратного провода однофаэного кабеля; на фиг. б, 7 — варианты вы= полнения кабеля.

Кабель содержит теплоизолирующую оболочку 1 и фазный проводник 2, включающий жилу 3 в виде полого элемента со сверхпроводником 4, стабилизированным подложкой 5, и жилу б из нормального металла, размещенную внутри жилы. 3. Каждый сверхпроводящий экран (либо обратный провод) 7 снабжен подложкой 8, аналогичной подложке 5 фаэного проводника 2, а обратный провод 7, кроме того, охвачен снаружи жилой

9 иэ нормального металла. Стабилизирующие подложки 5, 8 образованы локальными участками 10 стабилизирующего материала, разделенными материалом меньшей электропроводности 11.

Причем активное сопротивление подложки в пределах секции превышает икдуктивное сопротивление фазного провод0 ника этой секции.

Электрическое соединение жилы б с . жилой 3, а также жилы 9 с обратным проводом 7 происходит в местах 12, предназначенных для подсоединения концевых устройств 13, а при необходимости в местах 14 стыка секций

15. Охлаждение кабеля осуществляеТся гелием 16, который в однофазнам кабеле с трубчатыми проводниками одно30 временно является основной электроизоляцией., Электроизоляция в трехфаз" ном кабеле с ленточными проводника" ми осуществляется твердым ленточным диэлектриком 17.

Дистанционирование прямого и обратного провода в однофазном кабеле проис ходит с помощью .диэ ле ктр ически х прост авок 18, снабженных электродами 21.

Трехфазный кабель содержит фазы

40 22, 23, выполненные аналогично показанному разрезу одной фазы, опорный элемент 24 сверхпроводящей жилы 3 кабеля с ленточными проводниками (фиг.

3) .

45 На фиг. б показан вариайт конструкции кабеля на примере однофазного кабеля с трубчатыми коаксиальными проводниками, для которого отличительной чертой является разделение

50 жилы из нормального металла и сверхпроводящей жилы, а также разделение обратного провода и охватывающей его жилы из нормального металла эффективной теплоизоляцией, например вакуумной ., Сверхпроводящая жила 3 и обратный; привод f снабжены по отдельности вакуумплотной оболочкой 25, например стальной,и отделены от соответствующих жил б, 9 из нормального металла, выполненных в виде трубчатых проводников, теплоизоляцией 2б, в да анном случае вакуумом. Электрическое соединение жил 3, б между со бой а также обратного провода 7 и жилы

65 9 между собой осуществлено с помощью

714510 перемычек 27 из сверхпронодниконого материала.. Размещение жил б, 9 обес- печивается опорами 28 с малой теплопроводностью.

В этом случае жила из нормального металла является аккумулятором 3 тепла на время короткого замыкания, а темп сброса тепла в хладагент может быть сделан coизмериmaм со скоростью протекания хладагента.

Введение теплоизоляции ц (О дополнительно уменьшить :-.абариты кабе ля, упростить конструкцию жилы иэ нормального металла, например, выполнйть ее трубчатой, уменьшить металлоемкость этой жилы, выбрать менее чистый, но более дешевый проводник, повысить надежность стабилизи.рующего действия"жилы на сверхпронодник в номинальном режиме работы кабеля. Для электрического соединения сверхпронодящей жилы и жилы из нормального мета."ла (ана"логйчно для обратного провода и его жилы) могут быть в этом случае использованы перемычки из сверхпроводящего материала, что явится тепловой развязкой указанного соединения. КрОме того, наличие теЫлойзоля11ии делает воэмоййым сделать жилу из нормального металла как неохлаждаемой, так и охлаждае мой;"прйчем охлаждение этой жилы мойет отлМчатьСя"от охлаждения сверхпроводящей жилы кабеля, например, осуществляться вымороженным .хладагентом, таким как водород, что имеет 35 свой полоясительные стороны.

Как уже указывалось выше, значительный вклад в тепловыделения режйма"короткого замыкания вносят вихревые Потери в стабилизирующем мате- 4О

"- - Жале подложки, величина которых связана с толщиной и свойствами этого материала, такими как удельное электросопротинление.

Однако уменьшение толщины или ухудшение злектропроводности стабилйзирующего материала ограничено условиями стабилизации сверхпроводящего кабеля в номинальном режиме его работы.

С доугой стороны, использование .

" таких сверхпроводников, как например

НЬ Яп (ниобий-олово), технология получения которых обуславливает наличие ниобиевого (Nb),.ïáäñëîÿ, шунтирующего -сверхпроводник и подложку, 55 снижают требования к разделяющему материалу подложки, который может "являться, в данном случае не дйэлектриком, а например, ниобием либо его сплавом. 60

Локальные участки 10 стабйлизирую- щего материала подложки 5,8 могут быть армированы сверхпроводником 29, а""нйеИняя поверхность разделяющего материала 11 подложки 8 экрана 7 и у

%нутрення я поверхность разделяющего материала 11 подложки 5 сверхпроводящей жилы 3 выполнены, например, из ниобия, легиронанного цирконием, покрыты слоем сверхпронодника 30, таким как Vb> Sn (ниобий-олоно) (фиг. 7) .

Применяемые в подложке сверхпронодниконые материалы не превосходят по токонесущей способности оснонной снерхпронодник и не создают единых транспортных сверхпроводящих цепей, а лишь приводят к определенному локальному увеличению электропровод« ности, что снижает тепловыделения

TlpH стабилизации основного снерхпроводника и позволяет уменьшить толщину подложки, либо ухудшить чистоту нормального металла, что приводит к уменьшению вихревых потерь.

Такое решение создает предпосылки к использованию отходов производств выпускающих снерхпроводяшие шины для различного рода магнитных систем и электрических машин и, кроме того базируется на существующей сегодня технологии нанесения сверхпроводников .

Наиболее прогрессивная, на сегодняшний день, технология получения заготовок для токонесущих жил, например, коаксиального трубчатого кабеля, использует металлургический способ их получения, что значительно упрощается, если в качестве разделяющего материала в подложке применяются, например, такие материалы, как ниобий легированный различнымй присадками, либо его сплавы.

Представленные варианты конструкций многосекционного сверхпроводящего кабеля переменного тока позволяют выполнить его практически на номинальные параметры передачи электроэнергии независимо от параметров режима короткого замыкания места его установки в энергосистему.

Формула изобретения

1. Секционировачный снерхпроводящий кабель переменного тока, содержащий теплоизолирующую оболочку, экран и фаэный проводник, включающий по меньшей мере один токопровод из двух жил, одна жила выполнена в виде полого элемента со сверхпроводником и стабилизирующей подложкой, а другая размещена внутри первой, о т л и ч аю шийся тем, что, с целью уменьшения габаритов кабеля, при обеспечении непрерынного энергоснабжения потребнтепя в"том числе и в случае потери сверхпроводимости в режиме короткого замыкания, стабилизирующая подложка каждой секции фаэного провод ника образована локальными участками стабилизирующего материала, разделен14

714510

0 ными материалом меньше и зле ктропро водности, обе жилы фазкого проводника электрически соединены по меньшей мере в местах, предназначенных для подсоединения концевых устройств, причем внутренняя жила выполнена из нормального металла, а толщина стабилизи" рующего материала подложки не превышает эффективной глубины проникновения переменного тока.

2 Кабель по п.l, о т л и ч а юшийся тем, что разделяющим мате» риалом подложки служит диэлектрик.

3. Кабель по п.l, о т л и ч а юшийся тем, что, с целью упрощения технологии изготовления кабеля, разделяющим материалом подложки служит металл или сплав., 4. Кабель по пп.1-3,о т л и ч а юшийся тем, что, с целью улучшения стабилизации кабеля в номинальном режиме работы, стабилизирующий мате- 20 риал подложки армирован сверхпроводниковым материалом.

5. Кабель по пп.1,3, 4 о т л и» ч а ю щ н и с я тем, что обращенная к жиле из нормального металла поверхность разделяющего материала подложки покрыта слоем сверхпроводни- ка, например, аналогичного основному сверхпроводнику.

Источники информации, принятые во внимание при экспертизе

1. Klaudy Р. A. Supraleitende

Kabe1 1lZ-A Bd 89 (1968 г,) и. 14, 325-330.

2. Исследование способов ограничения токов короткого замыкания применительно к криогенным линиям электропередач, Отчет 9 152, ЭНИН им. Г. М. Кржижановского, Москва, 1973.

3. Однополупериодный генераторный защитный воздушный выключатель, Фирма (ФРГ) Экспресс Информация, Электрические машины и аппараты 1972, Р 1.

4. Taylor М. Т Conference of

Г,оы Temperatures and Electric Power

Jn st i tute o f Re f r ige rat ion, London, 1969.

5. Потапов Н. Н. Необратимость намагниченности сверхпроводящего соединения Nb Sn, Кандидатская диссертация, ЦНИЙ черной металлургии им.

H. П. Бардина, Москва, 1971.

6. Meyerhoff К. W. The faultrecovery performance of helium insula

ted rigid à.o. Superconducting cable,"

Union Carbide Corporation, Tarrytown

1971.

7. Патент СИА Р 3600498, кл. 174-15, 1971.

714510 о и

/ /Р

Рб

Риг. б

7 У

/ 10

Фиг. 7

Составитель Н. Борисова

Редактор l0. Челюка нов Техред Л.АлФерова Корректор М. (0ароши

Заказ 9304/53 Тираж 844, Подписное

ЦНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Филиал ППП Патент, г. Ужгород, ул. (1роектная, 4