Способ термической обработки сталей аустенитно- мартенситного класса
«» 744041
Союз Советских °
Социалистических
Республик
ОПИСАНИЕ
ИЗОБРЕТЕНИЯ
К АВТОРСКОМУ СВИ ЕТЕЛЬСУВУ (61) Дополнительное к авт. саид-ву (51)M. Кл. (22) Заявлено 14D977 (21) 2523369/22-02
С 21 0 1/78
С,21 D 6/00 с присоединением заявки №
Государствеяный комитет
СССР яо делам изобретений и открытий (23) Приоритет
Опубликовано 300680. Бюллетень ¹ 24 (53) УДК621. 785, .79 (088. S) Дата опубликования описания 30.0680 (72) Авторы изобретения
Н.П. Петровичев, Н.И. Кузина и С.Л. Натапов (71) Заявитель (54) СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ CTAJIEA
АУСТЕН ИТНО-NAPTEHCHTHOI 0 КЛАССА
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к способам термообработки сталей аустеиитно-мартенситного класса.
Производственные плавки стали 5 обычно содержат не меньше 1,5—
2,0 см /100 r водорода, что достаточно для заметного повышения хрупкости.
Главной причиной гопадания водорода в металл являются шихтовые материалы 10 и среда, в которой производится выплавка стали.
Содержание водорода до количеств, не влияющих на механические свойства, можно снизить только путем ва- 15 куумирования в ковше или при разливке.
Повышенное содержание водорода в стали вызывает снижение пластичности материала центральных зон крупных по- 2Q ковок и даже„приводит к образованию трещин (флокенов). Стали, содержащие недостаточное для образования флокенов количество водорода, при охлаждении после прокатки или ковки могут 25 обнаруживать дефекты, подобные флоке нам в самом процессе испытания на разрыв (1J.
Причиной образования флокенов рас. тяжения, снижающих пластичность при 3() разрыве, является диффуэионно-подвижный водород, Десорбция водорода нэ стали вызывает исчезновение флокенов растяжения в изломах образцов и полностью .восстанавливает пластичность материала (2) .
Из образцов не большого сече Ния, охлажденных медленно в печи или на воздухе, растворенный при высокой температуре водород устраняется почти полностью до значений, соответствующих весьма малой растворимости.
Скорость выделения водорода из стали при 20 С зависит от структуры, состава стали и размеров заготовки.
Выделение водорода из аустенита о при +20 С практически не происходит. Из мартенситной и бейнитной структуры водород выделяется весьма медленно. Наибольшая скорость выделения водорода наблюдается у сталей со структурой сорбита и перлита, чем больше в стали хрома и кремния, тем меньше скорость выделения водорода-при+20 С. i
Нержавеющие стали переходного (аустенитно-мартенситного) класса, например ст. BHC-5 (1Х+5Н4АМЭ) могут иметь значительное количество (6—
744041 з
-10 см /100 r) диффузионно-подвижного водорода металлургического происхож. дения, попадающего из шлака в металл в процессе электрошлакового переплава, что вызывает хрупкость металла в термоупрочненном состоянии, которая проявляется в пониженном значении сужения площади поперечного сужения, (f) в связи с образованием флокенов растяжения и в склонности стали к замедленному разрушению.
Удаление водорода путем вакуумно1
ro переплава ст. ВНС-5 не представляется возможным иэ-за наличия в ста- ли в качестве легируюцего элемента азота, а применение обычного диффузионного отжига, проводимого при мак-. 1 симальной температуре существования с(-фазы для сталей перлитного и мартенситного классов неэффективно для сталей переходного класса в связи с наличием большого количества остаточ ного аустенита .
Известен способ термообработки сталей аустенитно-мартенситного класса по которому для повышения пластичностИ термически упрочненной стали, имеющей повышенное содержание водорода, перед упрочняющей термообработкой производят многократный нагрев до температуры карбидообразования
900-590 С охлаждением после каждой ступени до температуры окончания мар3 тенситного превращения, а затем осуществляют обеэводороживающий нагрев до температуры на 40-80 С ниже температуры начала обратного преврацения мартенсита в аустенит (3).
Многократный нагрев в интервале температур карбидообразования приводит к уменьшению количества ликвацион ных полос аустенита, затрудняющих,десорбцию диффуэионно-подвижного (ато- 4 марного) водорода, а последующий обеэводороживающий нагрев при температуре ниже начала обратного превращения мартенсита в аустенит обеспечивает десорбцию водорода без получения в процессе длительного обеэводорожйваюцего нагрева в зонах бывших ликвационных полос аустенита обратного перехода, (M g ), что способст- вует повышению эффекта обезводорожи- gp вания и восстановлению пластичности стали в термически-упрочненном состоя. нии.
d0
В то же время для повышения эффективности и сокрацения длительности процесса дЕгазации водорода, обезводороживаюций нагрев должен осущест:вляться в минимально возможных сечениях, т.е. практически в полностью механообработанных (готовых) деталях.
В соответствии с приведенным примером обеспечение смягчения стени
BHC-б под "Механообраббгну и вбвмон- " нс сть обеэводороживания в готовых деталях достигается применением в качестве последней карбидбобраэуюцей ступени нагрева при 660 С.
Использование в качестве последней ступени нагрева при 660 С выэва но необходимостью преодоления существующей трудности смягчения стали, особенно при больших сечениях заготовок, имеющей после предпоследней ступени (890 C очень высокую твердость (HRc — 39-42), обусловленную соответственно высокой легированностью твердого раствора.
Требуемое смягчение при 660 С для стали, имеющей после 890 С высокую твердость, достигается в основном эа счет получения значительного количестна стабилизированного аустенита (20-30%), образующегося в результате протекания при 660 С процесса обратного преврацения мартенсита в аустенит.
Стабилизация аустенита при 660 С, 20 находящейся внутри интервала температур обратного превращения мартенсита в .аустенит (при двухчасовой выдержке температура начала обратного преврао цения Ан,575 С, а температура окончания обратного превращения
Ак. -= 780- 790oC), связана с одно.временным существованием a(и фаэ и обогащением полученной эа счет обратного превращения ) -фазы (аустенита) никелем (и другими элементами, снижающими температуру мартенситного превращения) из исходной б -фазы (мартенсита)до определенного (критического) содержания, снижающего точку Мн полученного аустенита (20 С.
Наличие в структуре стали стабио лизированного при 660 С аустенита, обеспечивающего необходимое смягчение стали под механообработку, значительно снижает эффект последующего
О обеэводороживания механообработанных деталей.
Цель изобретения — повышение эффективности обезводороживания за счет уменьшения количества аустенита и смягчения стали под механическую обработку.
Достигают это тем, что многократный нагрев при температуре карбидообразования следует производить С верхнего интервала температур,.лежащего на 120-150 с выше температуры окончания обратного мартенситного превращения, путем последовательного снижениь температуры каждого последующего нагрева на 50-150 С вплоть до температуры, соответствующей температуре окончания обратного мартенситного превращения (т.е. выше температуры существования 2-фазной области а +у-), а перед обеэводороживающим нагревом необходимо производить дополнительный дестабилизируюций нагрев при температуре ниже температуры начала обратного мартенситного превращения с выдержкой 2-10 ч.
744041
По предлагаемому сПособ многократный нагрев стали 1Х15 МЧАМЗ осуществляют в интервале 930-780 С, а дестабилизирующий отпуск при 540
580 С.
Применение последовательного снижения температуры кароидообразующего нагрева в однофазной области существования аустенита обеспечивает одновременно интенсификацию процесса карбидообразования, более полную деста- билизацию аустенита и уменьшение исходной ликвационной неоднородности в виде аустенитных полос, а окончание процесса карбидообразования при минимальной температуре существования чисто аустенитной структуры (соответствующей температуре окончания обратного превращения мартенсита в аустенит при нагреве снизу) способствует максимальному обеднению твердого раствора легирующими элементами и минимальному значению твердости стали в закаленном состоянии (ПВс 34-36) беэ образования стабилизированного аустенита.
Применение последующего дополни- 25 тельного дестабилизирующего нагрева при 540-580 С 2-10 ч приводит к доо полнительному смягчению закаленной стали эа счет высокого отпуска предварительного обедненного легирующи- 3() ми элементами мартенсита, что обеспечивает необходимый уровень смягчения стали (HRq < 33) под механообработку Резанием,беэ стабилизации аустенита. 3S
Одновременно в результате карбидообразования при 540-570 С происходит дестабилизация и дополнительное уменьшение количества остаточного аустенита, полученного на последней ступени карбидообразующего нагрева, и, следовательно обеспечивается наиболее благоприятное структурное состояние стали перед обеэводороживающим1нагревом.
Пример выполнения термообработки
ЬИС-5 по предлагаемому способу с минимальным количеством ступеней: наt"pea до 890-9300С, 5-15 ч, охлаждение на воздухе,до комнатной температуры; нагрев до 780-790 С, 5-20 ч, охлаждение на воздухе до комнатной температуры; нагрев до 540-580 C
2-10 ч, охлаждение до комнатной температуры; механообработка (изготовление деталей); обезводороживающий нагрев при 520 С, 10-20 ч; упрочняющая термообработка íà Сравнительные данные по эффектив- ности предварительной термообработки на свойства стали ВНС-5 по известному и предлагаемому способам приведены в таблице. Предлагаемый способ позволяет повысить эффективность обеэводороживания, обеспечить более полное удаление диффузионноподвижного водорода при одновременном сокращении цикла обработки 1(уменьшение ступеней и времени нагрева в области карбидообраэования) и обеспечить более высокую эксплуатационную надежность деталей, работающих под действием длительно приложенных напряжений. 744041 ОЪ Ъ о »O I ни u ." оо х 3 ж Р» се ц н ж я ф ж р» ф о»ж »ж Р ж о вж д,x о ui n,1 о e yo xo uxor едо »бе ж х Йфа! О а ж н е о kx а ж m x »6 е Р» !6 3ж а Р» Ю 4 ф М о М о »»Ъ Ф Р,а Ф I »» л»! оо с о»о » л »О CO с 1 а Ф lA l Л I л ю ° с Оъ м М »1» 1 а со В ом а а лч о О с ,о »р а OlA ю Л|1 1 ж ж 0 ф Xc». н д»=(»»бо »»» л ° с 1о О 4 х ф ж ж ж и е 0 а хо »6 Но и Оо 0 — сч Е о ЦОW Оа, Ц о оо Ол I Х I 1 »6 .»6 Х Ь н ОО О»Р 3 О» Ь М (Ч СЧ lA М ъ с а о! l а оо E E оо 0 о 1 о m . AIOO »!Ъ < 1 ф.,O I a I д Ф .ж1н н»6 :ц оин ое»ж р»6ж I 1 Р» Ф »Р»О Я. ооо о д ж цe И »6жж д М нжо ООР, ехо онц доо 0»0m 1 со ь м СО (1 I оо Ь а lA 3 lA ! о I л 1 Г с» ° a»ф со о ch л 1 ом с Оъ л» о» Л 1» I оо ъ с ао с!»» > I оо Ь, с!» »А » ъ а л» л 1 оо с а»! ЧР (» О! Ъ Г м о л л л I а»»:» с ол м м » о 4 х! »О м с л сч м м l х 0 о р m о о аа д 1 ! о с с »:Ь м э ах с Ц 0И0 оа о до CO Ф а »о о и о И 1 о » Ф ж н ж .ое »6»6 аа »6 ж 33 cto x оож нно оео Ц х жжо ххх Фжж »фе 4»ъ» ж Mew Хо о о а д И ж жж о д m ж3, о жц0 ж ож н да О m »о Ф оонж Zeu neo »ж са .оех ж 1.» »6 ж»ж ужо Ееж ннц xvo Р»»Р ецио ан" 4 D ж x ж 1 xo 1 Ф 1 x o 1 ж онееж o»g аан а,»жйою о!а Ре»жоц 4, фжеждо . цжео а" с oxx жо о ао 01»»! ЦЯ4 Цол 1 I »6 фож! о ф Мфц!4241 ф ЕРООМЕфа аодафнж ) 1 жО лоа М 1 1 ожфîфф Р»цжнжжд о 4ООКа онц»о ж6, но x o »6 e o x ж ф ажцж 3й алло 3 ен ефо I»»I»g Х аф Рожнами 0 Х а »» Х о асч О " а Х » Ц ф 0 m 0 офоод ХаХ ъу Ц. Ц "Ц ф0в0ф Оо оо 0 до до ф CO Ф 1 I ж »6»O lO Х m4o I Цф о венжо еажоф IC1 r a X a - ж д а x О, »6 цо н »»Ъ а5о lD ж о ж а»»ъ ае Я »6 х Ра aq о ф— Ц ж ж х,ц х К д од 03m enô И»Р uoz »6жа gxm lx X ф цоа Цй 3 еож Р» И с о о ж а 6 Я и ал я ж »бо Н а о !! О Е Р OIX О x Р ж и ф 3 »ъ»6а х ж д3 ох нд о ОфоъН о -» х до о X 1 оо--ж Ц +CO Н с 0uoa Составитель Г. Шевченко Редактор A. Соловьева Техред И. Бабурка Koppqtcropl Е. Папп Тираж 608 "=Подйисное ЦНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., 4/5 Заказ 3644/2 „ Филиал ппп патент, г. Ужгород, ул. проектная, 4 1 .л, 74404 «1 Формула изобретеийя" . 1.Способ термической обработки сталей аустенитно-мартенситного класса,включающий предшествующий аустениэации многократный нагрев до температуры карбидообразования с охлаждением после каждой стуйени, ниже температуры конца мартенситного превращения и последующий обезводорожнвающий нагрев до температуры на 40-80 С ниже температуры обратного мартенситного превращения, о т л и ч а юшийся тем, что, с целью повьзаения эффективности обезводороживания за счет уменьшения количества аустенита и смягчения стали под механическую обработку, многократный нагрев до температуры карбидообразожа.ния осуществляют в интервале, лежащем на 120-150 С вьаае температуры конца обратного мартенситиого превращения до температуры конца этого превраще- 20 1 - 10 ния, с понижением тЕмпературы каждого йоследующего негрева на 50-1506С, а перед обеэводороживающнм нагревом производят дополнительно дестабилизирующий отпуск при температуре ниже температуры наМала обратного мартенситного превращения с выдержкой 210 ч . 2. Способ по п. 1, о т л и ч а юшийся тем, что многократный нагрев стали 1Х15 М4АМЗ осуществляют в интервале 930- 780 С, а дестабилиэи» рующий отпуск при 540580 С. Источники информации, принятые во внимание при экспертизе 1. Гудремон Э. Специальные стихли, Металлургия, т. 2, М., 1966, с. 1159. 2. Металловедение и термическая обработка!металлов, 1970, Р 7,. с. 67. 3 ° Авторское свидетельство СССР В 411138, кл. С 21 0 6/00« 1971.