Рабочее тело для абсорбционныххолодильных машин

 

Oc. oi. Э . sгч,", t

°

j -.е:- ., 3

Союз Соаетския

Социааистическик

Ржвублик

О П И С*" A Н"И Е

ИЗОБРЕТЕНИЯ ви794060

К АВТОИ:КОМУ СВ ТВЛЬСТВУ (61) Дополнительное к авт. саид-ву (22)Заявлено 0702.79 (21) 2722049/23-26 с присоединением заявки М (23) Приоритет "

Опубликовано 070181. Бюллетень " 1

Дата опубликования описания 0 70 1 81

51)М KnÇ

С 09 К 5/00

Р 25 В 15/02

Гоетаяветяеяиый комитет

СССР еэ яеааев изобретеиий а откРытий (5Ç) УДК 621. 57.,01 (088 ° 8) (72) Авторы изобретения

И,И, Орехов, С,В, Караван, Л,С, Тимофеевский, A,Ë. Ишевский, Б,И, Псахис, A Ï. Бурдуков и A,К,Стукаленко

Ленинградский технологический институт холодильной промышл ен í ос ти (71) Заявитель (54) РАБОЧЕЕ ТЕЛО ДЛЯ АБСОРБЦИОННЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ

МАШИН

Изобретение относится к холодильной технике и может быть использовано в системах кондиционирования воздуха и для охлаждения оборотной воды в различных технологических процессах.

Известно, что для получения положительных температур в абсорбционных холодильных машинах (АХМ), в качестве рабочих тел предложено применять некоторые водные растворы. К ним от- ,носятся

Н 0-11 р; Hzo- С8;Н О-Сс сЕ2 0-й@0Н н<0-к0н;н 0-Lid;H 0-L4-L1Ь ;Й 0 УА1ог-1.Ф Dl.

Водный раствор бромистого лития, выбранный прототипом, предложено применять для получения температур охлаждаемых объектов от +2 С и выше $2(.

Применение бромистого лития в AXM позволяет получать низкие температуры охлаждаемых объектов при использовании греющих источников с невысокими потенциалами. Однако к серьезным недостаткам бромистолитиевой

AXM следует отнести значительную коррозионную активность раствора НтО1

-L i 8 г и очень высокую стоимость бромистого лития (стоимость рабочего тела бромнстолитиевой AXN составляет 40% от стоимости всей машины).

Целью изобретения является повышение эксплуатационной надежности машин и расширение диапазона получаемых температур при меньшей корроэионной активности. указанная цель достигается тем, что рабочее тело обсорбционных холодильных машин на основе водного раствора хлористого кальция дополнительно содержит нитрат и хлорид лития при следуюших соотношениях компонентов, вес.Ъг

Хлорид лития 11,0-40,0

Нитрат лития 2,2-4,6

Хлорид кальция 11,0-40,0

20 Вода

Остальное

В качестве примера рассмотрим раствор Н О-Li С) -СаС1„- — Li ИОдс массовым соотношением солей. /LE,13: СаС l2): jLA0Q (д.), А 8,0: 6,5: 1. В табл.1 представлены температурные зависимости растворимости предлагаемого абсорбента (в массовых процентах обшего содержания) и бромистого лития.

794060

Таблиц а 1

Политерьы растворимости в воде известного и предлагаемого абсорбентов

50

35

59,3 61, б 65,6 (В г

68,2 69,9 аС I-СаСI, -Цно

4 = 8,0Л,5!1 58,1 60,3 64,6 67,4 69,0

Т а б л и ц а 2

Давление насыщенных паров воды над известным и предлагаемым растворами при 35 С

50 55

64

40

27,20 22,95 17,60 12,45 7,95 4,75 3,25

Н О-ОВг

19,90 15,30 11,20 7,70 5,40 3,85 2,30 (0-liCe-eaee -ь No

Таблица 3

Сопоставление показателей теоретических циклов АХМ

Показатель

Раствор

"Z0=LiCI=

- С а С I i - LIN 03 Н 20 - ИВ г

Температура „ С: хладагента (воды) в испарителе

14 хладагента (воды) в к онде нсаторе

32 слабого раствора на выходе из абсорбера

32

В табл. 2 представлены значения давления насыщенных паров воды при

Сопоставляя данные табл. 1 и 2, следует отметить, что хотя растворимость предлагаемого абсорбента несколько нике (примерно на 1%), однако 40 значительная разница в давлениях паров воды над растворами позволяет

;выбрать цикл для предлагаемого раствора, на большем расстоянии от линии кристаллизации, чем дпя раствора Н О- 4

48r, так как при условии равенства

35 С для растворов Н О-LiBr и Н О-LiCICac! -LiNOy ck= 8,0 : 6,5 : 1. температур внешних источников рабочая зона абсорбционной машины, использующей в качестве рабочего тела предлагаемый раствор, будет находиться в области меньшей концентрации.

В табл. 3 проведено сопоставление показателей теоретических циклов машин, использующих предлагаемый и известный растворы.

794060

Продолжение табл, 3 крепкого раствора на выходе из генератора

60 крепкого раствора на выходе.из теплообменника

32

Концентрация, вес.%:

47,2

53 0

47,8 крепкого раствора слабого раствора

39,9

Удельная тепловая нагрузка на аппарат, кДж/кг в теплообменнике в испарителе в абсорбере в генераторе в конденсаторе

412

539

2393

2393

2620

2550

2628

2625

2475 2471

Кратность циркуляции 6,5 10,2

Теоретический тепловой коэффициент

0,911 0,911

Иэ табл. 3 следует, что предлагае- . мая система по термодинамической эффективности не уступает раствору .брамистого лития. Необходимо отметить уменьшение кратности циркуляции и, как следствие, уменьшение нагрузки на теплообменник. Увеличение эоны дегазацни предлагаемого рабочего тела позволяет осуществлять циклы при использовании греющего источника более, низкого потенциала по сравнению е бромистолитиевой AXN.

Технико-экономическая эффективность заключается в уменьшении стоимости рабочего тела,-s повышении S5 эксплуатационной надежности машины, в возможности испольэовать греющие источники более низкого потенциала.

Формула изобретения

Рабочее тело для абсорбциониых холодильных машин на основе водного раствора хлористого кальция,.о т л иBHHHIIH Заказ 9467/4 Тираж ч а ю щ е е с я тем, что, с целью повыаения эксплуатационной надежности машин и расширения диапазона получаемых температур, оно дополнительно содержит нитрат и хлорид лития при следующем соотношении компонентов, вес Л

Хлорид лития 11,0-40,0

Нитрат лития 2,2-4,6

Хлорид кальция 11,0-40,0

Вода Остальное

Источники информации, принятые во внимание при экспертизе

1. Сб. "Техника низких температур". Вып. 2, М., "Машиностроение", 1974.

2. Усюкин И.П. и Колосков Ю.Д.

О применении различных растворов для абсорбционных холодильных установок, "Холодильная техника", 1974, В 7, ,с. 28-31 (прототип).

693 Подписное филиал ППП Патент, г, Ужгород, ул, Проектная, 4