Способ выделения ароматических углеводородов из их смесей с неароматическими

 

ОП ИСАНИ Е

ИЗОБРЕТЕ Н ИЯ

К ПАУЕНТУ

Союз Советски к

Соцкалксткческкк

Республик

< 973016 (61)дополнительный к патенту (22) Заявлено 09. 08. 78 (21) 2648852/2З-04 (51) M. Кл, 3

С 07 С 7/10

С 07 С 7/08

С 07 С Т5/02 (23) Приоритет (32) 09,08,77

I (331 Италия

1Ъеударстееиный комитет

СССР ао делам изобретений и открытий (31} 26595А/77

Опубликовано 07.11.82.рюллетень № 41 (53) УДК 547.665. .662.3(088.8) Дата опубликования описания 07.11.82

Иностранцы

Ромоло Монтанари и Серджо Антонелли (Италия) Г . (72) Авторы изобретения

Иностранная фирма

"Снампрогетти С,п.A" (Италия) (71) Заявитель (54) СПОСОБ ВЫДЕЛЕНИЯ АРОМАТИЧЕСКИХ УГЛЕВОДОРОДОВ

ИЗ ИХ СМЕСЕЙ С НЕАРОМАТИЧЕСКИМИ

Изобретение относится к способу выделения ароматических углеводоро-, дов - смесей бензола, толуола, ксилолов и ароматических углеводородов

С - из их смесей с неароматическиФ ми сочетанием жидкостной экстракции и экстрактивной ректификации.

Известны способы выделения ароматических углеводородов из их смесей с неароматическими путем жидкостной нт экстракции с последующей экстрактивной ректификацией. При этом на стадиях жидкостной экстракции и экстрактивной ректификации используют высококипящий селективный растворитель и в смеси с водой, Наиболее приемлемыми для указанных процессов являют" ся такие растворители, как морфолин, алкил и кетопроизводнйе морфолина или их смеси (1 ) и (2 1, И

Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому результату является способ . выделения ароматических углеводородов из их смесей с неароматическими 25 путем двухступенчатой жидкостной экстракции с водосодержащим И-формилморфолином.

Отводимый с второй ступени экстракт направляют на экстрактивную ректификацию. Полученный в результате экстрактивной ректификации дистиллят путем двухступенчатой конденсации разделяют на более высококипящую фракцию, которую возвращают на первую ступень экстракции в зону между точ" ками ввода растворителя и исходного сырья, и фракцию с более низкой температурой кипения. Эту фракцию возвращают в куб второй ступени экстракции. Кубовый остаток экстрактивной ректификации подвергают ректификации в присутствии воды. Отбираемую в дистилляте смесь ароматических углеводородов и воды разделяют в сепараторе. Отделенную воду. делят на несколько потоков, один из которых возвращают в качестве флегмы на стадию ректификации, а другой подают в куб колонны ректификации. Часть отделен3 97301 ной воды из сепаратора подают на промывку выделенного на первой ступени экстракции рафината. Промывную воду затем направляют в куб второй ступени экстракции, Отбираемый в кубовом остатке растворитель возвращают на стадию экстракции.

Согласно этому способу используют

М-формилморфолин, содержащий до

30 вес,/ воды. На первой и второй ступенях экстракции поддерживают температуру 0-90 С, Экстрактивную ректификацию проводят при 50-20О г., отпарку растворителя в колонне ректификации ведут при 50-200 С (3 ).

Недостатком указанного способа являются значительные энергозатраты на процесс, связанные с большим расходом тепла на стадиях экстрактивной ректификации и отпарки. Так, после отпарки растворитель, возвращаемый на экстракцию, может содержать до 3-5i воды и должен содержать следы ароматических углеводородов. Указанный выше недостаток в целом удорожает известный способ, Цель изобретения - снижение энергетических затрат.

Поставленная цель достигается тем, что согласно способу выделения ароматических углеводородов из их смесей с неароматическими путем двух". ступенчатой жидкостной .зкстракции с водосодержащим й-формилморфолином в качестве селективного растворителя с получением экстракта и рафината и последующей подачей экстракта на экстрактивную ректификацию с разделением полученного дистиллята путем двухступенчатой конденсации на более . высококипящую фракцию, возвращаемую

40 на первую ступень экстракции в зону между точками ввода растворителя и исходного сырья, и фракцию с более низкой температурой кипения, возвращаемую в куб второй ступени экстракции, и ректификацией кубового остатка экстрактивной ректификации s присутствии воды с отбором в дистилляте смеси ароматических углеводородов с водой и разделением последней нв ароматические углеводороды и воду; которую возвращают в качестве фввгиы на стадию ректификации и подает на промывку полученного рафината, с последующим вводом промывной воды М в куб второй ступени экстракции и отбором в кубовом остатке ректифи" кации растворителя, последний соI

6 4 держит 3,9-7 вес.i воды и 2-4 весД ароматических углеводородов, и его подвергают изоэнтальпийному расширению до остаточного давления 40160 мм рт, ст, с отбором жидкого потока растворителя, содержащего

0,94-4,9 вес.i воды и 0,79-2,84 вес.Ф ароматических углеводородов, возвращаемого на первую ступень экстракции, и парообразного потока растворителя, обогащенного водой и ароматическими углеводородами, который подвергают конденсации с последующим смешением 40-80 вес, полученного конденсата с экстрактом, отводимым со стадии экстракции перед его подачей на стадию экстрактивной ректификации и подачей оставшейся части конденсата в куб второй ступени экстракции.

Зкстракцию предпочтительно проводить при 15-100 Г.

Экстрактивную ректификацию и ректификацию предпочтительно проводить при 50-160 С, На чертеже представлена схема осуществления способа, Исходную смесь углеводородов направляют по магистральной линии 1 в нижнюю часть экстрактора 2 первой ступени для экстракции жидкости жидкостью, где осуществляет противоточный контакт разделяемой смеси с потоком растворителя, который направляют в верхнюю часть этого экстрактора по линии 3.

Из верхней части экстрактора 2 отводят рафинат, который по линии 4 направляют в скрубберную колонну 5.

Это позволяет путем отмывки водой в условиях противотока удалить из рафината все следы захватываемого им растворителя, Из верхней части колонны 5 получают рафинат, освобожденный от растворителя, и по линии 6 его вы" водят из системы. яоду, которую рекуперируют из йижней части колонны 5, направляют по линии 7 в нижнюю часть экстрактора

8 второй ступени для экстракции жидкости жидкостью, Растворитель, обогащенный ароматическими углеводородами, отводимый из нижней части экстрактора 2, по линии 9 подают на верхнюю тарелку экстрактора 8, С верх" ней же тарелки экстрактора 8 полу- ченный рафинат по линии 10. подают в нижнюю часть экстрактора 2. Это позволяет рекуперировать ту часть

6 6

5 97301 ароматических углеводородов, которая еще содержится s рафинате.

По соответствующим линиям 7 и 11 в нижнюю чвсть экстрактора 8 подают, промывную воду, отводимую из скрубберной колонки 5 после промывки рафината, и поток, который состоит из углеводородов и воды, полученный в конденсаторе 12 второй стадии конденсации колонны 13 экстрактивной рек-- Фф тификации.

Оптимальное содержание воды в кубе экстрактора 8 поддерживают путем подачи по линии 14 части потока 15, полученного при конденсации в кон- д денсаторе 16, отводимой из сепаратора 17 паровой фазы растворителя, полученной после изоэнтальпийного расширения. Этот поток содержит в основном воду с небольшим количеством растворителя и ароматических углеводородов. Экстракт, отводимый из нижней части экстрактора 8 по линии

18, направляют в теплообменник 19, в котором его нагревают путем кос- д венного теплообмена с растворителем, отводимым из нижней части отпарной ректификационной колонны 20, Перед введением в колонну 13 экстрактивной ректификации экстракт дополняет водосодержащим потоком, полученным в конденсаторе 16, который подают по линии 21 а затем смесь по линии 22 направляют на экстрактивную ректификацию.

Добавление воды, подаваемой по линии 2 1, упрощает отделение неароматических углеводородов, обеспечивая, таким образом, достижение высокой степени чистоты экстракта при уменьшенных расходах тепла по сравнению с теми случаями, когда используют меньшее количество воды. Поскольку используемый М-формилморфолин характеризуется высокой температурой кипения, то чем выше содержание воды, тем ниже температура кипения смеси. Поэтому добавление воды обуславливает дополнительное уменьшение расходов тепла по сравнению с известным способом f3).

Фактически после нагревания кубового продукта колонны 13, состоящего из растворителя и экстрагированных ароматических углеводородов, до пониженной температуры экономится cy" щественное количество тепла, что соSS ответствует температурному перепаду, который свойствен различным уровням, содержания воды. Причем техническая характеристика колонны экстрактивной ректификации остается неизменной, Головные погоны колонны 13 ньправляют посредством линии 23 вначале в конденсатор 24 для частичной к конденсации, в котором происходит конденсация минимального количества воды совместно с фракцией более низкокипящих ароматических углеводородов, высококипящих насыщенных углеводородов и моноароматических углеводородов, которые характеризуются аномальной полярностью, содействующей их растворимости в растворителе, По линии 25 полученный конденсат после разделения в сепараторе 26 направляют на соответствующий уровень экстрактора 2, превышающий уровень подачи в него исходного сырья по линии 1, что упрощает продувание в рафинат неароматических углеводородов с аномальной полярностью и предотвращает как накапливание этих соединений в ходе проведения цикла, так и какое-либо снижение степени частоты экстракта.

Паровую фазу> поступающую из сепаратора 26, подвергают последующей и полной конденсации в конденсаторе

12, после чего ее собирают в сепараторе 27, Полученный конденсат, который состоит из воды, более легкокипящих ароматических углеводородов и низкокипящих ненасыщенных углеводородов, направляют в нижнюю часть экстрактора 8 по линии 11, Учитывая все то количество воды, которое добавляют в основание экстрактора по линиям 7 и 14, неароматические высококипящие соединения, содержащиеся вэкстрактной фазе, переходят в рафинатную фазу вследствие их частичногQ замещения в экстрактной фазе низкокипящими неароматическими углеводородами, Последние легче отделить на последующей стадии экстраКтивной ректификации.

Кубовый продукт колонны 13 по линии 28 подают в отпэрную ректификационную колонну 20, в которой производят отпарку ароматических углеводородов в присутствии воды, поступающей в верх колонны по линии 29. Отводимую с верха колонны по линии 30 смесь ароматических углеводородов и воды направляют в конденсатор 31, а затем в декантационный аппарат 32. Выделен7 97301 ные ароматические углеводороды отводят по линии 33, а выделенную воду частично возвращают по линии 29 в отгонную колонну 20 как флегму и по линии 3ч подают на промывку рафината в скрубберную колонну 5.

Регенерированный растворитель из куба колонны 20 по линии 35 подают в теплообменник 19 для подогрева потока экстракта, направляемого в эк- t0 страктивную колонну 13, а затем его подвергают изоэнтальпийному расширению. до достижения определенной степени вакуума (40-160 мм рт.ст.) путем прохождения через клапан 36. 1$

Вакуум в определенной степени зависит от состава исходного сырья, подаваемого в установку, а также от содержания воды в растворителе в нижней части отпарной колонны 20. 2в

Проведение вышеуказанного расширения с расходом энтальпии потока

35, температура которого после теплообмена в теплообменнике 19 является такой, что не позволяет его в 2$ дальнейшем использовать в установке, обуславливает разделение потока на газообразный 37 и жидкий 3 потоки, Поток 37 содержит значительное ко-за личество воды, помимо присутствия в нем растворителя и ароматических углеводородов, тогда как поток 3 ха-. рактеризуется значительным снижением содержания воды и углеводородов в сравнении с их содержанием в потоке 35. Таким образом, удается получить необходимый поток 3 растворителя, который благодаря пониженному содержанию воды и остаточных углеводородов обеспечивает возможность работы экстрактора первой ступени для экстракции жидкости жидко" стью в улучшенных условиях, поскольку расход растворителя можно снизить 4, по сравнению с его расходом при осуществлении известных способов, в результате чего снижается расход тепла с ддновременным достижением повышенной эффективности рекуперации ароматических углеводородов.

Необходимый поток 15 получают при конденсаци и в конденсаторе 16, причем его разделяют на потоки 14 и 21, предназначенные для использования, как указано выше, в целях изменения содержания воды в кубе экстрактора

8 для экстракции жидкости жидкостью и в колонне 13 экстрактивной ректификации, Вакуум в сепараторе 17 и конденсаторе 16 поддерживают с помощью эжектора 38, Глубина вакуума тесно связана с необходимостью достижения полноты конденсации (за исключением неконденсирующихся компонентов) потока

37, что позволяет исключить возможность потерь ароматических углеводородов. Изоэнтальпийное расширение растворителя в нижней части отпарной колонны проводят для обеспечения возможности получения следующих преимуществ предлагаемого способа.

Остаточное содержание ароматических углеводородов в потоке 35 значительно превышает их остаточное содержание в потоке 3, Это обусловлено тем, что а процессе изоэнтальпийной отпарки можно отделить часть таких углеводородов в паровой фазе.

В результате степень фракционирования, которая должна быть достигнута а колонне для отпарки ароматических углеводородов, является не столь высокой, что позволяет значительно снизить расход тепла, Поскольку содержание воды и углеводородов в растворителе в нижней части отпарной колонны выше, чем в потоке 3, его относительная температура кипения при неизменном давлении ниже температуры кипения потока 3. Таким образом, его можно использовать в меньших количествах, что обуславливает экономию значительного количества тепла, соответствующего разнице температур кипения, Поскольку максимального уровня температура достигает в нижней части отпарной колонны, понижение этой температуры означает достижение относительно хороших результатов как в отношении стойкости растворителя, так и в отношении исключения возможного явления корродирования, благодаря чему для изготовления асей установки можно использовать углеродистую сталь, Поскольку операция фракционирования проходит менее интенсивно, можно исключить введение водяного пара в куб отпарной колонны за счет испарения части воды, которая получается в виде дистиллята в деканта-. ционном аппарате 32. Поскольку коли9 9730 чество тепла, которое поступает от кипятильника, остается неизменным, снижение до минимума расхода потока 34 дистиллята в соответствии с потребно. стями в рафинатной промывке позволяет проводить операцию с большим флегмовым числом, благодаря чему уменьшается количество захватываемого растворителя.

Применение изоэнтальпийного рас- 1ф ширения позволяет получить поток 15, который в основном состоит из воды, предназначенной для использования в соответствии с потребностями установки, и использовать ту теплоту, которую невозможно использовать в других случаях, тогда как при осуществлении известных способов воду, используемую в установке, получают дистилляцией растворителя, после чего отде- 2в ляют от углеводородов в сепараторах в виде головных погонов колонны экстрактивной ректификации и колонны отпарки ароматических углеводородов.

Содержание воды в растворителе на стадии экстракции в аппаратах 2 и 8 составляет 0,5-12 вес.l преимущественно 0,5-8 вес,r на первой ступени экстракции и 0,5-12 вес.r на второй.

39

Содержание воды в кубовом остатке колонны экстрактивной ректификации поддерживают равным 3,7 7,8 вес.4 в зависимости от температуры куба . экстрактивной ректификации.

Пример 1, Процесс осуществляют по описанной выше технологичес-, кой схеме. Разделению подвергают реформированный бензин, в состав которого входят следующие компоненты, вес.3:

Бензол 10

Тол уол 31

Ксилолы 21

Соединения 9 с углеродными атомами + ароматические соединения 3

Неароматические соединения 30

Указанное исходное сырье в количестве 100 кг/ч подают на нижнюю таSO релку колонны 2 для экстракции жидкости жидкостью. Эта колонна снабже" на 60 ситчатыми тарелками.

В верхнюю часть колонны 2 вводят й-формилморфопин (2r,-ный раствор в воде, содержание остаточных угле" водородных компонентов составляет приблизительно 1,2 вес. } в коли16 10 честве 370 кг/ч. На 20-ю тарелку (нумерация тарелок начинается с самой нижней) подают по линии 25 более тяжелую фракцию, которую получают на первой стадии конденсации в сепараторе 26 головных погонов колонны 13 экстрактивной ректификации, в количестве 1,5 кг/ч, из которых 0,25 кг/ч приходится на долю воды, Температуру в колонне 2 поддерживают в интервале 50-60ОС, Из головки колонны 2 отводят рафинат, который после промйвки в колонне 5 в количестве 31 9 кг/ч направляют за пределы территории, занимаемой цехом или установкой, В качестве промывной воды используют воду, которая поступает из декантационного аппарата 32 и совершенно не содержит растворителя, в количестве 2,2 кг/ч, после чего ее направляют в куб экстрактора 8 для экстракции жидкости жидкостью.

B куб экстрактора 8, который содержит 20 ситчатых тарелок, по линии

11 направляют более легкокипящую фракцию головного погона колонны для экстрактивной перегонки в количестве

28,6 кг/ч. причем 7,4 кг/ч приходится на долю воды. В куб экстрактора

8 по линии 14 подают часть потока, полученного при конденсации в конденсаторе 16 парообразного потока сепаратора 17 после изоэнтальпийного расширения, в количестве 7,8 кг/ч из которых 4,3 кг/ч приходится на долю воды, а остальная часть - на долю углеводородов и растворителя.

В потоке кубовых остатков, которые отводят из экстрактора 8, концентрация воды составляет 4,5 вес.Ф в пересчете на общее количество смеси, тогда как содержание воды в пересчете на систему растворитель-вода coc" тавляет 5,7 вес.7, .

Перед введением в колонну 13 экстрактивной ректификации поток кубовых остатков, отходящий из экстрактора Rf дополняют водосодержащим потоком, подаваемым по линии 21 в количестве,9 кг/ч (437, от потока 15), из которых 3,2 кг/ч приходится на долю воды, остальное - на углеводороды и растворитель, В нижней части колонны 13 поддерживают температуру 146 С, а концентрация воды составляет 3,8 вес.4 в пересчете на смесь, которая включает в себя также ароматические углеводороды и растворитель, тогда как

ll 97301 в пересчете на один растворитель такая концентрация достигает 4,5 sec./., Конденсат,. получаемый из конденсатора l6, делят на два потока 14 и 21, одновременно поддерживая в колонне экстрактивной ректификации максимальную концентрацию воды, которая соответствует требуемым ее количествам.

Поток кубовых остатков из колонны 1в экстрактивной перегонки направляют в ректификационную колонну 20 для отпарки ароматических углеводородов.

В результате отпарки получают ароматические углеводороды высокой сте- 1» пени чистоты. фактически содержание неароматических углеводородов составляет менее 400 ч./1000000 ч.

Одновременно с этим достигается высокая степень рекуперации аромати- 2© ческих углеводородов, 4:

Бен зол

Толуол

Ксилолы

Соединения с

9 углеродными атомами + ароматические соединения

99,8

85

Таблица l

0 94 48, 53 1 ° 47 5 3 ° 96 l 88 56 ) 45 2, 2 1 57 ) 88

Вода й-формилморфолин

98,27 31,10 97,47 24,56 96,89 21,56 96,42 19,78

0 09 - 0 ll — 0 12

0,08

Бензол

0 01 1 05 0 02 1 23 0 03 1 35 0 04 1 45

Толуол . Ксилол

5,70 0,23 5,96 0,26 6,15

013 5 18 0 19

Ароматические

0 65 14 06 0 85 14,46 0)97 14 57 1 07 14 62 составляет 4,7 вес.7, Этого достигают путем рециркуляции около 60 вес. 4 от общего количества naposoA фазы, . выходящей из сепаратора 17 после

Пример 2. Процесс проводят аналогично примеру 1. 3 нижней час" ти колонны 13 поддерживают .температуру 142 С, концентрация воды в ней, 6 12

Для промывки рафината используют воднофазный дистиллят, который получают из декантационного аппарата 32. Температуру кубовых остатков

s колонне 20 поддерживают на уров" не 160 С, причем содержание в них остаточных углеводородов составляет 2 вес.В а содержание воды равно 3,9 вес.i, При изоэнтальпийном расширении получают растворитель, который направляют по линии 3 в экстрактор 2, содержащий 1,2 вес.4 остаточных углеводородов и 2 вес.Ф воды, В сепараторе 17, а также в конденсаторе t6 поддерживают остаточное давление 1l0 мм рт, ст.

В сравнении с циклом, который проводят по известному способу 3 3 без изоэнтальпийного расширения, экономия тепла в экстрактивной колонне составляет 181, а в отпарной ректификационной колонне - 20>. При этом чистота получаемых ароматических углеводородов та же.

Данные по составу жидкой и парообразной фазы, полученной при проведении процесса в условиях примера 1 при различных давлениях изоэнтальпийного расширения, представлены в табл, 13 973016 14 охлаждения его в конденсаторе 16 по концейтрация воды составляет 5 вес,3 трубопроводу.21. а концентрация углеводородов -3 вес,3, Результаты, полученные при изоНижняя часть отпарной ректификаци- энтальпийном расширении, приведены онной колонны работает при 152 С у в табл. 2.

1,57 54,27 2,25 56)91 2,74 57;89 3,12 58 33.

Вода

Н-формилморфолин 97,09

19,13 96,05 15,69 « 5)34 . 14,17 9",78 13)29

0,14 - 0,15

0 10

Бензол

Толуол

Ксилол

l,42 0,03 1,61 0,04 1,74 0,05 1,85

0,02

6,96 0,30 7,41 0,36 7,70 0,41 7,91

0,72

Ароматические

1,10 18,12 1,37 18)2б 1,52 18,36 1,64 18,47

Т а б л и ц а 3

Гостав фазы, вес.3, при давлении, мм рт. ст.

Компоненты

80 120

160

3,00 59)68 3)90 59,67 4) 48 59,35 ",90 58 99

Вода й-формилморфолин

94,96 . 10 03 93,70 8)97 92,88 8,49 92,26 8,21

0,14

0,12

0,16 - 0,17

Бензол

Толуол

Ксилол

0,04 1,74 0,05 1),93 0,06 2,07 0,07 2,20

0,34 8,15 0,43 8,62 0,49 8,9" 0 55 9,19

Ароматические

1,66 20,28 1)92 20) 67 2)09 20,«99 2,22 21,24

В этих условиях расход тепла в колонне 20 оказывается сниженным до

18,2 ккал/кг исходного сырья, и тем самым обеспечивается экономия в рас" ходе тепла, составляющая около 273 по отношению к известному способу.

Пример 3. Процесс проводят аналогично примеру l. В нижней части экстрактивной колонны 13 поддержиЗэ вают температуру 136 С. Концентрация воды в нижней части этой колонны составляет около 6,3 вес, )которую обеспечивают путем рециркуляции okoло 80 вес,3 от общей паровой фазы, выходящей из сепаратора 17 после ох-, лаждения в конденсаторе 16 по трубопроводу 21, Нижняя часть отпарной ректификационной колонны 20 работает при температуре 144оС) концентрация воды составляет 7 вес.3) а концентрация углеводородов - около 4 вес.3, Результаты изоэнтальпийного расвирения представлены в табл. 3.

15 9730

В этих условиях расход тепла в отпарной колонне 20 снижается до

"l6 1 ккал/кг исходного сырья, и тем самым обеспечивается экономия в расходе тепла, составляющая около 38/, . ю по отношению к известнойу способу, Аналогичным образом процесс может быть осуществлен при уменьшении рабочей температуры низа колонны 20 от 146 до 136 С и при увеличении содержания воды от 3,8 до 6,3 вес./.

Формула изобретения

1. Способ выделения ароматических углеводородов из их смесей с неароматическими путем двухступенчатой жидкостной экстракции с водосодержащим Й-формилморфолином в качестве селективно -o растворителя с получением экстракта и рафината и последующей подачей экстракта на экстрактивную ректификацию с разделением полученного дистиллята путем двухступенчатой конденсации на более высоко- кипящую фракцию, возвращаемую на первую ступень экстракции в зону между точками ввода растворителя и исходного сырья, и фракцию с более низкой температурой кипения, возвращаемую ЗО .в куб второй ступени э стракции, и ректификацией кубового остатка экстрактивной ректификации в присутствии воды с отбором в дистилляте смеси ароматических углеводородов с во- з дой и разделением последней на ароматические углеводороды и воду, которую возвращают в качестве флегмы на стадию ректификации и подают на промывку полученного рафината, с llo 40 следующим вводом промывной воды в куб второй ступени экстракции и отl6 16 бором в кубовом остатке ректификации растворителя, возвращаемого на стадию.экстракции, о т л и ч а юшийся тем, что, с целью сниже-! ния энергетических затрат, в кубовый остаток на стадии ректификации отбирают растворитель, содержащий 3,97 вес. воды и 2-4 вес.l ароматических углеводородов, который подвергаIoT изоэнтальпийному расширению до остаточного давления 40-160 мм рт,ст, с отбором жидкого потока растворителя, содержащего 0,94-4,9 вес.7. воды и 0,79-2,84 вес.t ароматических углеводородов, возвращаемого на первую ступень экстракции, и парообразного потока растворителя, обогащенного soдой и ароматическими углеводородами, который подвергают конденсации с последующим смешением 40-80 вес.1 полученного конденсата с экстрактом, отводимым со стадии экстракции перед его подачей на стадию экстрактивной ректификации и подачей оставшейся части конденсата в куб второй ступени экстракции, 2. Способ по и. 1, о т л и ч а ю шийся тем, что экстракцию проводят, при 15- 100ОС, 3, Способ по п. 1, о т л и ч аю шийся тем, что экстрактивную ректификацию и ректификацию проводят при 50-160ОС.

Источники информации, принятые во внимание при экспертизе

1, Патент СССР У 485588, кл. С 07 С 7/10, опублик. 1973.

2. Патент СССР tt 563116, кл, С 07 С 7/10, опублик. 1977.

3. Патент Великобритании Ф 1271596, кл. С 07 С 7/02, опублик. 1972 (прототип).

973016 ираж 5 подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Рауюккая наб., д,. 4/5,.аказ 5 0 5

Филиал ПП атент, г. жгород, ул. роектная, Составитель Г.Гуляева

Редактор И.Иихеева Техред С.Иигунова Корректор А,Гриценко