Патенты автора Иванов Дмитрий Валерьевич (RU)

Изобретение относится к области синтеза олиогоорганосилоксанов разветвленного, моноциклического и спироциклического строения. Предложен способ получения олигоорганосилоксанов, соответствующих структурной формуле (I), где R1=CH3; R2=C6H5; n=0-4, как линейного (n=0), так и циклического (n=1) и спироциклического (n=2÷4) строения, при проведении ацидогидролитической сополиконденсации совместно с гидролитической смеси диорганодиалкоксисилана общей формулы R1R2Si(OR3)2, где R3= CH3, C2H5, с тетраалкоксисиланом общей формулы Si(OR)4, где R=R3, с добавлением в реакционную смесь деминерализованной воды и уксусной кислоты при мольном соотношении перечисленных компонентов 2(n+1):(n+1):(n+1):(3n+5) соответственно, и отгонку летучих продуктов реакции проводят при температуре не более 90°С. Технический результат - снижение температуры реакции в 2,3 раза, сокращение расхода органической кислоты, увеличение выхода конечного продукта и сокращение времени проведения технологического процесса. 5 пр. (I)

Изобретение относится к способу получения катализатора для производства концентратов ароматических соединений. Способ получения катализатора для производства концентратов ароматических соединений включает следующие стадии: a. добавление HZSM-5 к пептизированному псевдобемиту для получения смеси цеолита и псевдобемита, b. добавление аморфного алюмосиликата с мольным соотношением Si/Al от 0.2 до 0.5 к смеси, полученной на стадии (а), для получения формовочной массы, c. формование, сушка и прокаливание формовочной массы с получением катализаторной композиции, d. щелочная обработка катализаторной композиции, полученной на стадии (с), e. отмывка от натрия катализаторной композиции, полученной на стадии (d), сушка и прокалка, f. пропитка катализаторной композиции, полученной на стадии (е), растворами солей цинка и редкоземельных элементов, сушка и прокалка с получением в пересчете на оксиды катализатора следующего химического состава: i. диоксид кремния в количестве от 53.0 до 85.0 мас. %, ii. оксид алюминия в количестве от 11.5 до 43.0 мас. %, iii. оксид цинка в количестве от 1.4 до 2.9 мас. %, iv. оксиды редкоземельных элементов в количестве от 0.9 до 2.0 мас. %. Получаемый катализатор особенно эффективен для процессов совместной переработки углеводородных фракций, оксигенатов и олефин-содержащих фракций. Достигается снижение выхода углеводородов С3-С4 до 22 мас. % и менее при получении продукта с содержанием ароматических соединений во фракции С5+ продукта не менее 45 мас. %. Также удается увеличить содержание ароматики с одним алкильным заместителем во фракции С5+ продукта до 14.5-26.9 мас. %. 9 з.п. ф-лы, 5 табл., 18 пр.

Изобретение относится к катализатору и способу получения катализатора для производства бензинов при совместной переработке углеводородных фракций, оксигенатов и олефин-содержащих фракций. Катализатор включает цеолит ZSM-5 в количестве от 50.0 до 85.0 мас. %, где: a. объем пор катализатора составляет от 0.15 до 0.26 см3/г, b. средний диаметр пор катализатора составляет от 38 до 53 Å, c. соотношение слабых и сильных кислотных центров катализатора составляет от 2.2 до 3.5, причем катализатор включает по химическому составу в пересчете на оксиды: d. диоксид кремния в количестве от 53.0 до 85.0 мас. %, e. оксид алюминия в количестве от 10.9 до 43.0 мас. %, f. оксид бора в количестве от 0.5 до 2.5 мас. %, g. оксид цинка в количестве от 1.4 до 2.9 мас. %, h. оксиды редкоземельных элементов в количестве от 0.9 до 2.0 мас. %. Способ получения катализатора включает: смешение HZSM-5 и пептизированного псевдобемита, добавление борной кислоты, добавление кремнезоля с рН 8-10 для получения формовочной массы, формование, сушка и прокаливание формовочной массы с получением катализаторной композиции, щелочная обработка, отмывка от натрия, сушка и прокалка катализаторной композиции, пропитка катализаторной композиции, растворами солей цинка и редкоземельных элементов, сушка и прокалка. Межрегенерационный период работы катализатора не менее 480 часов, одновременное увеличение выхода углеводородов С5+ и ОЧИ продукта. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 5 табл., 18 пр.

Изобретение относится к конструкции несущего основания транспортного средства и может быть использовано в шасси грузовых транспортных средств. Устройство несущего основания транспортного средства представляет собой лонжеронную опору с, по меньшей мере, одним лонжероном трубного типа и с поперечинами, состоящими из пластинчатых ребер с вырезами для лонжеронов. На лонжеронах закреплены несущие опорные пластины, образующие погрузочную платформу вогнутой формы с центральным желобом вдоль ее оси. Достигается повышение прочности и надежности, расширение функциональных и эксплуатационных возможностей, снижение массы конструкции за счет распределения действующих внешних нагрузок и снижения центра масс для транспортного средства. 4 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к катализатору и способу получения катализатора для производства бензинов или концентратов ароматических соединений. Катализатор особенно эффективен для процессов совместной переработки углеводородных фракций, оксигенатов и олефин-содержащих фракций. Достигается увеличение межрегенерационного периода работы катализатора до более 450 часов; увеличение выхода фракции С5+ углеводородного продукта; снижение селективности образования метана и олефинов С2-С4. Катализатор включает цеолит ZSM-5 в количестве от 50.0 до 85.0 мас.%, связующее, оксиды цинка и редкоземельных элементов; объем пор катализатора от 0.15 до 0.26 см3/г, средний диаметр пор катализатора от 38 до 53 соотношение слабых и сильных кислотных центров катализатора от 2.2 до 3.5. Способ получения катализатора включает: смешение HZSM-5, пептизированного псевдобемита и затем кремнезоля с рН 8-10 для получения формовочной массы, формование, сушка и прокаливание формовочной массы с получением катализаторной композиции, щелочная обработка, отмывка от натрия, сушка и прокалка катализаторной композиции, пропитка катализаторной композиции растворами солей цинка и редкоземельных элементов, сушка и прокалка. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 6 табл., 18 пр.

Изобретение относится к способу получения бензинов, в котором в качестве сырья используют три потока, один из которых включает углеводородную фракцию, второй поток включает оксигенат, третий поток включает олефин-содержащую фракцию, содержащую олефины С2-С4 в общем количестве от 10 до 50 мас. %, и где используют три реакционные зоны, заполненные цеолитным катализатором, с распределением углеводородной фракции в по меньшей мере одну реакционную зону, с распределением олефин-содержащей фракции в три реакционные зоны, с распределением оксигената в три реакционные зоны, причем разогрев слоя катализатора в каждой реакционной зоне составляет от 5 до 35°С, для каждой полки реактора температура катализата на выходе из слоя катализатора превышает температуру подачи сырья на данную полку реактора. Изобретение также касается установки для получения бензинов. Технический результат - сглаживание температурного профиля катализатора, получение бензина с ОЧИ выше 90 ед. при содержании ароматических углеводородов в продукте не более 35 об.%, отказ от рецикла газообразного продукта и от использования внутренних теплообменников при производстве высокооктановых бензинов. 2 н. и 23 з.п. ф-лы, 5 пр., 7 табл., 3 ил.

Изобретение относится к способу увеличения выхода жидкого углеводородного продукта до более 70 мас. % на поданную углеводородную фракцию в способе получения бензинов, в котором: в качестве сырья используют три потока, первый из которых включает углеводородную фракцию, второй поток включает оксигенат, третий поток включает олефинсодержащую фракцию, а) где олефинсодержащая фракция включает один или более олефинов, выбранных из группы, включающей: этилен, пропилен, нормальные бутилены, изобутилен, в общем количестве от 10 до 50 мас. %, и содержит от 0,5 до 8 мас. % водорода, б) посредством поддержания массовой скорости подачи сырья в диапазоне 1,5-1,9 ч-1, причем используют три реакционные зоны, заполненные цеолитным катализатором, первый поток подают по меньшей мере в одну реакционную зону, второй поток распределяют в три реакционные зоны, третий поток распределяют в три реакционные зоны, и поток продукта из первой реакционной зоны подается во вторую реакционную зону, и поток продукта из второй реакционной зоны подается в третью реакционную зону. Использование предлагаемого способа позволяет добиться октанового числа по исследовательскому методу более 90 ед., при содержании общей ароматики не более 37,9 мас. % и бензола не более 1,2 мас. %. 30 з.п. ф-лы, 6 табл., 7 пр.

Изобретение относится к способу получения бензинов или концентратов ароматических соединений, в котором в качестве сырья используют три потока, один из которых включает углеводородную фракцию, второй поток включает оксигенат, третий поток включает олефинсодержащую фракцию, содержащую один или более олефинов, выбранных из группы, включающей: этилен, пропилен, нормальные бутилены, изобутилен, в общем количестве от 10 до 50 мас. %, и где используют три реакционные зоны, заполненные цеолитным катализатором, с распределением углеводородной фракции предпочтительно в первую реакционную зону, с распределением оксигената в первую реакционную зону и с распределением олефинсодержащей фракции по трем реакционным зонам, причем массовая доля третьего потока, распределяемого в последнюю реакционную зону, выше, чем массовая доля третьего потока, распределяемого в каждую из предыдущих реакционных зон. Способ позволяет повысить выход углеводородов С5+, повысить конверсию н-гексана и н-гептана, снизить содержание бензола в продукте, отказаться от рецикла газообразных продуктов, а также снизить потребление оксигенатов. 35 з.п. ф-лы, 7 табл., 12 пр.

Изобретение относится к способу получения жидкого углеводородного продукта, содержащего ароматические соединения. В способе в качестве сырья используют три потока, первый из которых включает углеводородную фракцию, второй поток включает оксигенат, третий поток включает олефинсодержащую фракцию, причем олефинсодержащая фракция включает один или более олефинов, выбранных из группы, включающей этилен, пропилен, нормальные бутилены, изобутилен, в общем количестве от 10 до 50 мас.%. Используют три реакционные зоны, заполненные цеолитным катализатором, первый поток подают по меньшей мере в одну реакционную зону, второй поток подают только в последнюю реакционную зону, третий поток подают в первую и вторую реакционные зоны, причем в первую и вторую реакционные зоны добавляют воду, и поток продукта из первой реакционной зоны подается во вторую реакционную зону, и поток продукта из второй реакционной зоны подается в третью реакционную зону. Способ позволяет понизить содержание тяжелых углеводородов в продукте, получить продукт с температурой конца кипения ниже 215°С и содержанием смол менее 5 мг/100 см3, отказаться от рецикла газообразных продуктов, а также снизить потребление оксигенатов. 34 з.п. ф-лы, 14 пр., 7 табл.

Изобретение относится к способу получения бензинов или концентратов ароматических соединений, в котором в качестве сырья используют три потока, первый из которых включает углеводородную фракцию, второй поток включает оксигенат, третий поток включает олефинсодержащую фракцию, используют три реакционные зоны, заполненные цеолитным катализатором, причем: олефин-содержащая фракция включает от 10 до 50 мас.% олефинов С2-С4 и от 0.5 до 8 мас.% водорода, первый поток подают по меньшей мере в одну реакционную зону, второй поток подают в первую реакционную зону, либо в третью реакционную зону, причем, когда второй поток подают в первую зону, распределение третьего потока между двумя реакционными зонами составляет 35-65 мас.% / 65-35 мас.%, а когда второй поток подают в третью реакционную зону, распределение третьего потока между двумя реакционными зонами составляет 25-45 мас.% / 75-55 мас.%. Способ позволяет перерабатывать водородсодержащие потоки разбавленных олефинов, без отделения водорода, без рецикла газообразных продуктов и без использования внутренних теплообменников, при этом повышается выход и ОЧИ продукта. 30 з.п. ф-лы, 12 пр., 8 табл.

Изобретение относится к способу получения бензинов, в котором в качестве сырья используют четыре потока, первый из которых включает углеводородную фракцию, представляющую собой бензиновую фракцию, имеющую температуру конца кипения не более 215°С, второй поток включает оксигенат, представляющий собой по крайней мере один компонент, выбранный из группы: метанол, этанол, диметиловый эфир, третий поток включает первую олефинсодержащую фракцию, четвертый поток включает вторую олефинсодержащую фракцию. Первая олефинсодержащая фракция включает один или более олефинов, выбранных из группы, включающей этилен, пропилен, бутилены, изобутилен, в общем количестве от 10 до 50 мас.% и включает 0.5-8.0 мас.% водорода. Вторая олефинсодержащая фракция включает один или более олефинов, выбранных из группы, включающей пропилен, бутилены, изобутилен, в общем количестве от 50 до 70 мас.% и включает от 0 до 5.0 мас.% углеводородов С1-С2. В данном способе используют три реакционные зоны, заполненные цеолитным катализатором, который включает цеолит типа ZSM-5. Первый поток подают по меньшей мере в одну реакционную зону, второй поток подают в первую, вторую и третью реакционные зоны, причем массовая доля второго потока, подаваемого на каждую последующую реакционную зону, меньше, чем массовая доля второго потока, подаваемого на каждую предыдущую реакционную зону, третий поток подают по меньшей мере в одну реакционные зону, четвертый поток подают по меньшей мере в одну реакционную зону. Поток продукта из первой реакционной зоны подается во вторую реакционную зону и поток продукта из второй реакционной зоны подается в третью реакционную зону. Углеводородная фракция составляет 70-83 мас.% от подаваемого сырья, первая олефинсодержащая фракция составляет 4-19 мас.% от подаваемого сырья, вторая олефинсодержащая фракция составляет 3-14 мас.% от подаваемого сырья. Распределение второго потока между тремя реакционными зонами составляет 40-85 мас.%/10-35 мас.%/5-25 мас.% от общего количества второго потока, а распределение катализатора по реакционным зонам составляет 17-33 мас.%/28-50 мас.%/33-50 мас.% от общего количества катализатора для первой/второй/третьей реакционных зон соответственно. Технический результат заключается в производстве высокооктановых бензинов при вовлечении маловостребованных олефинсодержащих фракций при сохранении выхода и качества продукта. 19 з.п. ф-лы, 7 пр., 7 табл.

Изобретение касается способа увеличения выхода жидкого углеводородного продукта и/или селективности образования углеводородов С5+ в способе получения бензинов, в котором в качестве сырья используют три потока, первый из которых включает углеводородную фракцию, представляющую собой бензиновую фракцию, имеющую температуру конца кипения не более 215°С, второй поток включает оксигенат, представляющий собой по крайней мере один компонент, выбранный из группы: метанол, этанол, диметиловый эфир, третий поток включает олефинсодержащую фракцию. Олефинсодержащая фракция включает один или более олефинов, выбранных из группы, включающей: этилен, пропилен, нормальные бутилены, изобутилен, в общем количестве от 10 до 50 мас. %. В данном способе используют три реакционные зоны, заполненные цеолитным катализатором, который включает цеолит типа ZSM-5. Первый поток подают по меньшей мере в одну реакционную зону, второй поток распределяют в три реакционные зоны, третий поток распределяют в три реакционные зоны. Поток продукта из первой реакционной зоны подается во вторую реакционную зону, и поток продукта из второй реакционной зоны подается в третью реакционную зону, причем температура на входе каждой последующей реакционной зоны выше температуры на входе каждой предыдущей зоны. Углеводородная фракция составляет 62-88 мас. % от подаваемого сырья, олефинсодержащая фракция составляет 7-33 мас. % от подаваемого сырья. Температура потока на входе в первую / вторую / третью реакционную зону составляет 330-350 °С / 340-360 °С / 350-370 °С. Распределение второго потока между тремя реакционными зонами составляет 40-60 мас. % / 20-40 мас. % / 10-30 мас. %, распределение третьего потока между тремя реакционными зонами составляет 20-40 мас. % / 25-45 мас. % / 25-45 мас. %, распределение катализатора по реакционным зонам составляет 10-30 мас. % / 20-40 мас. % / 40-60 мас. % от общего количества катализатора для первой / второй / третьей реакционной зоны соответственно. Технический результат заключается в повышении выхода жидкого углеводородного продукта на 3-7 мас. % на поданное углеводородное сырье, а также в повышении селективности образования углеводородов С5+. 24 з.п. ф-лы, 6 табл., 7 пр.

Изобретение относится к медицине, а именно к сосудистой хирургии. Осуществляют построение модели бифуркации сонной артерии (СА) и оценку касательного напряжения ее стенки. При этом дополнительно выполняют компьютерную ангиографию и модель бифуркации СА строят по ее результатам. Оценку касательного напряжения стенки СА осуществляют с учетом давления крови на выходе из зоны ее атеросклеротического поражения и одновременно определяют эквивалентное напряжение в ее стенке и циклическую деформацию стенки СА с учетом изменений артериального давления крови внутри ее просвета. При достижении значения касательного напряжения, равного 1,5 Па и ниже, а также при одновременных с ним значениях эквивалентного напряжения, равного 0,08 мПа и выше, и/или циклической деформации, равной 0,00077 усл. ед. и выше, при показателях системного артериального давления 160 мм рт.ст. и ниже считают опасность разрыва атеросклеротической бляшки крайне высокой, что является показанием к оперативному вмешательству. Способ позволяет осуществить прогнозирование опасности эмбологенного разрыва каротидной атеросклеротической бляшки за счет построения модели бифуркации СА и оценки касательного напряжения ее стенки и выполнить своевременное оперативное вмешательство. 12 ил., 4 пр.

Изобретение относится к медицине, а именно к сосудистой хирургии, и может быть использовано для прогнозирования опасности эмбологенного разрыва нестабильной каротидной атеросклеротической бляшки. Осуществляют построение модели бифуркации сонной артерии и оценку касательного напряжения ее стенки. При этом дополнительно выполняют компьютерную ангиографию и модель бифуркации сонной артерии строят по ее результатам. Оценку касательного напряжения стенки сонной артерии осуществляют с учетом давления крови на выходе из зоны ее атеросклеротического поражения и одновременно определяют нормальное напряжение стенки сонной артерии с учетом изменений артериального давления крови внутри ее просвета. Определяют векторные величины касательного и нормального давления на стенку артерии. После этого проводят сложение их значений, характеризующих величину показателя полного напряжения сосудистой стенки в зоне атеросклеротической бляшки при различных значениях системного артериального давления. При достижении их суммы, равной или превышающей 17,8 кПА при показателях системного артериального давления 160 мм рт.ст. и ниже считают опасность разрыва нестабильной атеросклеротической бляшки крайне высокой, что является показанием к оперативному вмешательству. Способ обеспечивает прогнозирование опасности эмбологенного разрыва нестабильной каротидной атеросклеротической бляшки и своевременное выполнение оперативного вмешательства за счет определения диагностического критерия - показателя полного напряжения сосудистой стенки в зоне атеросклеротической бляшки. 3 ил., 1 пр.
Изобретение относится к химии и технологии получения линейных поли(органо)(гидрид)силоксанов. Предложен способ получения линейных поли(метил)(гидрид)силоксанов [(CH3)3SiO0.5]2[CH3(H)SiO]m с заданной средней длиной силоксановой цепи (m=5÷60) ацидогидролитической сополиконденсацией смеси триметил-[(CH3)3SiOR] и (метил)(гидрид)ди- [CH3(H)Si(OR)2] алкоксисиланов, где R=СН3, С2Н5, с выходом линейных полисилоксанов не менее 95 мас.%. Процесс осуществляют уксусной кислотой, взятой в расчетном количестве, необходимом для полного гидролиза и конденсации смеси моно- и дифункциональных алкоксисиланов в присутствии катализатора - концентрированной 36%-ной соляной кислоты, взятой в количестве, не превышающем 0,03 мас.% в пересчете на HCl. Процесс ведут при температуре 80÷90°С в течение 2 часов с последующей отгонкой сложного эфира, спирта и хлористого водорода в течение 1 часа до повышения значения рН продукта не ниже 6,5 и завершением отгонкой летучих продуктов в роторном испарителе при температуре не более 70°С под вакуумом в течение 1 часа. 3 пр.
Изобретение относится к химии и технологии получения поли(органо)(гидрокси)силоксанов с заданными степенями поликонденсации. Предложен способ получения поли(органо)(гидрокси)силоксанов общей формулы {[R1R2SiO]a[R3SiO3/2]b[O1/2H]c} с заданной степенью конденсации по органотриалкоксисилану «n», где а=0,3-0,8 - мольное количество дифункциональных звеньев; b=0,1-0,2 - мольное количество трифункциональных звеньев, с=0,1-0,132 - мольное количество ОН-групп, включающий ацидогидролитическую сополиконденсацию индивидуальных органотриалкоксисиланов или их смесей общей формулы R1Si(OR2)3 с одним или смесью диорганоциклосилоксанов общей формулы [R3R4SiO]m, где m=3-6, где R2=СН3, С2Н5; R3=СН3; R1=R4=СН3, С2Н3, C3H4F3, С6Н5, при мольном соотношении реагентов R1Si(OR2)3 : R3R4SiO-звено = 1:2÷5, ледяной уксусной кислотой, взятой в количестве, необходимом для обеспечения степени конденсации «n» по органотриалкоксисилану, не превышающей величину 0,833, в присутствии каталитических количеств концентрированной серной кислоты от 1,7 до 3,1% мас., при этом процесс ведут при температуре 85÷100°С в течение 2-3 часов с последующим ступенчатым повышением температуры смеси до 120°С с отгонкой спирта и его ацетата для достижения заданной конденсации по органо(триалкокси)силанам, возвратом отогнанных продуктов в охлажденную реакционную массу, добавлением деминерализованной воды в количестве, рассчитанном по уравнению m=уƒ-2x, (где m, у, х - мольное количество воды, алкоксисилана и уксусной кислоты соответственно, ƒ - функциональность алкоксисилана), необходимом для полного гидролиза алкоксигрупп, с последующей нейтрализацией реакционной массы, фильтрацией смеси и удалением летучих, при этом выход поли(органо)(гидрокси)силоксанов составляет не менее 97,8% мас. Технический результат - предложенный способ является простым в исполнении и экологически чистым, а полученные поли(органо)(гидрокси)силоксаны используют для обработки пресс-форм для упрощения выемки изделий из гнезд в шинной и полимерной промышленности. 3 з.п. ф-лы, 8 пр.

Изобретение относится к изготовлению промышленных смесевых взрывчатых веществ на основе твердой аммиачной селитры типа АСДТ. Способ включает механическое смешивание по меньшей мере двух разновидностей твердой аммиачной селитры по форме, размеру и пористости частиц с жидкими горючими. Перед механическим смешиванием аммиачной селитры с жидкими нефтепродуктами проводят окрашивание жидких нефтепродуктов путем смешивания их с по меньшей мере одной красящей добавкой черного цвета в количестве 0,05-25,0 мас.% от массы жидких нефтепродуктов. Красящую добавку выбирают из группы, включающей сажу, технический углерод, древесный уголь, каменный уголь, краску типографскую, отработанные нефтепродукты, пиролизное масло, асфальтены, битумы и смолы сажистого цвета. Сначала аммиачную селитру, имеющую маслопоглощение меньше стехиометрического (ММ), смешивают со всем количеством окрашенных жидких нефтепродуктов, затем в полученную смесь вводят аммиачную селитру, имеющую маслопоглощение выше стехиометрического (МБ), и перемешивают с получением однородной по окраске смеси. Сумма доли частиц аммиачной селитры с маслопоглощением больше стехиометрического СБ и доли частиц аммиачной селитры с маслопоглощением меньше стехиометрического СМ равна 1, и выполняется соотношение: СМ⋅ММ+СБ⋅МБ≥5,6 мас.%. Обеспечивается повышение однородности и физической стабильности смесевого взрывчатого вещества. 1 з.п. ф-лы, 1 табл., 3 пр.
Изобретение относится к химии и технологии получения симметричных гексаорганодисилоксанов. Предложен способ получения симметричных метилфенилдисилоксанов и гексафенилдисилоксана общей формулы [R1nR2(3-n)Si]2O, где R1 - СН3; R2 - С6Н5; n=0÷2, дегидроконденсацией индивидуальных триорганосиланов вида R1nR2(3-n)SiH, в присутствии низшего спирта и карбоновой кислоты при каталитическом воздействии сильной минеральной кислоты и катализатора Спайера как в ароматическом растворителе, так и в отсутствие растворителя, при этом процесс ведут при ступенчатом нагреве реакционной массы: при температуре 40-50°С в течение 1-3 ч, при температуре 97°С в течение 1,5-2 ч с последующим постепенным в течение 1 часа повышением температуры смеси до 120°С с одновременным отгоном спирта и его ацетата, при этом отогнанный спирт и ацетат возвращают в охлажденную до комнатной температуры реакционную массу, отделяют платиновую чернь фильтрацией, затем проводят нейтрализацию реакционной смеси карбонатом кальция, повторно фильтруют смесь и удаляют летучие продукты из целевого продукта под вакуумом 50 мм рт.ст. при температуре до 120°С. Выход дисилоксана составляет не менее 97% мас., чистота не менее 98% мас. Технический результат - предложенный способ является простым в реализации, не требует сложного оборудования, проводится в одном аппарате, на моносырье - триорганосилане, обеспечивает высокий выход и чистоту дисилоксанов. Дисилоксаны, полученные данным способом, обладают высокой стабильностью свойств, которая сохраняется при длительном хранении. 3 пр.

Изобретение может быть использовано при утилизации сероводорода в нефтяной, газовой, нефтеперерабатывающей промышленности и цветной металлургии. Управление процессом получения элементарной серы по методу Клауса, включающим термическую стадию и, по меньшей мере, одну стадию каталитической конверсии, осуществляют путем регулирования в режиме реального времени стехиометрического соотношения объема воздуха горения к объему кислого газа, поступающих на термическую стадию. Указанное регулирование проводят в зависимости от состава исходного кислого газа и отходящего газа процесса Клауса, за счет изменения расхода воздуха горения. Расход воздуха горения регулируют с использованием многопараметрической последовательной модели, рассчитанной для термической стадии и стадии каталитической конверсии при различных граничных условиях. Указанная многопараметрическая модель прогнозирует состояние информационно-измерительной и управляющей системы. Для построения модели проводят анализ физико-химических процессов и уравнений неравновесной термодинамики для обеих стадий. Рассчитывают концентрацию компонентов, давление и температуру общего потока технологического газа на выходе с термической стадии. Компонентами технологического газа на выходе термической стадии являются H2S, SO2, Н2О, О2, H2, СО, CO2, COS, CS2, S. Результаты расчетов используют в качестве входных данных для моделирования каталитической стадии. С учетом концентраций соединений серы в отходящих газах процесса Клауса строят функционал, входящий в критерий оптимизации управления процессом и определяющий его достижение. На его основании корректируют расход воздуха горения в режиме реального времени для достижения критерия оптимизации. При этом рассчитывают подачу основного и балансировочного воздуха горения. Изобретение позволяет повысить эффективность извлечения серы, осуществлять управление процессом в режиме реального времени. 5 з.п. ф-лы, 7 ил., 1 табл., 1 пр.

Изобретение относится к способу утилизации кислых газов, содержащих сероводород и аммиак, по методу Клауса ниже точки росы, включающему термическую и каталитические стадии. Исходный кислый газ субстехиометрически сжигают в печи Клауса, полученное тепло утилизируют в котле-утилизаторе с последующим отделением жидкой серы в конденсаторе, а технологический газ, выходящий с термической стадии, подают на каталитическую стадию, где подогревают и пропускают по меньшей мере через два последовательно установленных реактора Клауса со встроенными теплообменниками для отвода тепла реакции Клауса, между элементами которых засыпан алюмооксидный катализатор. Реакторы работают циклически с периодическим переключением последовательности. Один из реакторов Клауса работает при температуре выше точки росы серы, а другой - при температуре ниже точки росы. Процесс ведут с использованием совмещенного каталитического реактора, установленного на входе на каталитическую стадию и включающего зону подогрева и каталитическую зону, где при температуре 300-350°C происходит гидролиз COS и CS2, и попеременно работающего в паре с каждым из реакторов Клауса, находящимся в режиме выше точки росы серы. Совмещенный каталитический реактор оснащен титанооксидным катализатором. В первом по ходу реакторе Клауса поддерживают градиент температур 300-250°C, выше точки серы, а во втором по ходу реакторе Клауса поддерживают градиент температур 155-115°C, при этом на входе температуру поддерживают выше точки росы серы не менее чем на 5°C, на выходе - ниже точки росы серы. Для повышения эффективности конденсации серы на катализаторе в каталитический реактор Клауса засыпается алюмооксидный катализатор разной пористости. В верхней части слоя алюмооксидного катализатора соотношение объема микропор и мезопор к объему ультрамакропор не превышает 5, а в нижней составляет более 10. Все это в целом обеспечивает повышение степени извлечения серы до 99,5-99,7%. 7 з.п. ф-лы, 1 табл., 1 ил.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано для мониторинга, защиты и управления режимами работы оборудования на электрической подстанции

Изобретение относится к животноводству
Изобретение относится к сельскому хозяйству

Изобретение относится к сельскому хозяйству
Изобретение относится к ветеринарии

 


© Патентный поиск, поиск патентов на изобретения - FindPatent.RU 2012-2024
Политика конфиденциальности
Наверх