Реагент-стабилизатор для минерализованного бурового раствора и способ его получения

 

Изобретение относится к технологии бурения скважин. Цель изобретения- - повышение солестойкости и крепящих свойств реагента. Он содержит следующие ингредиенты при их соотношении , мас.%: полиакрилонитрил 7-V6f гидроксид щелочного металла 8-12j лигносульфонат (ЛСФ) 4,0-14,0; нитрилотриметилфосфоновая кислота .5-16; вода остальное. Дпя получения реагента производят щелочной гидролиз полиакрилонитрила в присутствии ЛСФ в течение 45-60 мин. Вводят ЛФС в реакционную смесь в кол-ве 20-25% .от общей массы ЛСФ. Оставшееся кол-во ЛСФ предварительно смешивают с ннтрилотриметклфосфоновой кислотой при 65-70 0 в течение 30-45 ьшн. Затем полученную смесь вводят в реакционную смесь и продолжают ее гидролиз 35-45 мин. Реагент представляет собой темно-коричневую жидкость, Дзнный реагент и способ его получения могут быть использованы для приготовления противофильтрационных компонентов на основе глинистых пород при возведении различного рода защитных гидротехнически : сооружений. 2 с,п. ф-лы, 1 з.п. . 6 табл. «) siiMi

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (50 4

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 4071715/ 23-03 (22) 31.03,86 (46) 29.02.88. Бюл. Ф 8 (71) Институт коллоидной химии и химии воды им. А.B. Думанского (72) В.А.Яременко, В.Ю.Третинник, Б.Д. Емчук, Л.М. Амосова, Е.Н. Игнатенко и Л.А. Павлова (53) 622.243.144.3(088.8) (56) Авторское свидетельство СССР

9 998485, кл. С 09 К 7/02, 1981.

Авторское свидетельство СССР

9 998484, кл. С 09 К 7/02, 1980, (54) РЕАГЕНТ-СТАБИЛИЗАТОР ДЛЯ ИИНЕРАЛИЗОВАННОГО БУРОВОГО РАСТВОРА И

СПОСОБ ЕГО ПОЛУЧЕНИЯ (57) Изобретение относится к технологии бурения скважин. Цель изобретения — повышение солестойкости и крепящих свойств реагента. Он содержит следующие ингредиенты при их соотношении, мас.%: полиакрилонитрил

„„5U„„1377288 д f

7-16; гидроксид щелочного металла

8-12; лигносульфонат (ЛСФ) 4, 0-14, 0; нитрилотриметплфосфоновая кислота

5-16 вода остальное. Для получения реагента производят щелочной гидролиз полиакрилонитрила в присутствии

ЛСФ в течение 45-60 мин. Вводят ЛФС в реакционную смесь в кол-ве 20-25% .от общей массы ЛСФ. Оставшееся кол-во

ЛСФ предварительно смешивают с китрилотриметилфосфоновой кислотой IIpH

65-70 С в течение 30-45 мин. Затем полученную смесь вводя" в реакционную смесь и продолжают ее гидролиэ

35-45 мин. Реагент представляет собой темно-коричневую жидкость. Данный реагент и способ его получения могут быть использованы для приготовления противофильтрационных компонентов на основе глинистых пород при возведении различного рода защитных гидротехнических сооружений. 2 с.п. ф-лы, 1 з,п. у-лы. 6 табл.

1377288

Изобретение относится к технологии бурения скважин, в частности к составам для бурения и способам получения реагентов при обработке бу5 ровых растворов, и может быть использовано в условиях действия повышенных температур и солевой агрессии.

Цель изобретения — повышение солестойкости и крепящих свойств реагентов.

Поставленная цель достигается предлагаемым реагентом, включающим полиакрилонитрил, гидроксид натрия, лигно-15 сульфонат, нитрилотриметилфосфоновую кислоту и воду, а также способом его получения.

Согласно предлагаемому способу гидролиз ПАН проводят первоначально при 20 наличии 20,0-25,0 лигносульфонатов в течение 45-60,0 мин, а затем в гидролизную смесь вводят продукт взаимодействия при 65-70,0 С лигносульфонатов (75-80,0 ) и нитрилотриметилфосфоновой кислоты и дополнительно продолжают омыление еще 35-50,0 мин.

Пример. Реагент получали следующим образом.

70,0 г предварительно измельченной 30 полиакрилонитрильной ткани с размером волокон 1-2 мм помещали в колбу-реактор с обратным холодильником, куда добавляли 500 0 мл 16 O -ного водного раствора гидроксида калия и 8,0 мл сульфит-спиртовой барды ССБ (20,0 от общего количества), разбавляли

260,0 мл дистиллированной водой (согласно расчета), подогревали до 95,0 С и перемешивали в течение 45 0 мин. g0

Остальную часть ССБ 32,0 мл (80,0 от общего коЛичества) обрабатывали в реакторе-смесителе при перемешивании и 65,0 С нитрилотриметилфосфоновой кислотой в количестве 50,0 г. Через

30,0 мин продукт взаимодействия лигносульфонатов с кислотой сливали в емкость-накопитель, откуда по истечение времени гидролиза (45,0 мин), сливали в первый реактор-смеситель и продолжали дополнительно гидролиз полиакрилонитрила ПАН при 95.,0 С

35 0 мин.

Полученный таким образом реагентстабилизатор представляет собой однородную темно-коричневую жидкость с удельным весом 1, 12 г/см следующего состава, мас. .: полиакрилонитрил 7,0, гидроксид калия 8,0; ССБ 4,0, нитрилотриметилфосфоновая кислота 5,0, вода остальное, В соответствии с указанным примером были приготовлены различные варианты реагента, отличающиеся количественным соотношением ингредиентов и способами приготовления, результаты исследования которых изложены в табл. 1-6, В качестве ПАН использовали отходы трикотажного производства, обрезки тканевого материала на основе полиакрилонитрильных волокон, гидроокись щелочного металла (натрия или калия), нитрилотриметилфосфоновую кислоту, лигносульфонаты (ССБ, СДБ), бентонит Черкасского месторождения.

Глинистый буровой раствор с удельным несом 1, 18-1, 19 г/см приготавлиь вали путем разбавления бентонитовой пасты дистиллированной водой и перемешивали на высокооборотной мешалке при 3000,0 об/мин в течение 2 ч. После первого часа диспергирования в систему вводили 2,0 мас. . СаС1 и

20,0 мас. . NaC1. По истечении срока перемешивания такую композицию обрабатывали предлагаемым реагентом в количестве 8,0-10,0 мас. и известным, после дополнительного диспергирования в течение 30,0-40,0 мин получали буровую композицию, пригодную к лабораторным испытаниям, Эксплуатационные характеристики бурового раствора, водоотдачу (В, см /30 мин) измеряли на приборе ВМ-6, предельное статическое напряжение сдвига (СНС ÄH,, дПа) — на приборе

CHC-2, условную вязкость (УВ,с) — на стационарном вискозиметре CII8-5, пластическую прочность образцов (Р.,Па), набухших в фильтрате стабилизированного бурового раствора, измеряли методом конического пластометра.Термообработку бурового раствора производили в автоклавах.

Предварительное приготовление смеси IIAH и щелочи при ограниченном количестве лигносульфонатов вызвано необходимостью уменьшения термодеструктивного воздействия щелочной среды на молекулярную цепь полимера и проведения гидролиза оптимального количества функциональных групп. При большем содержании лигносульфонатов (табл. 1 п. 1-4) понижается гидрофильность полимерной составляющей, что приводит к уменьшению активности реа1377288 гента. В случае добавок нитрилотри-; ,метилфосфоновой кислоты (далее в тексте-кислота) на первом этапе модифицирования ПАН происходит падение рН системы, что затрудняет осуществление процесса гидролиза полимера. Водоотдача минерализованной дисперсии (п.1-4) (В, см /30 мин), обработанной реагентом, полученным согласно данно-10

ro варианта, даже при нормальных температурах превышает в несколько раз допустимые пределы. Несколько лучшие результаты получены (табл. 1, п,5,6) при обработке реакционной массы через15

45-60,0 мин смесью лигносульфонатов и кислоты, Однако, эффективность стабилизации дисперсий таким реагентом оказывается ниже (п.7,8) (УВ,с,В, см /30 мин, СНС, „ дПа) по сравнению с реагентом, полученным согласно предлагаемого способа. Только при таком варианте гидролиза ПАН предлагаемый состав реагента оказывается достаточно устойчив к коагулирующему 25 действию солей при повышенных температурах (п, 11, 12), Буровой раствор, содержащий

2,0 мас. CaCl > и 20,0 мас. NaC1 (А-А) (табл. 2) и содержащий 5, 0 мас. 30

FeC1 и 20,0 мас. NaC1 (Б-Б}(табл.2), обработанный полученным реагентом ука-занного в примере состава в количестве

8,0 мас,, характеризуется следующими показателями: (А-A) — водоотдача (В, см /30 мин) 8,0; вязкость (УВ,с) 27,0, (СНС,д„ дПа) 38/59; (P, ПА) 76,0; (Б-Б) — (В, см /30 мин) 6,0; вязкость (УВ,с) 28,0, (СНС ...,дПа) 34/55, (Р, Па) 76,0 (табл. 2 пп.3 15).Как „д видно из приведенных данных, использование предлагаемого состава реагента позволяет в значительной степени повысить термостойкость бурового раствора, а также способность последHeFO $5 укреплять породы, слагающих стенки скважин: водоотдача бурового раствора, минерализованного солями СаС1> в количестве 2,0 мас. и NaC1 20,0мас. (А-А) (табл. 2) и минерализованного солями FeC1 в количестве 5,0 мас. . и NaC1 20,0 мас,% (Б-Б) (табл. 2. п.п.1-4; 8-10; 14 — 16) в 1,5-2,4 раза ниже водоотдачи такой же системы, но стабилизированной известным реагентом (табл. 2, пп.5-7; 11-13, 17-19;

23-25), а вязкость и СНС „ предлагаемой композиции по сравнению с известной больше на 17,0-22,0, Для обоснования граничных значений содержания компонентов предлагаемого состава реагента были прове— дены опыты, идентичные вышеописанным технологии и примеру. Зависимость технологических характеристик бурового раствора от количественного состава компонентов реагента, вводимого. в буровой раствор, представлены в табл, 3, где приведены также сравнительные результаты обработки минерализованного бурового раствора предлагаемым реагентом и известным.

Заявляемые граничные значения компонентов реагента, полученного по предлагаемому способу, выбраны из условий его использования в буровых растворах, работающих при повышенных температурах и солевой агрессии. Установлено, что добавки нитрилофосфоновой кислоты способствуют повышению уровня стабилизации предлагаемым реагентом буровой дисперсии за счет нейтрализации коагулирующего действия солей, особенно солей многовалентных металлов, понижают возможность проявления пенообразования системы. При недостатке нитрилофосфоновой кислоты (нитрилотриметилфосфоновой кислоты меньше нижнего предела, например, 3,0 мас.%, табл. 3, п.10) уменьшается гидрофильность реагента в присутствии солей, что усложняет процесс регулирования технологических параметров таких буровых дисперсий. Верхний предел содержания нитрилофосфоновой кислоты (табл. 3 п.11) зависит от концентрации электролита в объеме раствора и обусловлен необходимостью сохранения щелочной среды суспензии, а также экономической целесообразностью, При содержании в реагенте ПАН меньше нижнего предела, например

5,0 мас. (табл. 3 п.4), получают продукт с пониженной стабилизирующей тиксотропностью, особенно при повышенных температурах. Повышение добавок ПАН сверх расчетного количества (табл. 3, п.5) затрудняет процесс омыления полимера, что приводит к понижению относительного количества гидролизуемых гру-пп в цепи полимера и ухудшению эффекта стабилизации минерализованных дисперсий.

Предлагаемые концентрации гпдроксидов натрия или калия необходимы для осуществления щелочного гидроли1377288 эа полимерного вещества. При недостатке в объеме гидроксида щелочного металла, например 6,0 мас.% (табл.3, п.6), усложняется процесс омыления функциональных групп полимера и получения макромолекул реагента линейного строения. Избыток щелочи в реакционном объеме (более 14,0 мас., табл. 3, п. 7) увеличивает щелочность10 системы, что приводит к возрастанию набухания глинистых составляющих выбуренной породы, обусловливая увеличение вязкости промывочной жидкости и вероятность проявления прихватов.

Добавки лигносульфонатов способствуют увеличению адсорбционного взаимодействия в минерализованных растворах реагента с дисперсными частицами.увеличение содержания в композиции реа- 20 гента лигносульфонатов вызывает при обработке бурового раствора усиленное ценообразование (табл, 3, п.9), тогда как недостаток ССБ (табл.3,п.8) приводит к понижению агрегативной устойчивости дисперсной системы.

Добавки лигносульфонатов на I этапе гидролиза в количестве 25 0 мас. позволяют обеспечить предподготовку макромолекул ПАН к поликонденсационному взаимодействию последних с активированными лигносульфонатами (продукт взаимодействия ССБ или СДВ с нитрилофосфоновой кислотой), а также уменьшить термодеструкцию полимера.

Таким образом, удается защитить функ- 35 циональные группы ПАН от коагулирующего действия электролитов и повысить тем самым солестойкость реагента (табл. 4, п. 3,4, 9, 10). При большем

40 содержании лигносульфонатов (более

25,0 мас. ) проявляется действие стерических факторов, затрудняющих процесс омыления полимера и обусловливающих понижение его гидрофильности, что, как видно из полученных резуль45 татов, ухудшает качество реагента (табл. 4, п. 5-8 11-14).

Выбор пределов температурного режима обработки лигносульфонатов нитрилофосфоновой кислотой при 65,0- 50

70,0 С связан с необходимостью дополнительной активации молекул лигносульфонатов для повышения коагуляционной устойчивости межмолекулярного взаимодействия в объеме раствора при термо-55 солевой агрессии, а также устранений проявления пенообраэования. Верхний о предел температуры выбран (70,0 С) из условий проведения процесса мягкого окисления ССБ, СДВ, тогда как при более низких,температурах, например 50,0 С, осуществление процесса затрудняется.

Время дополнительного гидролиза в течение 50,0 мин обусловлено необходимостью завершения процесса омыления полярных групп полимера и последующего поликонденсационного связывания их с активированными молекулами лигносульфонатов (табл. 3, и. 2-4, 11-12).

Дальнейшее увеличение времени гидролиза приводит к термодеструктивному разрушению полимерной составляющей и проявлениям пенообразования системы, I что ухудшает качество получаемого продукта. Поэтому при обработке таким реагентом минерализованных дисперсий возникают затруднения в регулировании их технологических свойств и увеличивается расход реагента (табл.5, п. 5-10, 13-18) .

Верхние значения времени (45,0 мин) процесса взаимодействия лигносульфонатов и нитрилофосфоновой кислоты, а также температуры процесса (70,0 С) определены из условий экономической целесообразности, поскольку дальнейшее увеличение времени процесса (табл.

6, п,4,5;11,12), а также его температура (табл. 6,п.6-9;13-16) не способствуют повышению качества предлагаемого реагента.

Исходя из полученных результатов (табл. 1-6) можно отметить, что состав и способ получения реагента обусловливают его высокое качество за счет низких значений водоотдачи минералиэованных композиций при повышенных температурах. Реагент дает возможность также более эффективно регулировать вязкость и СНС буровых растворов, Пластическая прочность образцов твердой фазы, обработанных предлагаемым реагентом, на 25-28,0 больше аналогичных показателей дисперсий, обработанных известным. Таким образом, использование предлагаемого реагента позволяет получать высококачественные буровые растворы при проводке нефтяных и газовых скважин в неустойчивых породах в условиях проявления солевой коагуляции и действия повышенных температур.

Кроме того, предлагаемый реагент и способ его получения могут быть использованы для приготовления проти1377288

5-16

Остальное

Таблн На I

Технологические свойства бурового раствора мияервлнзоввиного солями ХвС1 25,0 мвс.Х СаС1> 2 0 мас,В> обработанного 8>0 мвс.X предлагаемого реагента, в зависимости от вариантов добавок в гидролнзыун смесь лигиосулъфоивтов н нитрилофосфоиовой кислоты

Состав ревгента> нас ° 2

Технологические свойства бурового р-рв

> з

I!lao!I Вода Варианты добавок CCB Кислота УВ, с В, см>/30 CHCи. Р,.IО>; Пв дпв

53,0

8,0 76,0 Добавки CCB и кислоты вначале 4,0 гидролиэв I 7,0

5,0 25,0

35/46

2 16,0

12,0 42 ° 0 Добавка ССБ вначале гнлоолиза> 14 ° 0 кислоты через 45-60> 0 мин

16 0 32>0

27,0

40/54

57,0

61,0.

3 70 80 760

4 !6 ° 0 12>0 42 0

2Э,О ь,о

5>0 29,0

37./56!

4,0 16,0 35,0

4\/57

20,0

64,0

39/52

5 7,0

6 16,0

8,0 76,0 Добавка продукта вэаинодейст- 4,0 вия ССБ н кислоты через 512,0 42,0 60,0 мии гидролнзв 14>0

5 ° 0 27,0

16,0 29,0

23,0

67,0

18,0

40/56

69>0

7 7,0 8,0

8 16 0 12,0

33/52

76,0 Добавки 20-252 CCB вначале гидролиэа, а через 45-60 мии

42,0 продукт вэвимодст. CCB - и кислоты

4,0 5,0 27,0

7>0

71,0

77,0

14 0 16 0 . 29>0

35/57

5,0

28,0 36/43

После термоствтирования .лрн 175-180,0 С

9 7,0 6 ° 0 76,0 Согласно п.5

I0 16,0 12,0 42;0 Согласно п.б

1I 7,0 8,0 76 ° 0 Согласью п.7

12 16>0 12,0 42,0 Согласно п.6

5,0 30,0

4,0

65>0

14>0 16,Î 34 ° 0 2Э>0

38/49 бб>0

9,0

4,0 5,0 25,0

35/56

74,0

14,0

16,0 27,6

7,0 37/54

75>0 вофильтрационных компонентов на основе глинистых пород при возведении различного рода защитных гидротехнических сооружений (пруды-шламонако5 пители,-отстойники,-испарители и др>) с целью предохранения подземных водных источников от загрязнения отходами промьппленных предприятий, Формула из обретения 10

1. Реагент-стабилизатор для минерализованного бурового раствора,включающий полиакрилонитрил, гидрооксид щелочного металла, лигносульфонат и воду, отличающийся тем, 15 что, с целью повышения солестойкости и крепящих свойств реагента, он дополнительно содержит нитрилотриметилфосфоновую кислоту при следующем соотношении ингредиентов, мас, 1

Полиакрилонитрил 7-16

Гидроксид щелочного металла 8-12

Лигносульфонат 4-14

Нитрилотриметилфосфо- 25 новая кислота

Вода

2. Способ получения реагента-стабилизатора для минерализонанного бурового раствора, включающий щелочной гидролиз полиакрилонитрила в присутствии лигносульфоната и нагрев реакционной смеси, о т л и ч а ю щ и йс я тем, что, с целью повьппения солестойкости и крепящих свойств реагента, щелочной гидролиз полиакрилонитрила в присутствии лигносульфоната ведут в течение 45-60 мин, причем лигносульфонат вводят в реакционную смесь в количестве 20-25 от общей массы лигносульфоната, а оставшееся количество лигносульфоната предварительно смешивают с нитрилотриметилфосфоновой кислотой, затем полученную смесь вводят в реакционную смесь и продолжают ее гидролиз в течение 3545 мин, 3. Способ по п. 2, о т л и ч а юшийся тем, что смешение лигносульфоната и нитрилотриметилфосфоновой кислоты проводят при 65-70 С в течение 30-45 мин.

1377288

Таблица 2

Технологические свойства бурового раствора, обработанного предлагаемым реагентом и известным в присутствии солей А-А (NaC1 20,0 мас.7.,и СаС1

2 0 мас 7) и Б-Б (NaCl — NaC1 20 0 мас 7 и FeC1 5 0 мас 7) А-А

24,0

40,0

1 Исходный состав

2 Р-р 1 +7,0

27,0

10,0

27,0

5 — — Р-р 1 +7, 0

28,0

34,0

26,0

35/51

70,0

32,0

9 -»42/64

+8 0 ——

72,0

9,0

41/67 80,0

7,0 .

+9,0 ——

35,0

11

» !1

13/27 58,0

40,0

+7,0

22,0

34,0

»

15/25

+8,0

16,0

61,0

»»»

56 0

18/23

19, О.

Б-Б

25,0

+9,0

31,0

14 -"- +7,0

15 -"- +8,0

32/55

71,0

8,0

34/55 76,0

6,0

28,0

37/58

74,0

16 -"- +9 0 —— ь

32,0

5,0

34/46 57,0

40/48 60,0

17

26,0

+7,0

29,0

26,0

28,0

»

+8,0

38/51

63,0

»

32/49 70,0

76,0

21 -"- +8,0

22 -"- +9,0

36/51

28,0

9,0

39/55 84,0

29/27 59,0

31,0

7,0

23

+7,0

+8,0

+9,0

27,0

35,0

24 — — — "11/20 61,0

19,0

31,0

25 — — — —21/27 60 0

19,0

28,0

» +8 8;0

4 -"- +9,0 6,0

6 — — --"- +80

28 0

7 — — — -"- +9 0

26 0

После термостатированин при 175-180,0 С

+7,0 29,0 13,0

+9,0 30,0 25,0

После термостатирования при 175-180,0 С

+7,0 —— 28,0 11,0

26/34 43,0

29/46 68,0

38/59 76,0

41/63 78,0

26/31, 52,0

26/39 57,0

23/32 64,0

1377288 уваляла 3

Тенволотнееснке свойства бУРового РаствоРа, кнвеРалнаованного солана NaCf, 20,0 касЛ н СаС1т 2 ° О кас.2 стабнляаярованвого 8,0 кас.й яредлагаекого реагента н навестеае уеянологнеесане свойства б оного астзо

Состав агента кас 2

2а

Вода УВ, с В, ск!/30 CBC„,sËe Р .10 ga

ffhN Na08 CC8 Инслота 4,0

7i0

8,0

3,0

1 1

2 2

3 3

4 4

5 5

& Ь

7 7 в в

9 9

10 10

11 11

7б,О

28,0

32/49 74,0

9,0

t2i0!

6,0

16i0

14,0

6,0 35/55 77,0

42,0

30,0

9,0

11а5

l0i0

Э2/56 76,0

28,0

8,0!

0,5

59,0

65, 5

9,0!

0,0

5,0!

36,0

25,0

28/36 64,0

5t/65 72,0

38/60 65,0

18,0 10,0 90 . 105

21 ° О

52,5

Sti0

63,0

29,0

fti5 6,0

1!15 14,0

26,0

10,5!

1,О 47/72 63,0

19 О 35/54 70,0

9,0

37,0

10,5

55,0

tliS tOiO . 2,0 tO,S

27,0

66,0

11,5 10,0

11 ° 5 10,0

11 ° 5 !0,0

16,0

28/33

10,5

52,0

Ф

66,5

25,0

14,0

56,0

ЗЗ,О 27/47 33,0

9 0

3,0

26,0

28;0

6,0

33/59 77,0

9,0!

8,0

51 ° 5

Несла теркостатнрованяа spe 175«f80 C 7 ° О ЬО

3,0

1!>О Э5/57 75 ° О

8,0 40/61 76,0

10,0 37/63 76,0

76,0

32,0 .

J2 t

13 2

14 3

4,0 33,0! бго 42,0

16,0 12 ° О

14ео

9,0 10,5 59,0

Вуровой раствор, обработав!ва assess!see

31,0

1! ° 5 10,0

15 !2 80 50

16 13 12гО 10,0

85,0

35,0 21/34 81,0

28, О 26/3 57,0

26 0

2,0

28,О

63 0

t5i0

После тереаостатяровавня яря 173-180;О С

40,0 12/t9 61 ° 0

2140

85 O

2,0

17 t2 Вао, 5 О

18/30 58, О

19,0

36,0

ЬЗ,О

12,0

18 13!

2,О 1О,О

Таблица 4 нас Л /" вода остально

Технологические свойства буротав реагента, а0 Кислот вого раствора,с В,см /30 СНС !едПа Р10 Па

@аоtp!Uggl Щ

1,0 8,0

35/46

5,0 4,0

53 0

100,0

25,0 32,0

100,0 32,0 27,0 . 40/54

2 16т0 12т0 . 16аО 14в0

57,0

33/52

8,0

27,0 7,0

3 1,0

5,0 4,0 25Х от общего содер.

71,0

35/57

29,0 510

4 16,0 12,0 16,0 14,0

77!О

26,0 15 0 29/42

8;0 5,0 . 4,0

30 0 в

30 0 -"

5 1,0

6 1690

65,0

25,0 12 0

21,0 20,0

33/46

67,0

16,0

5,0

14,0

12,0

40,0 et

26/41

1 1,0 8,0

6О,O

Технологические свойства бурового раствора, минерализбванного солнми NaCI

20,0 мас.X и СаС1 2,0 масЛ и обработанного 8,0 мас.й предлагаемого реагента в зависимости от концентрации лигносульфонатов íà I этапе гидролиза ПАН

1377288

Продолжение табл.4

1О Па

30/46 64,0

8 16,0 12,0 16,0 14,0 40,0 -"- 23,0 18,0

После термостатирования при 175-!80,0 С

9 7,0 8,0 5,0 4,0 g5,0 -"- 25,0 9,0 35/58 74,0

75,0

1О 16,0 12,0 16,0 14,0 25,0 -"- 27,0 7,0 37/54

19/36 58 0

21/33 62 э 0

15/27 52, О

11 7р0 8,0 5,0 4,0 30,0 -"- 21,0 26 0

t2 1690 12,О

13 70 80

30,0 -"- 23,0 23,0

4010 - 19, О 34, 0

16,0 14,0

5;О 4„0

56 0

14 16 0 12„0 16,0 14,0 40,0 -"- 21,0 32,0 19/32

Таблнца.5

Технологические свойства бурового раствора, минерализованного соляии

NaCI 20,0 мас.X и СаС1, 2,0 иас.X„ обработанного предлагаемым реагентом различной модификации (в зависимости от времени дополнительного гидролита ПАН) »»» м » 4»

l »»» »»»

Р,„10, Па

В,си1/30 СНС,, „дПа к Добавки реагента, мас Я и/и

Время допол УВ,с нительного гидролиза, мин

43 0

26/34

» 24„0 40,0

1 Исходный состав

2 Р-р 1 + 7,0

3 P-p 1 + 8,0

29/46

27,0 1Оу 0

27,0 8,0

31 О 6,О

25,0 13,0

23,0 15,0

28,0 12,0 !

9 0 17,0

19,0 17,0

21 О 14,0

50,0

38/59

76,0

41/63

78,0

4 Р р 1 + 9 О

60,0

66,0

25/39

5 P-p 1 + 7,0

6 Р-р 1 + 8,0

7 Р-р 1 + 9,0

8 Р р 1 4 РрО

60,0.

27/35

30/42

71,0

60,0

62 0

18!33

70,0

9 Р-р 1 + 8,0

65,0

20/3!

70,0

65,0

24/ЗР

10 Р-р 1+ 9,0

70,0

После термостатироваиия при 175-180,0 С

72,0

1t Pp 1+80

t2 P-р + 9,0

42/64

32,0 9,0

30,0 7,0

22,0 20,0

18,0 22,0

50,0

75 0

41/67

50,0!

9/37

61 0

60,0

13Р-р 1+ 7,0

62,0

24/35

60,0

14 Р-р 1+ 8,0! 6

1377288!

Продолжение табл ° 5

Р .!О,Па

f(ro

60,0 20,0 22,0 27/36

65 0!

5 Р р 1 + 9,0

16 Р-р + 7,0

700 !50 280 !3/30

56,0 !7 P-р 1 + 8,0

17/34 59,0

70,0 !5,0 25,0 р

70,0 !9,0 23,0

2!/37 61,0

Таблица 6!

8Рр !+90

Влияние температуры и времени получения продукта взаимодействия лигносульфонатов и нитрилофосфоновой кислоты на стабилизирующую способность предлагаемого реагента (при обработке бурового раствора, минерализованного солями NaCI 20,0 мас.7. и CaCIz 2,0 мас ° 7) 26/34

24,0 40,0

43,0

38/59

45,0 27,0 8,0

8,0

70,0

76,0

41/68

45,0

9,0

45,0 31,0

60,0 29,0

60,0 26,0

45 0 30,0

45,0 25,0

6,0

78,0

32/5?

8,0

70,0

15,0

70,0

36/48

13,0

9,0

70,0

66,0

27/36

19,0

8,0

80,0

62,0

34/49

9,0

80,0

16,0

65,0

25/34

24,0

60, 0

80,0

8,0

56 0

19,0

27/40

90800600210

22,0

60,0

После термостатирования при 175-180,0 С

45,0 30,0

42/67

9,0

70,0

7,0

75,0

60,0 23,0 24,0

8,0

29/42

70,0

64,0

27/40

9,0

70,0

60,0 21 0

45,0 17,0

21,0

63,0

25/45

36,0,13

8,0

80,0

57,0

28/42

80,0

45,0 19,0 31,0

60,0 12,0 38,0

60,0 14,0 34,0

9,0

59,0

19/30

8,0

80,0

50,0

24/36

9,0

80,0

57,0

Р Концентрация Темпера- Время, УВ,с В, см /30 СНС „„,дПа P .10 Па з -3 п/п раствора, мас.7 тура, С мин