Барабанные летучие ножницы

 

Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано в металлургической промьшленности для резки движущегося проката. Цель изобретения - расширение технологических возможностей летучих ножниц. Взаимное расположение при проектировании взаимодействующих отрезков режущих кромок (ВОРК) « переднего 5 и , заднего 6 ножей выбрани тэким, что помимо беззазорного контактирования концевых точек Mj, N и М„ N, в двух положениях барабанов обеспечивается также беззазорное контактирование точек ВОРК, лежащих между концевыми точками и отстоящих от них на расстоянии 0,2- . 0,9 длины ВОРК. В этом положении линии , проведенные через концевые точки N, М, и N,, М параллельны между собой исходя из условия компланарности . Учитывая, что боковой зазор между ВОРК не зависит от длины ВОРК вдоль оси барабанов, возможны различные конструктивные варианты сочетаний присоединения ВОРК, обеспечивающих выполнение калибров ножей для резки квадрата на диагональ, шестигранника , ромба, а также овала и круга после замены ВОРК на криволинейных участках . 1 з.п. ф-лы, 19 ил. (Л ХЧ fpu.f

СООЗ СОВЕТСНИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСНИХ

КаЪБЛИН (51)4 В 23 D 25 12

ВСЕ(.Ою п (ф

13,",„13

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Н АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 3913784/25-27 (22) 21.06.85 (46) 07.03.88. Бюл, У 9 (71) Всесоюзный заочный политехнический институт (72) С.H. Сумский, Г.П. Тетерин, А.Н. Иводитов, Н.С, Сумский, Ю.М. Каракин и Г.P. Хейфец (53) 621.967 (088.8) (56) Авторское свидетельство СССР

У 264121, кл. В 23 D 25/12, 1967. (54) БАРАБАННЫЕ ЛЕТУЧИЕ НОЖНИЦЫ (57) Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано в металлургической промьипленности для резки движущегося проката. Цель изобретения — расширение технологических возможностей летучих ножниц. Взаимное расположение при проектировании взаимодействующих отрезков режущих кромок (BOPK)

„„Я0„„1379027 A 1

M)M переднего 5 и N,Nq заднего 6 ножей выбрано -.эким, что помимо беээазорного контактирования концевых точек M N и M„ N, в двух положениях барабанов обеспечивается также беээаэорное контактирование точек BOPK лежащих между концевыми точками и отстоящих от них на расстоянии 0,20,9 длины BOPK. В этом положении линии, проведенные через концевые точки N... и N,, М параллельны между собой исходя из условия компланарности. Учитывая, что боковой зазор между BOPK не зависит от длины BOPK вдоль оси барабанов, возможны различные конструктивные варианты сочетаний присоединения BOPК, обеспечивающих выполнение калибров ножей для резки квадрата на диагональ, шестигранника, ромба, а также овала и круга после замены ВОРК на криволинейных участ1379027

Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть ик:— пользовено в ме таллур гиче ской промышленности для резки движущегося про5 ката.

Цель изобретения — расширение технологических возможностей путем обеспечения качественной резки листового проката с увеличенной высотой выступа 1р шевронного в плане реза и резки сортового проката, например, квадратного на диагональ.

На фиг.1 изображены барабанные летучие ножницы для резки листового проката, в аксонометрической проекции в связи с симметричным расположением ножей для получения шевронного в плане реза, расположение режущих кромок ножей M,M q и N,N2 закрепленных на одной из половин барабанов„ на фиг. 2 — форма реза переднего конца полосы, применяемая на широкополосовых станах горячей прокатки (S,— высота выступа шевронного в плане 25 реза, р „- угол шевронного в плане реза,  — ширина полосы); на фиг. 3 форма реза переднего конца полосы, рекомендуемая в качестве оптимальной на широкополосовых станах горячей 3р прокатки; на фиг. 4 — расположение прямолинейных режущих кромок ножей, непараллельных и неперпендикулярных осям вращения верхнего и нижнего барабанов в промежуточном положении

35 их взаимодействия; на фиг. 5 — расположение режущих кромок для осуществления шевронного в плане реза концов полос углом вперед (углом по направлению скорости движения полосы V„); 4 на фиг. 6 — расположение проекций прямолинейных режущих кромок па плоскости прямоугольной системы координат; на фиг. 7 — расчетная схема расположения проекций механизма реза45 ния и режущих кромок ножей на плоскость хОу; на фиг. 8 — проекция концевых точек прямолинейных режущих кромок на плоскость xOz в трех последовательных положениях; на фиг. 9— график изменения бокового зазора меж- 50 ду режущими кромками ножей в зависимости от относительной длины z „/z взаимодействующих режущих кромок; на фиг. 10 — первое и второе положения механизма резания при выборе параметров с использованием метода интерполирования; на фиг. 11 — третье положение интерполирования при определении параметров расположения режущих кромок ножей; на фиг. 12 — расположение режущих кромок ножей для осуществления трапецеидального в плане реза переднего конца полосового проката малым основанием трапеции вперед по направлению скорости движения полосы; на фиг. 13 — расположение режущих кромок ножей для осуществления шевронного в плане реза концов полос углом назад (углом против направления скорости движения полосы); на фиг. 14 — расположение режущих кромок ножей и калибры для осуществления резки квадрата "на диагональ на фиг. 15 — то же, для осуществле— ния резки ромба или профилей типа овала; »а осуществления процесса резания шестигранного профиля; на фиг. 17 — расположение проекций прямолинейных режущих кромок ножей при их замене криволинейными линиями; на фиг. 18 схема замены четырех прямолинейных отрезков режущих кромок ножей дугой полуокружности для выполнения калибра для резки круга, на фиг. 19 — схема замены двух прямолинейных отрезков режущих кромок дугой полуокружнс сти для выполнения калибра для резки круглых профилей относительно небольших размеров (диаметров).

На барабанных летучих ножницах предлагаемой конструкции может быть осуществлена резка листового проката с перпендикулярныл1, косым и шевронным в плане резом. Шевронная в плане форма реза образуется симметричным расположением на каждом барабане относительно оси движения проката, проходящей на расстоянии z < = 0,5 В

1 (где  — ширина разрезаемой полосы), двух прямолинейных режущих кромок с противоположным углом наклона (фиг.5).

В связи с симметричным расположением выбор оптимального относительного расположения взаимодействующих режущих кромок для шевронного в плане реза осуществляется на основе исследования взаимодействия пх прямолинейных образующих M,Ì . и .",,N, закрепленных на одной из половин барабанов.

Барабанные летучие ножницы (фиг.1) содержат два параллельных вала 1 (верхнего барабана) и 2 (нижнего ба— рабана), вращающиеся вокруг параллельных осей 0,0, и Р,(1,. Валы 1 и 2 установлены в станине 3 и соединены

1379027 между собой замыкающей зубчатой передачей 4 с передаточным отношением

i22 = -1 и межосевым расстоянием А.

На валах 1 и 2 жестко закреплены верх5 ний 5 и нижний 6 ножи соответственно.

Один из валов, например вал 2, соединен с приводом (не показан). Валы

1 и 2 вращаются в противоположных направлениях с угловыми скоростями г, и

ы, соответственно, связанных зависимостью w, = x, иг . Ножи 5 и 6 выполнень с режущими кромками М,M и N,N г расположенными на линиях, проектирующихся на плоскость х,О,у,, перпендикулярную осям 0 02 и 0,02 вращения барабанов 1 и 2, в виде прямолинейных отрезков M M и N,,М, ограничен2 !

I ных концевыми точками М, M u N,,N . г

Нож 5, закрепленный на верхнем валу

1, является передним, а нож 6, закрепленный на нижнем валу 2, задним по направлению перемещающегося со скоростью Ч„ разрезаемого проката (фиг, 6 и 7).

Основным условием оптимизации при проектировании (выборе параметров относительно расположения режущих кромок) является условие минимизации максимальной (теоретической) величины З бокового зазора b между реМ22 макс жущими кромками ыожей при обеспечении заданной величины S высоты выступа шевронного в плане реза полосы. Beличина 4 „„, определяемая параметМакс рами механизма резания (параметрами абсолютного и относительного расположения режущих кромок ножей), равная или меньшая минимально допустимой величине бокового зазора (b), устанав40 ливаемой при монтаже ножей на барабанах ножниц, вычисляется по зависимости 41" мч с м«кс мин

45 где bM«„è ь „„— соответственно максимальное и минимальное значения ве-„ личины 21 „, определяемое при Расчете последовательных положений барабанов механизма резания в зоне поворота на угол у2 исходя иэ 55 условия беззазорного расчетного контакта концевых точек взаимодействующих режущих кромок

Мг, N, и 12 Nг °

Таким образом, величину d „„„,можно определить как амплитуду колебания переменной величины 21 „ при повороте барабанов на угол у. При этом величины 21 „„, и л „определяются из условия беэзазорного расчетного контакта концевых точек M,„,N, и М, N2 при повороте барабанов на угол взаимодействия режущих кромок ножей (иг. 4 приняты обозначения N (г1

М 2 м и И,„, М 2 м положения крайних

121 (21 (концевых) точек режущих кромок при их беззаэорном контактировании). На фиг. 8 показаны проекции концевых кость xOz в трех последовательных положениях поворота барабанов (согласно фиг. 7).

На основании исследований установлено, что величина бокового зазора b „, зависит от параметров pacM4 ICC положения режущих кромок N,N 2 и М М„, определяемых при заданном межосевом расстоянии А, следующими величинами! радиусами вращения концевых точек

Режущих кромок R, = 02N» Re<= О N2, К,„= О,М,, R „,= О„М; величинами проекций режущих кромок в одном из положений механизма резания, например в расчетном положении (фиг. 7), ЛMp

M p м,р 1 мр Ум р ì,p хк1 р х12„р 2 У«р У г,р

Минимальную величину бокового зазора Ь„„„„можно получить при выборе параметров взаимного расположения режущих кромок ножей с использованием метода интерполирования, согласно которому параметры расположения режущих кромок И,Иг и M „M 2 определяются из условия обеспечения трех узлов интерполирования (пересечения прямьгх, т.е. условия равенства бокового зазора в этих положениях нулю) bм, = 0 в трех положениях (фиг. 7, 10 и 11) поворо та барабанов: первое положение — при сопряжении точек N, и М,; второе положение — при сопряжении (безэаэорном контакте) точек N u M расположенных (лежащих) внутри отрезков N N u M М, третье положение — при сопряжении. точек И2 и М

Дополнительным условием проектирования является технологическое требование получения заданной формы тор1379027 ца полосы в месте реза. Например, для летучих ножниц, предназначеннь1х для обрезки переднего конца подката на широкополосоных станах, таким требонанием является получение заданной

5 высоты выступа S шевронного в плане реза (фиг. 2 и 3) .

Проектирование — выбор параметров расположения режущих кромок по задан- 10 ному основному (получение минимального бокового зазора) и дополнительному технологическому (получение заданной величины выступа шевронного в плане реза) условиям, осуществляем в следующей последовательности, используя три последовательных положениях механизма (фиг. 10 и 11).

Положение первое: выбирают радиусы вращения концевых точек R ц и R „

1 1 режущих кромок ножей из условия обеспечения минимального вертикального перекрытия (,, гарантирующего устойчивое разделение разрезаемой полосы при эатуплении режущих кромок, а также возможность трех-четырехкратной переточки режущих граней после затупления ножей (фиг. 10).

Положение второе: поворачинаот радиусы-векторы R ц и R „в направлении, противоположном их вращению при работе ножниц соответственно на углы и y = — Ь т и, =,! т, определяемые передаточным отношением замыкающей зубчатой передачи (фиг. 10).

Разработанный для конструктивной реализации изобретения метод выбора параметров относительно расположения прямолинейных режущих кромок с использованием равенства нулю боковых зазоров в трех положениях барабанов механизма резания основывается на известном из аналитической геометрии условии компланарности (пересечении) двух прямых. Исходя из свойства компланарности прямых можно заключить, что в положении, соответствующем сопряжению точек М и N переднего и эад- 50 него ножей, лежащих между концевыми точками взаимодействующих отрезков режущих кромок, проекции линий, проведенных через концевые точки прямолинейных отрезков режущих кромок пе- 55 реднего и заднего нож и на плоскость х0у, перпендикулярную осям вращения барабанов (плоскость хОу, фиг. 3, 6, 7 и 10), параллельны между собой.

Следовательно, в этом положении известно, что искомые точки Nz и !!т располагаются на прямой параллельной линии, проведенной через точки N

И М1 °

По заданной, исходя из технологических условий, величине выступа шеврона S„ определяют в расчетном положении интерполирования, заданном углом д7, координаты точки Dq принадлежащей нижнему барабану, и координаты точки D,, принадлежащей верхнему барабану, находящейся в положении интерполирования под точкой Dz и поэтому в этом положении сливающейся с ней и имеющей одинаковые координаты в системе хОу (фиг. 10). Координаты точек Р, и Р, определяются пс заданной величине S „, приняв в этом положении у, = ур = 0,5 А, х11 = — х, = х „р — S . Очевидно, что

7 5 можно было бы взять и любые другие совпадающие точки верхнего и нижнего барабанов для последующих расчетов. Однако выбранная пара точек и их координаты болце наглядно отражают физическую сущность последующего выбора параметров.

Согласно условию компланарности вторые искомые точки М и Nz, которые следует определить, располагаются в положении интерполирования на линии и п „ проходящей через точку

Dz(D„) параллельно линии N,р 11„р (фиг. 10). Следовательно, искомая точка И расположена на луче D „и„, а искомая точка Nz расположена на луче D. Лучи Dzn, и D n, жестко связаны с валами верхнего и нижнего барабанов, следовательно, они поворачиваются с ними на одинаковые углы. В расчетном положении интерполирования лучи Р,п, и Dznz сливаются, образуя общую прямую, параллельюлинии!1„рМ

Положение тре тье (фи r. 1 1): для выполнения третьего условия проектцрования (синтеза) согласно которому концевые точки М и Nz должны при вращении барабанов на;.одиться н беээазорном контакте, продолжают вращение верхнего и нижнего барабанов в нап-: равлении, противоположном их вращению при работе ножниц. Вместе с вращением барабанов поворачиваются и жестко закрепленные на них лучи D n

1 1 и Dznz, занимая последовательный ряд

1З7ЧО2

40 г г тг мг NZ

1 и при выполнении условия, соответст45 вующего выбранному варианту проектирования

Ос р сЕРБ; Ос И.,c EPS; 04 а (EPS, 50 где EPS — заданная точность расчета. в зависимости от принятого варианта выбора параметров, расчет оканчивается. Ножницы работают следующим образом.

От привода ножниц вращение передается валу 2 нижнего барабана, а затем через зубчатую передачу 4 ва55 положений и пересекаясь по некоторой кривой, являющейся геометрическим местом расположения точек Nz и М,.

Следовательно, геометрическим местом

5 семейства точек N и М „ находящимся в безэазорном контакте, является линия пересечения лучей D„n, и Dzn при нахождении ими последовательных положений. Если известны координаты точек пересечения линий D,ï, и D,n то известны и соответствующие координаты точек N z и М, соответствующие этим координатам радиусы вРащения R я и Км7 Укаэанных точек ° г

Следовательно, по заданному иэ условия обеспечения качественного процесса резания требованиям (беэзазорного контакта точек Nz и Мг, вертикального перекрытия, точек М г и Nz ре- 20 жущик кромок M М и N N или задан— ным радиусам вращения точек режущих кромок R м и К „ ) вычисляются координаты точек M N . Таким образом, задача по проектированию расположения режущих кромок ножей, т.е. определению координат концевых точек

M, N, и М г, N по трем положениям беэзазорного контактирования решена.

Разработанный метод проектирования обеспечивает определение параметров расположения режущих кромок механизма резания летучих ножниц в трех ва— риантах: по заданной величине радиуса R = R, по заданной величине радиуса R z = R, по заданной величине вертикального перекрытия г точек M г и N г режущих кромок ножей. С этой целью на каждом шаге расчета вычисляются величины лу 1 верхнего барабана. Валы 1 и 2 с закрепленными на них ножами 5 и 6 вращаются в противоположных направлениях.

На каждом обороте валов 1 и 2, вращающихся вокруг осей О,О, и О, О,, осуществляется процесс резания движущегося проката, при этом происходит взаимодействие режущих кромок М,М г и N,Nz верхнего 5 и нижнего 6 ножей.

Примером выполнения барабанных летучих ножниц, с целью обеспечения трапецеидального в плане реза листового проката и снижения при этом концевых отходов при прокатке и последующей резке на агрегатах поперечной резки полосы, является их вы— полнение с взаимодействующими режущими кромками верхнего и нижнего барабанов в виде трех смежных отрезков при этом средние отрезки МгМгс и ИгИ 1 распо ложены параллельно осям вращения барабанов 0,0, и 020г и имеют номинальные длины, величины которых находятся в пределах от 0,3 до 0,6 от ширины В разрезаемого полосового проката (фиг. 12). Отрезки режущих кромок

М,М2 и МгМ... а также N„N ° и Ыг,Я1с расположены симметрично относительно перпендикулярной осям вращения барабанов плоскости, проходящей на расстоянии 0,5 В от плоскости О,М,N „Oz (фиг. 12). С целью свободного (без ударов режущих кромок ножей в случае установки весьма малых боковых зазоров, например 0,02-0,1 мм) прохождения зоны взаимодействия режущих кромок переднего и заднего ножей длина среднего отрезка режущей кромки переднего ножа МгМ выполнена меньше длины среднего отрезка режущей кромки заднеro ножа на 0,1-0,4 мм.

Для получения трапецеидальной формы переднего конца полосы с малым основанием трапеции, расположенным первым по ходу движения полосы и входящим в клеть прокатного стана, точки M1 ° N< и M„Ф N!ñрасположены на радиусах R R <, R и R „, меньших радиусов вращения точек М г, N и М,, Кгс, при этом радиусы R„

R и Км R„размещены в процессе

N1 М1Р М,, резания на больших углах от оси ОгО,, соединяющей центры осей вращения барабанов, чем радиусы R, R и R

Мг 41. м гс

R N . С целью упрощения изготовления

"гс ножей и увеличения их долговечности

1379027

10 сопряжение средних отрезков режущих кромок с крайними выполнено в виде галтели с радиусом, не менее 50 мм, например от 50 до 300 мм. Такая ве5 личина определяется размерамк режуще - го инструмента на металлообрабатывающих станках. Конкретный радиус галтели (верхний и нижний предел) определяется радиусом станочного инструмента, например фрезы. При этом ра— .диус галтельного перехода на заднем ноже, выполненном с меньшими радиусами вращения режущих кромок ножей, меньше радиуса галтельного перехода на переднем ноже на 0,1-5 мм.

На ножницах предлагаемой конструкции можно получить шевронную в плане обрезку концов полос с углом шеврона назад (угол шеврона направлен против скорости движения полосы), а также трапецеидальную форму переднего конца полосы с малым основанием трапеции, расположенным. вторым после большого основания трапеции относительно направления скорости движения полосы (фиг. 13). В этой конструкции режущие кромки переднего (верхнего)

М И,М, и заднего (нижнего) N N,N „ ножей выполнены из сопряженных прямолинейных и симметрично расположенных отрезков М,М „ и М,М 2 для перед— него ножа, а также И2,N, и N,N, для заднего ножа. Режущие кромки выполнены соединением смежных отрезков прямолинейных режущих кромок M,Ì2,, 35

N,N 2 и М,М 2, N,N 2„расположенных симметрично относительно пере пе ндикулярной осям вращения барабанов плоскости, проходящей на расстоянии

0,5 В от плоскости О„М N202 (фиг. 3

40 и 13), совпадающей с осью движения раэреэаемого проката, при этом режущие кромки выполнены соединением то-. чек М„, N, смежных отрезков М, 1

И„Х 2„ лежащих на меньших радиусах

45 вращения R„„, R<,, чем радиусы вращения R „„и R „M и Г,"2, а также расположенных в процессе резания на больших углах от оси, соединяющей оси вращения барабанов 020 „, чем радиусы Rv3,Rк и RM Ря Для по

2 2 2С 2с лучения шевронного реза, вершина которого расположена не на оси разрезаемой полосы, т.е. смещена относительно оси полосы, установка меха- 55 низма резания ножниц осуществляется смещенной на заданную величину смещения е. Аналогичным образом выполнеш 1 ножницы, предназначенные для получения трапецеидальной формы переднего конца полосы с малым основакием трапеции, расположенным вторым после бочьшого основания трапеции по ходу движения разрезаемого металла.

Гарабанные летучие ножницы с режущими кромками, выполне н ными со гла сно описанному методу, оснащены ножами с калибрами для резки квадрата на диагональ (термин, означающий, что ребра квадрата расположены вертикально, фиг. 14). Режущие кромки калибров переднего (верхнего) М>,М,М и заднего (нижнего) И2, N,N ножей выполнены из сопряженных прямолинейных отрезков И, М, и Г1,,"1, для переднего ножа, а также N<,N „и N,N 2 пля заднего ножа. Калибр выполнен соединением смежных отрезков прямолинейных режущих кромок М„M 2,,N Г и M.,М,, Г N, расположенных симметрично относительно перпендикулярной осям вращения барабаков плоскости, проходящей на расстоянии 0,5 В от плоскости (фиг. 3 и 14), совпадающей с осью движения разрезаемого проката. Калибр выполнен соединением точек М, и N, смежных отрезков М,М2,,и N N 2,, лежащих на меньших радиусах вращения К и К „, чем радиусы R R < вращения точек

М2ь

М, . ... и расположенных в процессе резания на больших углах от оси, -.оединяющей оси вращения барабанов

020 „, чем радиусы R», RN и К„

Н2 2с

В с

Примером выполнения барабанных летучих ножниц с режущими кромками являются барабанные ножницы, оснащенные кожами с двумя взаимодействующими калибрами для резки профилей типа ромба (фиг. 15). Выбор выполнения соединения режущих кромок для образования калибра для резки ромбических профилей аналогичен описанному для образования калибра для резки квадрата (фиг. 14). Отличие состоит в том, что выполнение калибра для резки ромбических профилей осуществляет.— ся соединением смежных отрезков прямолинейных режущих кромок, расположенных под меньшими углами наклона, чем для резки квадратных. Выбор такого расположения основан на том, что величина бокового зазора между взаимодействующими прямолинейными режущими кромками не зависит от длины режущей кромки вдоль оск барабана 1379027

J2 (соответственно координаты к и к ).

М м

Отсюда следует, что длина режущей кромки может быть взята равной стороне разрезаемого ромбического профи5 ля без изменения величины бокового

15 зазора, определенного для случая резки листового (полосового) проката.

При уменьшении длины режущей кромки и сохранении неизменными вели пш у у,; м y„ yì, угол наклона режущих кромок, величины которых принимаются соответствующими наклону сторон профиля разрезаемого сечения.

Кроме резки квадрата на диагон наль, предлагаемая конструкция барабанных летучих ножниц может быть эффективно применена для резки шестигранного профиля ножами с двумя вза20 имодействующими калибрами (фиг. 16) .

Режущие к ромки передне ro (верхне го)

М М Pt „M „и заднего (нижнего)

Ng N iN rc N, ножей выполнены из сопряженных отрезков М М,, М,M «, 11 „ 1«25 для переднего ножа, а также N,,М,,, N,N,, N «N zc для заднего ножа. Калибр образован (выполнен) соединением трех смежных отрезков прямолинейных режущих кромок, при этом средние 30 отрезки M „M,c ii N,N,, расположены параллельно осям вращения барабанов

0,0, и О О, а также имеют длины, соответствующие стороне разрезаемого шестигранного профиля. Отрезки режущих кромок М<М, и М „ М, а также

И И и И, И расположены симметрично относительно перпендикулярной осям вращения барабанов плоскости, проходящей на расстоянии 0 5 В от плоскости О,M N 0 (фиг. 16) . Выбор расположения отрезков режущих кромок описан. Особенностью выполнения калибров ножей барабанов летучих ножниц для резки шестигранного профиля является то, что средние прямолинейные отрезки калибров, параллельно осям вращения барабанов, соединяются с точками M„M„, и N,, N c, лежащими на ме ньших радиусах вращения .R „R м,э R и R, э veM Радиусы

50 ,вращения точек M, N<, и расположенными в процессе (зоне) резания на больших углах от оси, соединяющей оси вращения барабанов 0 0., чем радиул

1 свободного (без ударов режущих кромок ножей) прохождения зоны взаимодействия режущих кромок переднего и заднего ножей длина срелнегo отрез— ка М,М „ режущей кромки переднего ножа выполнена меньше среднего отрезка

N,V„ режущей кромки заднеro ножа на

0,1-0,4 мм.

При использовании предлагаемой конструкции барабанных летучих ножниц для резки профильного проката, например овала или круга, взаимодействующие, сопрягаемые прямолинейные отрезки режущих кромок заменяются криволинейными линиями, например частями окружностей,,проходящими через концевые точки заменяемых прямолинейных отрезков (фиг. 17). При этом с целью уменьшения боковых зазоров:1ежду взаимодействующими режущими кромками каждый из калибров первоначаль— но проектируется в виде нескольких прямолинейных отрезков, например четырех для случая резки круга больших размеров, например, диаметром 80140 мм (фиг. 18), а затем заменяется кривой (полуокружностью), проходящей через сопрягаемые точки М M М

1э 2t и М,, И,, N смежных отрезков. В частном случае, например диаметром до

60 мм, заменяющая кривая выполняется в виде полуокружности (фиг. 19). Пример замены прямолинейных отрезков режущих кромок на криволинейные с целью образования калибров для резки профилей типа овала показан на фиг. 15 пунктирными линиями.

Формула изобретения

1. Барабанные летучие ножницы, содержащие станину, два барабана, установленные в станине с возможностью вращения и связанные между собой зубчатой передачей, привод вращения барабанов, закрепленные на барабанах передний и задний ножи, режущие кромки которых выполнены в виде прямолинейных отрезков, концевые точки которых имеют возможность взаимодействия в двух крайних положениях барабанов, о т л и ч а ю щ и е с я тем, что, с целью расширения технологических возможностей путем обеспечения качественной резки листового проката с увеличенной высотой выступа шевронного в плане реза и резки сортового проката, например, квадратного на диагональ, режущие кромки расположены так, что в промежуточном положении барабана, соответствующем сопря1379027

1З

14 жению точек режущих кромок переднего и заднего ножей, лежащих между, концевыми точками кромок и отстоящих от них на расстоянии 0,2-0,9 длины режущей кромки, линии, проведенные через концевые точки режущих кромок переднего и заднего ножей, параллельны между собой.

2. Ножницы по п. 1, о т л и ч а ю щ и е с я тем, что, с целью снижения отходов при резке, режущие кромки выполнены в виде трех смежных участков, при этом средние участки режущих кромок параллельны осям ба5 рабанов, равны между собой и выполнены длиной О,З-О,Ь длины рабочей части барабанов вдоль осей их вращения, а боковые участки режущих кромок расположены наклонно и симметрично относительно плоскости, перпендикулярной осям барабанов и проходящей через середину средних участков.

1 379027

1379027

1 379027

1379027

1379027

1379027

1379027

P//z 1g

Составитель Ю. Филимонов

Редактор Н. Бобкова Техред Л.Олийнык

Корректор О. Кравцова

Заказ 927/12 Тираж 880

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Подписное

Производственно-полиграфическое предприятие, r. Ужгород, ул. Проектная, 4