Способ горячей прокатки полосового металла

 

Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано в листопрокатном производстве в качестве комплекта вертикальных валков эджерной клети в черновой группе широкополосного стана горячей прокатки. Цель изобретения - снижение расхода металла путем уменьшения обрези концевого дефекта. При профилировании комплекта вертикальных валков первой после печи из клетей черновой группы широкополосного стана горячей прокатки кольцевые ручьи, выполненные на поверхности бочки так, что их дно образовано выпуклостью, величину выпуклости дна ручья одного валка выполняют больше чем выпуклость другого в 1,05 - 1,25 раза (L<SB POS="POST">2</SB>/L<SB POS="POST">1</SB> = 1,05 - 1,25). Установленный в эджерных валках черновой группы стана комплект вертикальных валков 1 и 2 выравнивает вытяжку по ширине сляба 3, перераспределяя слой металла с более нагретой торцовой кромки асимметричными участками дна ручья с большей выпуклостью в средние слои металла раската. 1 ил., 1 табл.

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК

1574298 А1!

sr)s В 21 В 27/02

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

1 (21) 4337708/23-02 (22) 04.12,87 (46) 30.06.90. Бюл. № 24 (71) Институт черной металлургии (72) Л.В,Тимошенко, В.И.Хохлов, А.Д.Белянский, Г,В,Рассомахин, З.П.Каретный, А.П.Шаповалов и В.Г.Ермолаев (53) 621.771.068 (088.8) (56),Чижиков tO.И. Редуцирование и прокатка металла непрерывной разливки. М.: Металлургия, 1974, с. 280 — 285, рис. 117.

Авторское свидетельство СССР

N 1260049, кл. В 21 В 1/38, 1985, Авторское свидетельство СССР

¹ 755350, кл. В 21 В 27/02, 1979. (54) СПОСОБ ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ ПОЛОСОВОГО МЕТАЛЛА (57) Изобретение относ. тся к обработке металлов давлением и может быть использовано в листопрокатном производстве в

Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано в листопрокатном,производстве в качестве комплекта вертикальных валков эджерной клети в черновой группе широкополосного стана горячей прокатки.

Целью изобретения является снижение расхода металла путем уменьшения обрези концевого дефекта.

Способ горячей прокатки полосового металла включает циклическую выдачу сляба из печи, при этом у него более нагрета боковая кромка, находящаяся со стороны печи. Это обьясняется тем, что сляб перед выдачей из печи находится одной боковой кромкой около окна выдачи и частично под- стуживается. В то же время другая кромка подвержена воздействию температуры томильной зоны печи и дополнительному тепкачестве комплекта вертикальных валков эджерной клети в черновой группе широкополосного стана горячей прокатки, Цель изобретения — снижение расхода металла путем уменьшения обрези концевогодефекта. При профилировании комплекта вертикальных валков первой после печи из клетей черновой группы широкополосного стана горячей прокатки кольцевые ручьи, выполненные на поверхности бочки так, что их дно образовано выпуклостью, величину выпуклости дна ручья одного валка выполняют больше, чем выпуклость другого в 1,05-1,25 раза (1г/li = 1,05-1,25). установленный в эджерных валках черновой группы стана комплект вертикальных валков 1 и 2 выравнивает вытяжку по ширине сляба 3, перераспределял слой металла с более нагретой торцовой кромки асимметричными участками дна ручья с большей выпуклостью в средние.слои металла раската. 1 ил., 1 табл. лообмену от боковой крол1ки другого сляба.

Поэтому перепад температур между боковыми кромками сляба после выдачи из печи может достигать 20 — 50 С, Этого перепада температур достаточно, чтобы вызвать разность вытяжек íà GQKQBblx кромках раската.

На чертеже показана схема прокатки в вертикальных валках.

Способ предусматривает асил1метричную профилировку вертикальных валков 1. .2. На более нагретую боковую кромку воздействует вертикальный валок 2 с большей величиной выпуклости дна ручья lg и меньшей глубиной вреза hz.

Способ горячей прокатки включает выполнение кольцевых ручьев так, что дно ручья образовано выпуклостью, сопряженной; боковыми выпусками. Дно ручья представляет собой выпуклую поверхность, 1574298

40 выпуклостях 12/l1 1,25 целесообразны в том случае, когда абсолютные деформации по ширине в сортаменте стана максимальны (например,Л В= 200 мм). Зто обеспечивает учет температурной разницы на кромках исходного сляба так, что ручей с большей выпуклостью дна ручья следует применять в том вертикальном валке, который расположен со стороны печи с более нагретой кромки исходного сляба. Подобная ситуация приводит к тому, что середина меньшей грани сляба. с большей температурой деформируется на большую глубину, чем с противоположной грани, где температура кромки сляба ниже, Однако

50 причем выпуклость дна валка 2 (1 ) больше выпуклости дна валка 1 (I 1) в 1,05-1,25 раза, Глубина вреза ручья h1 в тело вертикального валка 1 выбирается больше глубины вреза hz в тело вертикального валка 2.

Сопряжение выпуклой поверхности дна ручья со стенками бокового выпуска валка 1 осуществляется радиусом R>, который по абсолютной величине меньше радиуса Rz являющегося радиусом сопряжения аналогичных показателей вертикального валка 2.

Сопряжение стенок бокового выпуска ручья с концевыми цилиндрическими участками валков 1 и 2 осуществляется радиусом Вз, одинаковым для каждого из комплекта валков, Пример. В зазор между вертикальными валками 1 и 2 для обжатия по ширине задают сляб 3. Более нагретая боковая грань сляба 3 редуцируется в вертикальном валке 2, находящемся со стороны печей с большей величиной выпуклости дна ручья Iz и меньшей глубиной вреза hz. Более холодную сторону обжимают по ширине во втором вертикальном валке.1, работающим с первым в паре. После комплекта вертикальных валков сляб (раскат) поступает, напри мер, в клеть с горизонтальными валками, Различие в профилировании каждого из валков закладывает условия, исключающие асимметрию такого дефекта, как концевой накат. Достигается данный эффект в основном тем, что величина выпуклости дна одного ручья больше величины выпуклости дна другого ручья в 1,05 — 1,25 раза. Причем меньшая разница выпуклостей дна вплоть до Iz/11 = 1,05 рациональна, когда абсолютные величины обжатия сляба по ширине невелики (например, Л В = 50 мм), хотя дальнейшее снижение подобного различия способно привести к увеличению асимметричности накатов и росту расходного коэффициента металла, поэтому нецелесообразно. Большие различия в данных большее различие l2/11> 1,25 в выпуклостях дна ручья комплекта вертикальных валков способно привести к тому, что накат с данной стороны сляба будет увеличиваться, повышая асимметрию концевых дефектов и в целом увеличивая расходный коэффициент металла. Вторая способность данного комплекта вертикальных валков заключается в том, что большей величине выпуклости дна ручья соответствует меньшая глубина ручья так, что определять их целесообразно из следующего соотношения: h1/hz = a(lz/I1), где й1 и И вЂ” максимальные глубины ручьев валка 1 и валка 2; a — коэффициент пропорциональности с пределами 1,04:- а 1,15, iz и11 — выпуклости дна ручья валка 2 и валка

1 соответственно. Данная закономерность объясняется следующим. В то время как большая выпуклость дна ручья перемещает металл к середине сляба, снижая уровень кромочного наплыва, в дальнейшем преобразующегося в дефект концевого наката, глубокий ручей препятствует данному истечению, выпусками удерживая металл у êðîмок. А меньшая выпуклость дна ручья в сочетании с глубоким ручьем обеспечивает даже при относительно больших сопротивлениях деформациям знаительную степень смещения деформируемого металла к середине сляба. Так, что при последующих горизонтальных проходах, когда раскат деформируется уже по толщине, сторона с большей вогнутостью по малой грани выравнивается до одного уровня со стороной с меньшей вогнутостью по малой грани.

Обеспечивается это выбором значений коэффициента пропорциональности с пределами 1,04 а 1,15, Меньшее значение его вплоть до а > 1,04 назначают при большом различии в выпуклостях ручьев (когда

Iz/I1S 1,25, при этом обеспечивают различие в глубинах ручьев, достигающее h>/hz =

= 1,3, поэтому дальнейшее снижение данного коэффициента a < 1,04 нежелательно, так как разница между выпуклостями дна и глубиной не окажет требуемого влияния на условия истечения металла и может снизить эффект уменьшения асимметрии концевых накатов, Большее значение данного коэффициента а < 1,15 целесообразно назначать, когда соотношение выпуклостей дна ручья минимально, тогда различие в глубинах ручьев достигает величины h>/hz = 1.2 и скомпенсирует то, что невозможно достичь за счет разницы глубин. При этом еще большие значения и > 1,15 нецелесообразны. так как смещая выпусками металла и в недостаточной мере прорабатывая кромку по меньшей грани, возникнет ситуация рыхлой

1574298

R,2, MM o

2 — „— — т

КО1/КО2 КР

1,5 — 2,5

1,3- i,9

1, i— - 1,3

7,4 — 2,2

27 75

40 22

51 j 30 середины у кромки раската, что пр«последующих гаризонталbHbix проходах увеличит асимметрию концевых наплывов, приведя к росry расходного коэффициента металла.

Сокращение расходного коэффициента металла путем уменьшения асимметрии наката определяет, что радиусы сопряжения дна ручья и его выступов выбираются обратно пропорционально глубине ручья по зависимости й2/R1 = p(h1/h2) где R2 и R 1 — радиусы сопряжения соответственно валка 2 и валка 1;- P — коэффициент и ропорциональности (1,5 P 3), h1 и h2 — максимальная глубина ручья валка 1 и 2. При выборе значений

Р следует исходить из того, что меньше величины Д 1,5 следует выбирать при малых пределах h1/h2 > 1,2, еще большее уменьшение может привести к тому, что разница между парой валков одного комплекта не будет обеспечивать требуемого снижения асимметрии концевых накатов, т.е. не уменьшая расходный коэффициент, но способно привести к дефектам кромки, что уве-. личит расходный коэффициент за счет кромочной повышенной обреэи. Большие значения Р 3 следует назначать при больших перепадах по глубине ручьев на комплекте валков. Вместе с тем нецелесообразно увеличивать данный коэффициент, так как он может привести к тому, что величина радиуса сопряжения при малой его глубине исключит выпуск как таковой, приведя к увеличению асимметрии концевых накатов, т.е, к росту расходного коэффициента металла, Пример. Комплект вертикальных валков для ШСГП 2000 HJlMK (клеть К 1) состоит из двух валков с диаметром бочки

1300 мм, длиной бочки 750 мм максимальнай шириной. ручья 300 мм, минимальной шириной по дну ручья 240 мм. По оптимальным граничным значениям (см. таблицу) параметры валков были следующими: t1-10 мм

5 l2=-:11,5мм; Ь1=126мм;п2= 100 мм; К1= 75 мм;

Н2 =40 мм, Оптимальность данных параметров была подтверждена результатами сопоставительного опробования предложенных комплектов вертикальных валков в сравне10 нии с известным. Концевая асимметрия накатов при оптимальных условиях (оцениваемая по соотношению правого Ка1 и левого Ка2 концов накатов перед ножницами) составила 1,1 — 1,3, что обеспечило мини7f мальный расходный коэффициент металла.

При этом Но Bcåñì диапазоне заявns,åìûx параметров и соотношений обеспечивается минимальный дефект: асимметричный концевой канат, чта также подтверждает целесообразность выбранных значений: 7,05 s i2/i1 5 7,25; h1В2 =(1,04 — 1,15) ((2/i1); (R2/R1) = (1,5 — 3,0) (h1/п2) Формула изобретения

Способ горячей прокатки полосового металла, включающий нагрев сляба в печи и прокатку в черновой группе клетей, íà банку вертикальных валков которых нанесены ручьи с образованием выпуклого дна, сопряженного с боковыми выпусками, о т л и ч аю шийся тем, что, с целью снижения расхода металла путем уменьшения обрези . концевого дефекта, прокатку ведут в ручьях вертикальных валков. выполненных асимметричныMè с величиной выпуклости валка, расположенного в клети со стороны печи большей, чем у противоположного в 1,05—

1,25 раза.

1574298

Составитель В,Васильева

Редактор А.Долинич Техред М,Моргентал Корректор Н.Ревская

Заказ 1741 Тираж 411 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-З5, Раушская наб., 4/5

Пппизволлтяенно-изллтвльский кпмбинлт "Патент". г. Ужгпппл. чл.Глглпинл. 101