Система калибров для прокатки шестигранной стали крупных сечений

 

Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к прокатному производству, и может быть использовано для получения горячекатаной шестигранной стали крупных размеров, прокатываемой на среднесортных станах. Цель изобретения -увеличение.производительности за счет повышения устойчивости процесса прокатки и придания системе калибров гибкости (универсальности), а также улучшение качества продукции путем повышения точности выполнения чистового профиля. Это достигается тем, что в системе калибров подготовительный калибр - чистовой шестигранный калибр разноосность подготовител'ьного калибра составляет 1,12-1,25, дно ручья подготовительного калибра выполнено колоколообразной формы по кривой, имеюш,ей с обеих сторон симметричные вогнутости внутрь калибра. Такая форма дна подготовительного калибра обеспечивает хорошие условия захвата и устойчивости положения при прокатке. За счет рационального распределения обжатий в предчистовом калибре раската, поступающего из подготовительного калибра описанной формы, обеспечивается четкое выполнение угловых элементов профиля. 6 ил.00с

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (5!)5 В 21 В 1/02

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4668320/02 (22) 01,02.89 (46) 15.02.92. Бюл. ¹ 6 (71) Уральский политехнический институт им, С, М. Кирова (72) Б.Е.Хайкин, А.В.Семков, Л,M.Æeëåçíÿê, С.И.Мороз и Л,И.Зяблицев (53) 621.771.25.073(088.8) (56) Чижиков Ю, М. Прокатное производство. М.; Металлургиздат, 1958, с. 511 — 514, Диомидов Б.Б., Литовченко Н.В. Калибровка прокатных валков, M.; Металлургиздат, 1970, с. 157 — 158, рис, 106, поз. 4. (54) СИСТЕМА КАЛИБРОВ ДЛЯ ПРОКАТКИ

ШЕСТИГРАННОЙ СТАЛИ КРУПНЫХ СЕЧЕНИЙ (57) Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к прокатному производству, и может быть использовано для получения горячекатаной шестигранной

/ стали крупных размеров, прокатываемой на среднесортных станах. Цель изобретения—

Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к прокатному производству, и может быть использовано для получения горячекатаной шестигранной стали крупных размеров, прокатываемой на среднесортных станах (к группе крупных размеров шестигранной стали относят согласно ГОСТ 2879-69* шестигранники с диаметром вписанной окружности 55 мм и более).

Известны схемы прокатки шестигранной стали, различающиеся формой подготовительного, т. е. третьего, если считать. Я2 1712812 А1 увеличение производительности за счет повышения устойчивости процесса прокатки и придания системе калибров гибкости (универсальности), а также улучшение качества продукции путем повышения точности выполнения чистового профиля. Это достигается тем, что в системе калибров подготовительный калибр — чистовой шестигранный калибр разноосность подготовительного калибра составляет 1,12 — 1,25, дно ручья подготовительного калибра выполнено колоколообразной формы по кривой, имеющей с обеих сторон симметричные вогнутости внутрь калибра. Такая форма дна подготовительного калибра обеспечивает хорошие условия захвата и устойчивости положения при прокатке. 3а счет рационального распределения обжатий в предчистовом калибре раската, поступающего из подготовительного калибра описанной формы, обеспечивается четкое выполнение угловых элементов профиля. 6 ил, против хода прокатки, калибра, при этом применяют чистовые калибры обычно,с разъемом валков по граням профиля. В качестве предчистового, как правило, используют шестиугольный калибр с выпуклостью по дну ручьев.

Недостатком калибровки с подготовительным калибром прямоугольной формы является неравномерная деформация металла по ширине, что приводит к преждевременной местной выработке боковых стенок предчистового шестиугольника. Недостатком калибровок с квадратным и шес1712012 ррмакс =0,8 0,9 Ьмакс, C=0,07 0,1 Ьмакс, (2) тиугольным подготовительными калибрами являются значительные коэффициенты высотной деформации в предчистовом шестиугольнике. Повышения качества (точности) готового шестигранника, получаемого по известным схемам, достигают увеличением обжатий в чистовом, предчистовом, а иногда и в подготовительном калибрах, что дополнительно приводит к повышению неравномерности деформации при прокатке и интенсивному износу калибров, Целесообразно использовать в качестве подготовительного ребровой калибр с его определенными компенсационными возможностями, Способы прокатки шестигранных профилей без ребровых подготовительных проходов считают устаревшими и малоприемлемыми в случае прокатки крупной шестигранной стали.

Наиболее близкой к предлагаемой является схема прокатки, включающая подготовительный калибр в виде шестиугольника, B известной схеме наблюдается недостаточная устойчивость полученного в подготовительном калибре раската при прокатке его в предчистовом калибре, обусловленная значительной высотной деформацией. Устойчивость в большей мере зависит от степени заполнения металлом подготовительного калибра, кроме того, на устойчивость отрицательно влияет существенное отличие угла при вертикальной оси подготовительного шестиугольного калибра (равного 120 — 130о) от угла между боковыми стенками предчистового калибра (равного

90 — 100 ), разность достигает 30 — 40 .

Известная схема содержит подготовительный калибр с дном угловой формы, причем абсолютная величина угла весьма высока (120 — 130о), Поэтому даже незначительное незаполнение такого угла приводит к недостаточной степени заполнения предчистового калибра, что в свою очередь вызывает недопустимое притупление углов чистового профиля по вертикальной оси калибра. Для устранения этого недостатка увеличивают обжатия в подготовительном, .предчистовом и чистовом калибрах, что приводит к повышенному износу калибров, ухудшению качества поверхности металла и затрудненному захвату, т. е, к снижению стабильности и производительности процесса прокатки в целом.

Применение высоких коэффициентов деформации в предчистовом шестиугольнике нередко приводит к переполнению предчистового калибра, появлению на металле закатов и, следовательно, к снижению качества проката, в частности точности выполнения готового профиля, Точность готового

55 профиля при прокатке по известной схеме имеет тенденцию к понижению также за счет подстуживания ребер раската, которое усугубляется неблагоприятным чередованием углов шестиугольника при кантовках.

Цель изобретения — увеличение производительности за счет повышения устойчивости процесса прокатки и придания системе калибров гибкости (универсальности), а также улучшение качества продукции путем повышения точности выполнения чистового профиля.

Поставленная цель достигается тем, что в системе калибров подготовительному калибру придают форму ребрового шестиугольника с отношением его высоты к ширине по врезу в валки 1,12 — 1,25, дно каждого из ручьев в составе подготовительного калибра выполняют колоколообразной формы по кривой, описываемой формулой (Ьподг Ьподг ) (1 х2 (Ьподг )2 )2 в декартовой системе с началом координат на пересечении прямой, соединяющей точки стыка дна и боковых стенок, с вертикальной осью симметрии калибра, гдеу — вертикальная координата, отсчитываемая по направлению глубины дна ручья; х — поперечная координата;

"pvavc максимальная глубина ручья подг (половина высоты калибра по врезу при сомкнутых валках); продигк — минимальная Глубина ручья (высота стенок каждого ручья);

Ь акс — половина максимальной шириподг ны калибра по дну, координаты точек стыка дна и боковых стенок каждого из ручьев предчистового калибра соответствуют следующим соотношениям; где Ьрмакс — максимальная глубина ручья предч предчистового калибра; с — определяемое при наложении контуров калибров с совмещением их длинных и коротких осей расстояние вдоль длинной оси между точкой стыка дна с боковой стенкой подготовительного калибра и соответст1712012 венной точкой предчистового калибра во всем диапазоне регулирования обоих калибров.

Придание дну подготовительного калибра колоколообразной формы является следствием опытов, результаты которых подтверждены практической прокаткой промышленных партий шестигранной стали крупных сечений. Экспериментально и логически обоснованная оптимальная конфигурация дна калибра аппроксимирована определенной математической зависимостью — кривой второго порядка, Калибры с дном, выполненным по этой зависимости, вновь были проверены на практике. Проверка показала, что полученная математическая модель адекватно отражает физический смысл геометрических параметров калибра, найденных в ходе эксперимента.

Предлагаемая форма подготовительного калибра оптимальным образом сочетает пониженное значение угла сопряжения дна с боковой стенкой калибра, что способствует хорошему заполнению соответственного угла предчистового калибра, и рациональную эпюру распределения высотного обжатия flo ширине предчистового калибра, При этом согласно эпюре относительно высокое обжатие в районе упомянутого угла постепенно снижается в направлении к линии разьема предчистового калибра (это приводит к уменьшению износа его боковой стенки) и затем вновь возрастает вблизи линии разъема, т. е, участки с повышенным обжатием располагаются в необходимых местах, обеспечивая хорошее заполнение углов предчистового профиля и в конечном итоге — чистового калибра, В результате путем повышения точности чистового профиля улучшается качество продукции, Эффект повышения производительности за счет увеличения устойчивости (стабильности) процесса прокатки по предлагаемой системе калибров реализуется преимущественно за счет трех фактоPoB: задаваемая в подготовительный калибр плоскоовальная полоса имеетзакругленные боковые гран, форма которых соответствует форме криволинейного колоколообразного дна, при этом улучшаются условия захвата металла валками; облегчен вход плоскоовальной полосы во вводную арматуру перед подготовительным калибром, при этом используются непрофилированные вводные пропуска и упрощенная роликовая арматура, обжатие плоскоовальной полосы в подготовительном калибре распределено по ширине калибра так, что соответствующие участки его криволинейного дна как бы разгоняют металл плоскоовальной полосы в стороны, при этом обеспечивается практически 1000 -ное заполнение углов и дна подготовительного калибра.

Увеличение производительности прокатки за счет придания системе калибров гибкости (универсальности) достигается путем возможности настраивания калибров без перевалок при довольно значительных колебаниях размеров промежуточной заго15 товки, в частности предшествующей плоскоовальной полосы, Получение этого эффекта обеспечивается способность ребрового подготовительного калибра с наклонными боковыми стенками и дном

20 колоколообразной формы более гибко компенсировать колебания размеров поступающего в него профиля по сравнению с известными калибрами. Это достигается пу25 тем его вертикальной настройки, т, е. получением из него полос различной высоты. В дальнейшем после кантовки на 90 и задачи таких разных по ширине полос в один и тот же предчистовой калибр стабильный про30 цесс прокатки без незаполнения или переполнения предчистового калибра осуществляется за счет регулирования величины бокового защемления с (фиг, 2), находящегося во взаимосвязи с об>катием в

35 предчистовом калибре.

При прокатке наименьших профилей обжатие максимально, поэтому защемление с выдерживают на нижнем пределе. В противном случае наступает интенсивный из40 нос боковых стенок предчистового калибра, искажается угол на стыке дна и боковой стенки, снижается качество готового профиля, При прокатке наибольших профилей обжатие в калибре минимально и во

45 избежание незаполнения защемление повышаютдо максимальных значений. В противном случае из-за недостаточного заполнения названного угла появляется разногранность готового профиля.

50 Таким образом, обеспечение технологической гибкости (универсальности) предлагаемой системы калибров при переходе на прокатку 2 — 3 близких по размеру шестигранников достигается применением одно55 го и того же подготовительного калибра с дном колоколообразной формы. Это объективно способствует повышению производительности прокатки вследствие ненадобности частых перевалок.

1712012

Во/Ho Во, 10

B1/H1=B1, 20

45 ь 5

Диапазон ОазноасносTè падГÎTÎBNкалибра предлагаемой cxeiMbj обосновывается следующим образол. РазHGîñíîñòь nадготовительн0"G калибра, т, е, о ношение ега Высоты Во к его ширине Но по грезу в валк1л (фиг. 2) определяется в Bààèñèìoñòè от разноосности предчистового калибра (фиг. 2); зависящей в свою очередь от ".à;çìå,ðà чистового шестигранника d или, что тс;е саМое, от отношения D/d, где D — Дламетр валков. При прокатке кр;1,кь!х шестигранных профилей на среднессртном атаке

D/d=3,8 — 6, L/THGшение а1/а,> больше единицы л Б зависимости оТ размера готового шест,1граккика (B группе Kp/nHbjõ профилей) на основании производственных данных составляет а;/ао= 1,2 — 1,4, при IBM нижний предел (1, 2) относится;< калболее крупкb!M профилям d=90 — 100 мм), а верхHNN предел I1,4) — к наименьшим в Данной группе профилям, имеющим d=55 — 57 мм.

С гов. шени=-м ргзмерг чистовогÎ шесTNnpBHH 1KB d, пракгть ваемаго HB cTBHB c фиксированным диаметром валков D, откошение D/d снижгется и, чтобы ке приближаться к предельно дог!устимым для pBHlibix условий прокатки режимам (по углу захвата, прочности Ва " KQI3 и 050рypGBBH иЯ стг кг, иэ носостойкости валков, кгчеству i.îòîâîé продукции), эти ре>клмы смягчают путем использования предчистoebix калибров с пониженной разнааскас I ью Bi, ак. Б диапазоне из1ленения а1, характерном для прокатки крупных шестигранников на среднесортном стане и составляющем 1,45-1,60, ни>кний предел (1,45) отКосится к нгиаолее крупным размерам (d=-90-100 мм), а верхний предел (1,60) — к наиболее мелким г, данной группе размерам (d=55 — 57 мм). Кгк следствие, разноосность ао подготовительных калибров соответственно изменяется от 1,25 (для наиболее крупных размеров) дG

1, 12 (для наименьших размеров), Верхняя граница г =-1,25 ofiределяется необходимостью иметь устойчивые условия захвата в

pBIlHoM ПОДГОтОБительнам калибре. !1ижнЯЯ граница а.,=11, i ° обусловлена требованиям" хорошега заполнения пред!истового и в КоНеНН0М итоге — чистового калибра.

Полученный диапазон ао= 1,12 — 1,25 практически пол jocTbjo согласуется с разHoocHocTbjQ подготовительных калибров предлагае!лой слстемы, хорошо зарекомендовавшNx cебя пои игследсвгкvjvj;ipQкгтки крупных шестигранников Б промышг!енных условиях на действующем ст-не 450 по предлагаемой си теме калибров.

Выбор (расчет) величины згщемле;1."1я с — расстсяния вдоль длиннол оси кагибров мe>

Основан на существовании зависимости За

LLi6I" .ления с QT 85cop!QTHQI 0 05>катия !1 В

np8д iиcToB0M KBpNiápe, Саг ic cHО ЗKcnBpvi

i";6j!òBëoHûM pBHHbii ", полученным при iipoкатке по предла! аемай схеме самых крупных профилей, абсолю-ное абжатие в предчистовом калибре по-;ижено и состав/,, ляез HB cTopojn/ /ъ H/ 2 = 2 м1л, тОГДБ iкатия ":è (0 5 yсл О Вл 6 к к ь! м и f B i1 L I K" OT I o LLI B H N B i D / d), - TQ вызывает опасно-.,; ь кезаг10лнения углов кг с "blithe Бна и 5GKGpûõ сте!!Ок калиаоа, ВеРоятность такого незгпс-,неки", существенным образом уменьша;от;!!утем повышения

Ве! VfЧ iH Ь! ЗЗЩЕМЛБНЛЯ С, КОТОРОB ИСХОДЯ ИЗ апытн lx данкь х,. ГринN!1г ОГ p, iя cгMbix

1, кру ных профилей Обычно ргв:;i;,1 а г1/2, т, е, сп ношение — - — "-;„-- поддерх<ивгют при/2

1eGHo равным е :ини!це — —,—;-- =-1 ), /пn;:, наи ieHьших в данной . руппе паос

J с>1ллеЙ откoøåHNå —; —.— — — Ол>к1!о быть су/ Н/2 щес i вснно снижена,; BK как черезмерна со";bLUGB зашемление приводи- к .!еравно!

ЛBPНО" iУ ИНТБНСИB!IОIMУ ViзHОCУ ООКОБЫХ СТ6 нак предчистового калибра, опасно искажая в конечном и-,оге уго i между стенкой и дном калибра. Вместе с тем защемлекие весьма полезно для надежного заполнения угля предчистсво! о каллбра и полу !ения высокоГО < "iеcTва 010БОГО профиля, В частности сабл!Одения согласно i ОСТ 2879-69* допусти:! o I" G притупления яе Га у гл о в I< o ii o p o 8 дл я шестиграHников с d > 60 MMке,дол><но г,реБЫШатЬ З,лм. ДЛЯ ШЕстИГРБКНОй СтаЛИ поедназначенной для пасг16дующего БОЛОче:. ия, эти требования е,це более ужестсчг ются, С учето л изл. жеHHo;o и нг основан л« производственного апьITB, кгкопленно:-с и!Эи исследовг!1ии nоел11а: ае!Иlой сис18мь с калибров, от o . ëeéие Л Н7 - для наи

М81ьц!1лх профигей (NIB числа крупных шес

;игргнHNKOB) составляет 0,35, такиГ

1712012

10 образом, значение защемления при известном абсолютном обжатии определяется следующими пределами;

c=0,35 — 1,0 h. Н/2, где с — боковое защемление в расчете на одну сторону.

С учетом условий захвата, прочности и иэносостойкости валков, требуемого качества предчистовой полосы и готового профиля коэффициент высотного обжатия подготовительного профиля в предчистовом калибре на участке AKN (фиг, 2) в соответствии с данными, полученными при исследовании предлагаемой системы, составляет 1,11 — 1,25, причем нижний предел (1,11) относится к самым крупным профилям, а верхний предел (1,25) к наименьшим профилям, т. e. bMaKe hpMaa c

= 1,11 — 1,25. Следовательно, для наименьШИХ ПРОфИЛЕй Ьмак с= 1,25 hpMaK c, тОГДа С учетом соотношения h pP a c = 0,8 Ь Ж защемление для этих профилей составляет

c= 0,35 Л Н/2=0,35 (1,25 hpP — h pP )=

=0,35х0,25х0,8 ЬмаЕ = 0,069 ЬмаЖ

Для наиболее крупных профилей

Ьмакс = 1 1 hpP д", тогда с Учетом соотношения Ь@; „" = 0,9 Ь",Ц защемление составляет с= Л Н/2= 1,11 h"P " — h"P " =

Рмакс РмВкс

= 0,11 х 0,9 Ьмакс = 0,099 Ьмакс

Таким образом, с учетом перечисленных условий защемления устанавливают в пределах

c=0,07-0, 1 Ь макс

На фиг, 1 приведена предлагаемая система калибров для получения горячекатаной шестигранной стали крупных размеров; на фиг, 2 — взаимное расположение предчистового и подготовительного калибров при наложении контуров калибров с совмещением их длинных и коротких осей соответственно; на фиг. 3-6 — калибры схемы в натуральную величину, Схема (фиг. 1) включает подготовительный ребровой шестиугольный ребровой шестиугольный калибр 2, предчистовой шестиугольный калибр 3 с выполненным по дуге окружности выпуклым дном 4 и чистовой шестигранный калибр 1 с разъемом по граням.

На фи-. 1 первым по ходу прокатки изображен подготовительный калибр 2 предлагаемой системы. Он выполнен в форме ребрового шестиугольника, состоящего из двух симметричных относительно горизонтальной плоскости прокатки ручьев, каждый из которых содержит боковые стенки 5 и дно 6 колоколообразной формы, образованное кривой второго порядка, симмет10 ричной относительно вертикальной оси 7 калибра 2.

Прокатку в предлагаемой системе калибров осуществляют следующим образом.

В подготовительном калибре 1 (фиг. 1) прокатывают промежуточную заготовку, полученный подготовительный профиль кантуют на 90 и прокатывают далее в предчистовом калибре 3, а затем предчистовой профиль после кантовки на 90 прокатывают в чистовом калибре 1 и получают готовый шестигранный профиль. Значительные колебания сечения промежуточной заготовки компенсируют в подготовительном калибре

2 регулированием вертикальной настройки валков, т. е. изменением величины рабочего зазора S" . Изменение величины рабочего зазора S " в процессе настройки осуществляют в пределах, обеспечивающих соблюдение указанных выше ограничений на величину эащемления с, тем самым обеспечивают заданное соответствие между длиной боковой стороны подготовительного профиля 2 "рмакс+ S" и ширинои дна предчистового калибра Ьдр д", При небольших колебаниях сечения промежуточной заготовки происходит саморегулирование ширины полосы, осуществляемое за счет наклона боковых стенок 5 калибра 2. Незначительные колебания ширины (после кантовки — высоты) подготовительного профиля не приводят к каким-либо трудностям при его прокатке в следующем (предчистовом) калибре 3, имеющем выпуклое дно 4, и далее, после кантовки — в чистовом калибре 1.

Примером конкретной реализации предлагаемой системы калибров является

I схема калибровки, применяемая при прокатке на стане 450 завода им. А, К. Серова крупного шестигранного профиля размером

75 мм, Калибры этой схемы для удобства восприятия приведены на фиг. 3 — 6 в натуральную величину. Согласно схеме промежуточную заготовку в виде плоского овала размером 75х114 мм (фиг. 3) задают с кантовкой на 90 в подготовительный ребровой калибр с дном колоколообразной формы

1712012

40

55 (фиг. 4), из которого получают раскат соответствующего сечения размером 107х78 мм.

Этот раскат после кантовки на 90 прокатывают в пластовом шестиугольном калибре (фиг, 5) и получают предчистовой профиль 72х111 мм, из которого после прокатки в чистовом калибре (фиг. 6) получают готовый шестигранный профиль со стороной 75 мм.

При оценке технико-экономической эффективности предлагаемой системы калибров в качестве базового варианта принята схема, широко применяемая на отечественных прокатных станах при получении крупной шестигранной стали: существенно незаполненный однорадиусный овал — пластовый подготовительный шестиугольник— и редчистовой шестиугольник — чистовой шестигранник. Прокатку с использованием предлагаемой системы калибров осуществляют по схеме: плоский овал (или профиль, полученный плющением предыдущего сечения, например квадратного, на гладкой бочке) — ребровой подготовительный шестиугольник — предчистовой шестиугольник— чистовой шестигранник, Использование предлагаемой системы калибров по сравнению с базовой при прокатке промышленных партий крупной шестигранной стали с размерами 62, 65, 67 и 75

MM выявило следующий технико-экономический эффект; повышается производительность при прокатке на 8 — 10% за счет сокращения задержек из-за неудовлетворительного захвата раската валками, а также затрудненного входа металла во вводную арматуру перед подготовительным калибром вследствие скручивания овальной полосы; применение непрофилированных вводных пропусков и упрощенной роликовой арматуры перед подготовительным калибром приводит к снижению трудозатрат и расхода металла на изготовление роликов и пропусков, а также на их ремонт на 50%; расхода роликов и пропусков на 30% (вследствие повышения износостойкости); потерь времени на замену привалковой арматуры (пропорционально уменьшению ее износа) на 20 — 30%; уменьшается на 10 — 15% износ валков и осуществляется экономия 10 — 12% валков из-за снижения обжатий в трех последних по ходу прокатки калибрах, а также вследствие более равномерной деформации металла в подготовительном калибре; уменьшается брак подката из-за вдавленной окалины на 20%; в связи с появлением трещин (для высоколегированных сталей) íà 10%; вследствие превышения притупления углов готового профиля на 30 — 40%; из-за разногранности (несоблюдения допусков) готового профиля на

10 — 15%.

Кроме того, при использовании шестигранного профиля в качестве заготовки для последующего волочения уменьшается брак на тянутых прутках (из-за превышения притупления углов подката) на 5 — 10%; снижается трудоемкость и другие затраты волочильного передела на 3 — 5% вследствие уменьшения обжатий при волочении в связи с получением более точного профиля (по размерам и углам).

Формула изобретения

Система калибров.для прокатки шестигранной стали крупных сечений, включающая чистовой шестигранный с разьемом по граням калибр, предчистовой пластовый шестиугольный калибр с углом наклона боковых стенок к линии разьема 45 — 50 и ребровой шестиугольный подготовительный калибр с прямолviнейныMè боковыми стенками, отличающаяся тем, что, с целью увеличения производительности за счет повышения устойчивости процесса прокатки и придания системе калибров гибкости (универсальности, а также улучшения качества продукции путем повышения точности выполнения чистового профиля, отношение

Bblc0Tbi подготовительного калибра к его ширине по врезу в валки составляет 1,12—

1,25, дно каждого из ручьев в составе подготовительного калибра выполнено колоколообразной формы по кривой, описываемой уравнением (,подг,подг ) (1 2 (подг )2 )2 в декартовой системе с началом координат на пересечении прямой, соединяющей точки стыка дна и боковых стенок, с вертикальной осью симметрии калибра, где у — вертикальная координата, отсчитываемая по направлению глубины дна ручья; х — поперечная координата;

11р ко максимальная глубина ручья подг (половина высоты калибра по врезу при сом кнутых вал ках); — минимальная глубина ручья (высота стенок каждого ручья);

Ьндко ПОЛОВИна МдКСИМдЛЬНОИ ШИРИНЪ| калибра по дну,координаты точек стыка дна и боковых стенок каждого из ручьев предчистового калибра соответствует следующим соотношениям:

1712012

С=0,07 0,1 смаке где ЬпрРм„", — максимальная предчистового калибра;

Фиг. /.,30 с — определяемое при наложении контуров калибров с совмещением их длинных и коротких осей расстояние вдоль длинной оси между точкой стыка дна с боковой стен5 кой подготовительного калибра и соответстглубина ручья венной точкой предчистового калибра во всем диапазоне регулирования обоих калибров.

1712012

1712012 аа Риг. б

Составитель Л.Железняк

Техред М.Моргентал Корректор Л.Бескид

Редактор М,Петрова

Производственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул,Гагарина, 101

Заказ 490 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., 4/5