Пирометр

Изобретение относится к технике измерения физической температуры объекта по его тепловому радиоизлучению. Технический результат заключается в повышении точности измерений за счет исключения влияния на результаты измерений излучательной способности поверхности объекта, коэффициента пропускания атмосферы и угла приема. Устройство основано на модуляционной пирометрии. Изобретение включает периодическое облучение объекта шумовым излучением с широким диапазоном частот и прием в первый интервал времени в первом канале теплового излучения объекта и во втором канале излучения, формируемого источником опорного излучения, прием во второй интервал времени, равный первому интервалу, в первом и втором каналах излучения эталона. Облучение объекта шумовым излучением осуществляют одновременно с приемом в первом канале радиоизлучения объекта и заканчивают в момент завершения приема в первом канале излучения эталона. Принятое излучение преобразуют в электрические сигналы, которые совместно с параметрами шумового сигнала используют для определения физической температуры объекта. 5 з.п. ф-лы, 3 ил.

 

Изобретение относится к радиоизмерительной технике, а именно к технике измерения физической температуры объекта по его тепловому радиоизлучению, и может быть использовано для дистанционного измерения температуры объекта в промышленности, медицине, биологии, в физических исследованиях и др.

Точное определение физической температуры объекта актуально в различных областях техники: при проведении многих технологических процессов температура изготавливаемого объекта определяет его качество и/или возможность реализации в объекте заданных параметров, например в технике изготовления полупроводниковых наноструктур; при проведении медико-биологических исследований (офтальмология, камбустиология, онкология и др.) физическая температура объекта исследования является характеристикой протекающих в объекте процессов, контроль физической температуры необходим при исследовании физических свойств материалов и сред и др.

Одним из наиболее распространенных способов дистанционного измерения температуры, при котором исключается влияние на результаты измерений температуры измерительного прибора, является пирометрия радиотеплового излучения, реализуемая с помощью яркостных, радиационных или цветовых пирометров.

Различные усовершенствования пирометров направлены на повышение точности измерений, что представляет собой сложную задачу и зависит от большого числа внешних факторов, которые необходимо учитывать. К числу основных факторов, влияющих на результаты измерений, относятся неизвестная или переменная излучательная способность поверхности объекта, неконтролируемый угол приема излучения объекта, излучение оптической системы прибора, шумы приемника излучения, изменение коэффициента пропускания среды, разделяющей поверхности исследуемого образца и измерительной системы и угла наблюдения. При этом наибольшую погрешность в результаты измерений вносит излучательная способность α поверхности объекта, которая является объективным параметром и связана с физической температурой Тх поверхности соотношением Тхр/α, где Тр - радиационная температура поверхности объекта, формирующая радиоизлучение в широком диапазоне частот. Кроме того, в ряде практических применений результаты измерений физической температуры Тх искажаются физическим состоянием среды между объектом и оптической системой прибора, которая характеризуется коэффициентом пропускания β; в этих случаях Тхр/γ, где γ - коэффициент, определяемый α и β.

Известно применение для учета излучательной способности α поверхности объекта при дистанционном измерении табличных данных, полученных лабораторно с использованием спектрометрии. Использование табличных данных позволяет измерить с достаточно высокой точностью радиотепловое излучение в широком диапазоне частот с применением яркостных и радиационных пирометров. Однако этот прием нельзя применять в тех случаях, когда излучательная способность поверхности объекта изменяется, например, в процессе нагрева объекта или при наличии фазовых переходов. Использование табличных данных недопустимо и при проведении некоторых технологических процессов, например при сварке, поскольку изменение агрегатного состояния свариваемых покрытий сопровождается скачкообразным изменением излучательной способности. Кроме того, в реальных условиях зачастую излучательная способность объекта отличается от ее табличного значения и табличные данные распространяются не на все типы поверхности покрытия объектов.

Заявляемое изобретение позволяет повысить точность измерения температуры объекта путем учета излучательной способности поверхности объекта как неизвестной, так и переменной.

Известно измерение температуры поверхности объекта, учитывающее излучательную способность поверхности объекта, основанное на вычислении соответствия закону Планка, по меньшей мере, двух измеренных на одной длине волны под разными углами поляризаций отраженного от поверхности объекта излучения (WO 9928715 А1, 1999-06-10). Основной недостаток этого способа заключается в том, что он работает в узкой спектральной полосе и не позволяет с высокой точностью измерять низкие температуры.

Известно дистанционное измерение температуры поверхности объекта, основанное на измерении температуры объекта двух участков поверхности объекта, одну из которых выбирают в качестве опорной и по отношению к которой вычисляют дифференциальную излучательную способность и физическую температуру объекта (US 2007047615 А1, 2007-03-01). Этот способ позволяет повысить точность измерений за счет исключения влияния фона и помех, однако для реализации предложенного способа необходимо использовать яркостный пирометр, который должен работать в достаточно близких спектральных интервалах, в которых спектральные излучательные способности объекта принимаются равными. Кроме того, необходимым условием является достаточно близкое расположение друг к другу сигнальной и опорной поверхностей исследуемого объекта, что на практике не всегда возможно. Это ограничивает практическое применение предложенного способа.

В настоящее время наиболее широко нашла применение пирометрия спектрального отношения, которая позволяет измерить физическую температуру объекта, исключив влияние на результаты измерений излучательной способности его поверхности. Это основано на зависимости от температуры Тх объекта отношения энергетических яркостей в двух спектральных интервалах и реализуется в так называемых пирометрах спектрального отношения, схемы которых имеют отличия, определяемые средствами приема излучения и схемами обработки принятых данных (например, Линевег Ф. Измерение температур в технике. Справочник. - Москва «Металлургия», 1980). Общим для всех пирометров спектрального отношения является прием излучения поверхности объекта двумя приемниками в двух узких отличных друг от друга диапазонах частот, расположенных достаточно близко, чтобы принять спектральные излучательные способности объекта в этих диапазонах частот равными. Узкие спектральные диапазоны и различная чувствительность приемников накладывают ограничения на повышение чувствительности пирометров спектрального отношения. Кроме того, узкие диапазоны рабочих частот ограничивают область применения пирометрии спектрального отношения ситуациями, при которых имеется небольшой разброс измеряемых температур и практически исключает ее применение в промышленности, например, для контроля технологических процессов, протекающих при изменении температуры объекта в широком диапазоне.

Для расширения диапазона измеряемых температур пирометрией спектрального отношения известно предложение, включающее регистрацию изменения абсолютной температуры эталонного излучения, прием излучения в широком диапазоне частот с выделением N спектральных диапазонов, которые используют для формирования в каналах обработки пирометра двух линейных комбинаций, учитывающих изменения абсолютной температуры эталонного излучения, и определение температуры поверхности объекта по сложному алгоритму, содержащему информацию о принятом излучении в каждом из N спектральных диапазонов (патент RU 2086935 С1, 1997-08-10). Недостатком этого способа является сложность его практической реализации, которая для его осуществления требует не только наличия большого количества светофильтров для формирования N спектральных диапазонов, но и зависимость точности измерений от настройки параметров каналов обработки.

Наиболее близким по технической сущности и совокупности существенных признаков к заявляемому пирометру является модуляционный пирометр, схема которого включает первый и второй каналы, каждый из которых содержит оптоэлектронный преобразователь и синхронный детектор, а также оптически связанный с первым и вторым каналами модулятор излучения, оптически связанный со вторым каналом источник опорного излучения и соединенный с выходами каналов процессор, подключенный к регистратору (RU 2345333 С1, 2009-01-27). Процессор известного пирометра содержит последовательно соединенные первый и второй блоки вычитания, при этом входы первого блока вычитания соединены с выходами синхронных детекторов обоих каналов, а один из входов второго блока вычитания соединен с источником опорного излучения.

Недостатком известного пирометра является недостаточно высокая точность измерений, обусловленная влиянием на результаты измерений излучательной способности поверхности объекта, коэффициента пропускания атмосферы и угла приема.

Техническим результатом, получаемым при использовании заявляемого пирометра, является повышение точности измерений за счет исключения влияния на результаты измерений излучательной способности α поверхности объекта, коэффициента β пропускания атмосферы и угла приема. Технический результат достигается при применении в пирометре широко распространенных конструктивно простых технических средств.

Достижение технического результата обеспечивается тем, что в пирометр, включающий первый и второй каналы, каждый из которых содержит оптоэлектронный преобразователь и синхронный детектор, а также оптически связанный с первым и вторым каналами модулятор излучения, оптически связанный со вторым каналом источник опорного излучения и соединенный с выходами каналов процессор, подключенный к регистратору, введен источник шумового излучения, который подключен к процессору, и блок управления, подключенный к источнику шумового излучения и синхронным детекторам обоих каналов.

Источник шумового излучения выполнен с возможностью формирования излучения в заданные интервалы времени.

Источник шумового излучения может содержать оптическую систему и последовательно соединенные шумовой генератор и распределитель сигналов, при этом блок управления целесообразно подключить ко входу распределителя сигналов источника шумового излучения, а выход распределителя сигналов и шумового генератора соединить со входами процессора.

Для снижения влияния на результаты измерений угла визирования оптическую систему источника шумового излучения целесообразно расположить параллельно оптической системе первого канала.

В конкретном варианте исполнения пирометра можно в процессор ввести первый и второй блоки вычитания, демультиплексор, блок выборки и хранения, контроллер и блок вычисления, при этом входы первого блока вычитания должны быть соединены с выходами синхронных детекторов, а выход с первого блока вычитания соединен с первым входом демультиплексора, второй вход которого соединен с выходом блока управления, выходы демультиплексора подключены к блоку вычисления, ко входу второго блока вычитания и ко входу блока выборки и хранения, второй вход которого соединен с выходом распределителя сигналов, а выход соединен со вторым входом второго блока вычитания, выход которого подключен к первому входу контроллера, второй вход которого соединен с выходом шумового генератора, а выход контроллера соединен с входом блока вычисления, один из входов которого соединен с источником опорного излучения.

Целесообразно ввести в пирометр задающий генератор, а вход блока управления соединить с выходом задающего генератора, связанного с модулятором излучения.

Пирометр позволяет измерить физическую температуру объекта, излучающего в широком диапазоне частот, с высокой точностью без использования табличных данных. Это достигается тем, что применяют модуляционный прием радиоизлучения объекта при периодическом облучении последнего шумовым излучением с известным спектром частот, соответствующим тепловому излучению объекта и перекрывающим спектр его радиоизлучения. Такой прием позволяет использовать температурный эквивалент Тэш шумового излучения в качестве эталона при оценке влияния излучательной способности α поверхности объекта и коэффициента β пропускания среды в области между объектом и приемным каналом пирометра (атмосферы) на результат измерения его физической температуры Тх.

Модуляционный прием заключается в приеме радиотеплового излучения объекта первым каналом пирометра в интервале времени Δτ1 и прием вторым каналом пирометра излучения, формируемого источником опорного излучения, в следующем интервале времени Δτ2=Δτ1. Принятое излучение в каждом канале после преобразования его в электрический сигнал используют для определения физической температуры Тх объекта. Периодическое облучение объекта шумовым излучением с заданной эквивалентной температурой Тэш в течение интервала Δτ3 времени, кратного Δτ1+Δτ2 (Δτ3=т(Δτ1+Δτ2), где n=1, 2, 3, …), позволяет при обработке сигналов нейтрализовать влияние излучательной способности α и коэффициента β в принимаемом пирометром излучении, тем самым, обеспечить регистрацию физической температуры Тх объекта. Это обеспечивается синхронным совмещением принципа модуляционного приема излучения объекта и модуляционного приема излучения объекта совместно с отраженным от объекта шумовым излучением с фиксированными параметрами при условии, что период модуляции шумового излучения превосходит период модуляции приема излучения объекта в кратное число раз, т.е. время облучения объекта шумовым излучением кратно удвоенному интервалу времени приема излучения первым каналом пирометра.

Точность измерений повышается при условии, что направление облучение объекта шумовым излучением совпадает с углом приема, поскольку в этом случае интенсивность принимаемого пирометром отраженного шумового излучения линейно связана с интенсивностью шумового излучения, которым облучают объект.

Ниже приведен пример измерения температуры, реализуемый на заявляемом пирометре при выборе Δτ3=Δτ1+Δτ2.

В течение интервала Δτ3=Δτ1+Δτ2 осуществляют следующие операции.

В интервал Δτ1 первым каналом пирометра принимают излучение, соответствующее радиационной температуре Тр1 объекта, которая определяется физической температурой Тх поверхности объекта, излучательной способностью α поверхности объекта, коэффициентом β пропускания атмосферы, температурой Тф фонового излучения и эквивалентной температурой Тш отраженного от объекта шумового излучения, причем из-за влияния излучательной способности α поверхности объекта и коэффициента β пропускания атмосферы Тш отличается от Тэшш=γТэш, где γ - коэффициент, определяемый излучательной способностью α и коэффициентом β). В этот же интервал времени вторым каналом принимают радиотепловое излучение опорного источника излучения с эквивалентной температурой Тo. В следующий интервал Δτ2 первым и вторым каналом пирометра принимают создаваемое модулятором эталонное излучение с эквивалентной температурой Тм.

Затем в интервал времени Δτ4 (Δτ4=Δτ3/2=Δτ1=Δτ2), следующий за интервалом времени Δτ3, первым каналом пирометра принимают излучение, определяемое радиационной температурой Тр2 объекта, которая определяется физической температурой Тх поверхности объекта, температурой Тф фонового излучения, излучательной способностью α поверхности объекта и коэффициентом β пропускания атмосферы, а вторым каналом - радиотепловое излучение опорного источника излучения с эквивалентной температурой Тo. В интервал времени Δτ5 (Δτ5=Δτ3/2=Δτ4=Δτ1=Δτ2), первым и вторым каналом пирометра принимают создаваемое модулятором эталонное излучение с эквивалентной температурой Тм.

Таким образом, в первый полупериод модуляции шумового излучения принятое первым каналом излучение несет информацию об эквивалентной температуре Тэш, линейно связанной с Тш, что позволяет с использованием простых технических нейтрализовать влияние на регистрируемую температуру излучательной способности α и коэффициента β пропускания атмосферы.

Достижение сформулированного выше технического результата поясняется фиг.1, на которой изображена функциональная схема пирометра, фиг.2, на которой представлен простейший вариант конкретного выполнения функциональной схемы пирометра, и фиг.3, на которой представлены эпюры напряжения на выходах отдельных блоков пирометра, выполненного по схеме, приведенной на фиг.2, и при периодическом облучении объекта шумовым излучением в интервале времени Δτ3=2(Δτ1+Δτ2)=4Δτ1.

Пирометр содержит двухканальную оптическую систему с сигнальным и опорным каналами 1 и 2 соответственно, источник 3 шумового излучения, источник 4 опорного излучения, модулятор 5 излучения, блок 6 управления и процессор 7, выход которого подключен к регистратору 8 (фиг.1).

Канал 1 предназначен для приема радиотеплового излучения объекта и преобразования его в электрический сигнал, а канал 2 - для приема формируемого источником 4 опорного излучения и преобразования его в электрический сигнал.

Оптический модулятор 5, установленный на входе каналов 1 и 2, предназначен для периодического прерывания излучения, поступающего на входы каналов 1 и 2. Режим работы модулятора 5 задается задающим генератором 9, соединенным с блоком 6 управления, выходы которого подключены к каналам 1 и 2 и источнику 3 шумового излучения.

В конкретном выполнении (фиг.2) приемник излучения в каждом из каналов 1 и 2 содержит оптическую систему, оптоэлектронный преобразователь и синхронный детектор: канал 1 содержит оптическую систему 10, оптоэлектронный преобразователь 11 и синхронный детектор 12, а канал 2 - оптическую систему 13, оптоэлектронный преобразователь 14 и синхронный детектор 15.

Источник 3 шумового излучения содержит оптическую систему 16, последовательно соединенные шумовой генератор 17 и распределитель 18 сигналов. Выход генератора 17 связан с оптической системой 16. Вход распределителя 18 сигналов соединен с блоком 6 управления, а выход - с одним из входов процессора 7. В качестве источника шумового излучения можно использовать импульсный широкополосный ИК источник (например, MIRL17-900).

Оптическая система 16 источника 3 шумового излучения расположена параллельно оптической системе 10 в сигнальном канале 1, что обеспечивает облучение объекта шумовым излучением и прием его радиотеплового излучения под одним и тем же углом, тем самым снижая влияние угла визирования канала 1 на результаты измерений.

Процессор 7 содержит первый блок 19 вычитания, блок 20 выборки-хранения, второй блок 21 вычитания, контроллер 22, демультиплексор 23 и блок 24 вычисления. Входы блока 19 соединены с выходами синхронных детекторов 12 и 15, а выход подключен к первому входу демультиплексора 23, второй вход которого соединен с блоком 6 управления. Один выход демультиплексора 23 подключен к блоку 20 выборки-хранения, а другой - к блоку 21 вычитания и блоку 24. Блоки 20, 21 и контроллер 22 соединены последовательно, при этом второй вход контроллера 22 соединен с выходом шумового генератора 17, а второй вход блока 20 - с выходом распределителя 18 сигналов. Источник 4 опорного излучения соединен с одним из входов блока 24.

Устройство работает следующим образом.

Модулятор 5, имеющий температуру Тм, периодически перекрывает входы канала 1 и канала 2, модулируя поступающее в них излучение по интенсивности по закону меандра с периодом модуляции Δτм=2Δτ1=2Δτ2.

Напряжение генератора 9, задающего режим работы модулятора 5, используется блоком 6 для управления режимами работы каналов 1 и 2 и источника 3 шумового излучения, обеспечивающими поступление на вход процессора 7 электрических сигналов согласно выбранному алгоритму обработки для получения на регистраторе 8 информации о физической температуре Тх объекта.

Блок 6 вырабатывает напряжение в виде меандра с периодом Δτм, которое используется в качестве опорного для синхронных детекторов 12 и 15 и управляет распределителем 18 импульсов, задающим периодическую модуляцию выходного напряжения Uш генератора 17, обеспечивающего формирование шумового излучения с эквивалентной температурой Тш в виде меандра. Период модуляции Δτш шумового излучения выбирается равным nΔτм=n(Δτ1+Δτ2), причем момент формирования шумового излучения совпадает с началом приема излучения в канале 1 или в канале 2.

Вследствие модуляции излучения после его преобразования в электрический сигнал напряжение U1 на выходе преобразователя 11 имеет вид, представленный на фиг.3а, а напряжение U2 на выходе преобразователя 14 - вид, представленный на фиг.3б.

Напряжение U1 в интервал времени Δτ1 соответствует радиационной температуре Тр объекта, которая определяется физической температурой объекта, эквивалентной температурой Тэш источника 3, фоновой температурой Тф и коэффициентом γ, определяемым излучательной способностью α поверхности объекта и коэффициентом β пропускания атмосферы: Тp1~(1-γ)Тш+γТх+(1-γ)Тф. В интервал времени Δτ2 напряжение U1 определяется температурой Тм.

Напряжение U2 в интервал времени Δτ1 определяется эквивалентной температурой Тo источника 6 излучения, интервал времени Δτ2 напряжение U2 определяется температурой Тм. Напряжения U1 и U2, поступающие на входы синхронных детекторов 12 и 15, преобразуются ими в напряжения U3 и U4 соответственно (фиг.3в), при этом U3 пропорционально (1-γ)Тэш+γТх+(1-α)Тфм, a U4 пропорционально Тoм.

Синхронное преобразование U1 и U2 синхронными детекторами 12 и 15 с последующим вычитанием в блоке 19 процессора 7 приводит к тому, что напряжение U5 на выходе блока 19 пропорционально температуре (1-γ)Тэш+γТх+(1-γ)Тфo, т.е. поступающий на дальнейшую обработку сигнал в интервал времени Δτ1+Δτ2 не зависит от температуры модулятора 5. Напряжение U5 поступает на вход демультиплексора 23, который коммутирует это напряжение на вход блока 20 для сохранения его на время длительностью Δτш/2.

В следующий интервал времени Δτш/2, когда источник 3 отключен, в течение времени, равного Δτ1, напряжение U1 на выходе преобразователя 11 пропорционально γТх+(1-γ)Тф, а напряжение U2 на выходе преобразователя 14 пропорционально То, после чего в следующий интервал времени, равный Δτ1, напряжение U1 на выходе преобразователя 11 и напряжение U2 на выходе преобразователя 14 пропорциональны Тм. Напряжение U3 на выходе синхронного детектора 11 пропорционально γТх+(1-γ)Тфм, напряжение U4 на выходе синхронного детектора 15 пропорционально Тoм, а напряжение U5 на выходе блока 19 пропорционально γТх+(1-γ)Тфo, т.е. и в этот интервал времени поступающий на дальнейшую обработку сигнал не зависит от температуры модулятора 5. Демультиплексором 23 в этот полупериод Δτш/2 напряжение U5 передается на входы блоков 21 и 24.

В блоке вычитания 21 формируется напряжение U6, пропорциональное (1-γ)Тэш (фиг.3г), которое затем поступает в контроллер 22. Выходное напряжение U7 контроллера 22 пропорционально γ=1-U6/Uэш, где Uэш - соответствующее Тэш напряжение на выходе блока вычитания 19. Далее напряжение U7 поступает на вход блока 24 вычисления, который формирует напряжение U8 по алгоритму U8=(U5+U0-1, пропорционально Тх+(1-γ)γ-1Тф. Поскольку Тх>>(1-γ)γ-1Тф, выходное напряжение U8 пропорционально Тх (фиг.3е) и регистратор 8, на который поступает напряжение U8, выдает значение физической температуры объекта.

Таким образом, заявляемый пирометр позволяет исключить влияние изменения излучательной способности α поверхности объекта, коэффициента β пропускания окружающей среды и угла приема на результат измерения температуры поверхности объекта, тем самым повысить точность измерения физической температуры объекта.

1. Пирометр, включающий первый и второй каналы, каждый из которых содержит оптоэлектронный преобразователь и синхронный детектор, а также оптически связанный с первым и вторым каналами модулятор излучения, оптически связанный со вторым каналом источник опорного излучения и соединенный с выходами каналов процессор, подключенный к регистратору, отличающийся тем, что в него введен источник шумового излучения, который подключен к процессору, и блок управления, подключенный к источнику шумового излучения и синхронным детекторам обоих каналов.

2. Пирометр по п.1, отличающийся тем, что источник шумового излучения выполнен с возможностью формирования излучения в заданные интервалы времени.

3. Пирометр по п.2, отличающийся тем, что источник шумового излучения содержит оптическую систему и последовательно соединенные шумовой генератор и распределитель сигналов, при этом блок управления подключен ко входу распределителя сигналов источника шумового излучения, выход распределителя сигналов и выход шумового генератора соединены со входами процессора.

4. Пирометр по п.3, отличающийся тем, что оптическая система источника шумового излучения расположена параллельно оптической системе первого канала.

5. Пирометр по п.3, отличающийся тем, что процессор включает первый и второй блоки вычитания, демультиплексор, блок выборки и хранения, контроллер и блок вычисления, при этом входы первого блока вычитания соединены с выходами синхронных детекторов, а выход соединен с первым входом демультиплексора, второй вход которого соединен с выходом блока управления, выходы демультиплексора подключены к блоку вычисления, ко входу второго блока вычитания и ко входу блока выборки и хранения, второй вход которого соединен с выходом распределителя сигналов, а выход соединен со вторым входом второго блока вычитания, выход которого подключен к первому входу контроллера, второй вход которого соединен с выходом шумового генератора, а выход контроллера соединен со входом блока вычисления, соединенного также с источником опорного излучения.

6. Пирометр по п.1, отличающийся тем, что содержит задающий генератор, а вход блока управления соединен с выходом задающего генератора, связанного с модулятором излучения.



 

Похожие патенты:
Изобретение относится к оптико-электронному приборостроению, в частности к ИК термографии (или тепловидению). .

Изобретение относится к измерительной технике, а именно к способам и устройствам для определения коэффициентов излучательной способности внутренних поверхностей неоднородно нагретой полости, и может быть использовано в металлургической, химической, электронной, авиационной и других отраслях промышленности.

Изобретение относится к физике плазмы, а именно к способам измерения электронной температуры плазмы, создаваемой лазерным излучением на мишенях из проводников. .

Изобретение относится к области пирометрии и может быть использовано для определения коэффициентов излучательной способности и температур тел. .

Изобретение относится к технической физике, в частности к методам измерения временных параметров лазерных импульсов, например, в системах контроля особо точных дальномерных систем.

Изобретение относится к технике измерений, в частности к измерению спектральных характеристик оптического излучения, например ширины спектральной линии лазерного излучения.

Изобретение относится к фотометрии и может быть использовано в измерительной технике, автоматике и оптической электронике. .

Изобретение относится к области пирометрии. .
Изобретение относится к оптико-электронному приборостроению, в частности к ИК термографии (или тепловидению). .
Изобретение относится к оптико-электронному приборостроению, в частности к ИК термографии (или тепловидению). .

Изобретение относится к области тепловых измерений. .
Изобретение относится к измерительной технике. .

Изобретение относится к средствам технологического контроля в литье и металлургии. .

Изобретение относится к способу измерения параметра ванны расплава с помощью оптического волокна, окруженного покрытием. .

Изобретение относится к технике измерений. .

Изобретение относится к области приборостроения. .

Изобретение относится к области температурных измерений и может быть использовано для калибровки многоканальных пирометров

Изобретение относится к технике измерения физической температуры объекта по его тепловому радиоизлучению

Наверх