Способ получения сульфата кальция


 


Владельцы патента RU 2445267:

Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт по удобрениям и инсектофунгицидам им. проф. Я.В. Самойлова" (ОАО "НИУИФ") (RU)

Изобретение может быть использовано в химической промышленности. Способ получения сульфата кальция включает разложение известняка серной кислотой с получением пульпы, отделение осадка сульфата кальция фильтрацией, промывку осадка водой. Разложение известняка ведут серной кислотой концентрацией 60-98% H2SO4 при температуре 80-100°С при поддержании в ней содержания твердых веществ 25-40% и серной кислоты в жидкой фазе пульпы 25-50% с кристаллизацией ангидрита сульфата кальция. Отделяют сульфат кальция фильтрацией и промывкой до достижения в нем остаточного содержания серной кислоты, равного 0,05-1,0%. При этом промывные растворы частично рециркулируют на стадию разложения известняка в количестве, необходимом для поддержания заданных содержаний твердых веществ в пульпе и серной кислоты в жидкой фазе пульпы. Изобретение позволяет интенсифицировать разложение известняка и кристаллизацию сульфата кальция, получить легкофильтрующий сульфат кальция. 4 з.п. ф-лы, 1 табл., 5 пр.

 

Изобретение относится к способу получения сульфата кальция, пригодного для использования в качестве вяжущего, а также в различных отраслях химической промышленности.

В настоящее время в качестве исходного сырья для производства гипсовых вяжущих используют природный гипс или ангидрит. В связи с ограниченными запасами природного сырья на протяжении последних десятилетий ведется поиск альтернативных способов получения синтетического сульфата кальция, как правило, в форме дигидрата с последующей термической обработкой его и получением вяжущих. Процесс получения синтетического сульфата кальция основан на взаимодействии кальцийсодержащего сырья (мел, известь, шлаки и др.) с серной кислотой, как концентрированной, так и ее разбавленными растворами, как правило, являющимися отходами различных производств (диоксида титана, меди и др.).

Известен способ получения сульфата кальция, а именно дигидрата сульфата кальция, путем обработки шлама-отхода травильного производства концентрированной серной кислотой до pH 0,7-1 с последующей фильтрацией и промывкой дигидрата сульфата кальция (Авт. свид. СССР №1825758, С04В 11/02, 1993 г.). Однако по этому способу процесс получения дигидрата сульфата кальция проводят в периодическом режиме при «плавающем» pH с образованием мелких кристаллов, что определяет его низкую производительность и повышенные расходы на производство.

Известен другой способ получения дигидрата сульфата кальция из кальцийсодержащего отхода - электрометаллургического шлака, по которому его водную суспензию обрабатывают концентрированной серной кислотой до pH 6,5-7 с последующей фильтрацией и промывкой полученного осадка (патент РФ №2371408, С04В 11/26, 2008 г.). Дигидрат сульфата кальция по данному способу кристаллизуется в условиях непостоянных pH и пересыщений сернокислого раствора по сульфату кальция с образованием мелкого неоднородного осадка, что усложняет процесс фильтрации, снижает качество гипса и увеличивает энергозатраты при его последующей переработке в вяжущее.

В качестве прототипа выбран способ получения сульфата кальция, изложенный в патенте США №5376351, C01F 11/46, 1994 г. Способ включает разложение кальцийсодержащего сырья серной кислотой, отделение осадка сульфата кальция фильтрацией, в котором кальцийсодержащее сырье, а именно карбонат кальция, измельчают до размера частиц 10-40 мкм, затем смешивают с водой с получением суспензии, в которую далее вводят раствор серной кислоты с концентрацией 8-40% (содержание серной кислоты в жидкой фазе пульпы 3-7% H2SO4). В результате разложения получают пульпу, в которой сульфат кальция находится в виде дигидрата. Процесс проводят в периодическом режиме в течение 0,25-2,0 часа при температуре 45-50°С. Далее пульпу фильтруют, осадок промывают, если необходимо - сушат. Также возможно разделение пульпы с использованием фильтр-пресса без последующей сушки.

Описанный способ имеет ряд недостатков.

В качестве кальцийсодержащего сырья используют тонкоизмельченный карбонат кальция (частицы 10-40 мкм), к которому предъявляются дополнительные требования по содержанию нерастворимых в соляной кислоте веществ и белизне.

Кристаллизация CaSO4·2H2O протекает при низких температурах (45-50°С) в условиях переменных пересыщений сернокислого раствора по сульфату кальция и «плавающих» значениях pH, что приводит к образованию мелких неоднородных игольчатых кристаллов. Это снижает производительность фильтрации, увеличивает расход воды на промывку, ухудшает качество отмывки сульфата кальция от остаточной серной кислоты и повышает влагоемкость осадка.

Разделение пульпы с получением осадка сульфата кальция осуществляется с использованием дорогих и сложных в обслуживании фильтр-прессов, что усложняет процесс фильтрации и увеличивает эксплуатационные расходы.

Использование неоднородного осадка дигидрата сульфата кальция, обладающего повышенной влагоемкостью, в качестве сырья для получения гипсового вяжущего сопряжено с большими энергозатратами на проведение процесса обезвоживания и термообработки.

Авторами поставлена задача организации непрерывного технологического процесса получения сульфата кальция, интенсификации стадий разложения кальцийсодержащего сырья и кристаллизации сульфата кальция, кристаллизации стабильного легкофильтрующего ангидрита сульфата кальция.

Задача решена в предложенном способе получения сульфата кальция, включающем разложение кальцийсодержащего сырья серной кислотой с получением пульпы, отделение осадка сульфата кальция фильтрацией, промывку осадка водой, в котором разложение кальцийсодержащего сырья ведут серной кислотой концентрацией 60-98% H2SO4 при температуре пульпы 80-100°С и поддержании в ней содержания твердых веществ 25-40% и серной кислоты в жидкой фазе пульпы 25-50% с кристаллизацией ангидрита сульфата кальция, отделением сульфата кальция фильтрацией и промывкой до достижения в нем остаточного содержания серной кислоты, равного 0,05-1,0%, при этом промывные растворы частично рециркулируют на стадию разложения кальцийсодержащего сырья в количестве, необходимом для поддержания заданных содержаний твердых веществ в пульпе и серной кислоты в жидкой фазе пульпы. На разложение серной кислотой подают молотое кальцийсодержащее сырье или его водную суспензию. В качестве серной кислоты возможно использование кислоты, полученной при утилизации диоксида серы из отходящих металлургических газов. Водную промывку осадка ангидрита сульфата кальция ведут в режимах прямотока или противотока, а неиспользованные промывные растворы, содержащие серную кислоту в количестве 20-60% от приходящей на разложение H2SO4, направляют в производство дигидрата сульфата кальция и/или на станцию нейтрализации.

В данном способе предлагается разложение кальцийсодержащего сырья осуществлять в непрерывном режиме в пульпе с поддержанием указанных содержаний в ней твердых веществ и серной кислоты в жидкой фазе пульпы, что создает оптимальные условия для разложения сырья и кристаллизации ангидрита сульфата кальция за счет поддержания стабильных пересыщений раствора по сульфату кальция и постоянных значений pH, обеспечивает кристаллизацию легкофильтрующих кристаллов ангидрита сульфата кальция с достижением высокой степени отмывки полученного осадка от остаточной серной кислоты на вакуум-фильтре.

При увеличении содержания твердых веществ в пульпе более 40% пульпа становится менее подвижной, увеличивается расход электроэнергии на ее перемешивание, ухудшается качество кристаллов ангидрита сульфата кальция и повышается опасность забивки трубопроводов. Уменьшение содержания твердых веществ в пульпе менее 25% приводит к снижению эффективности использования реакционного объема, производительности узла фильтрации и повышению расхода электроэнергии.

Принятое содержание серной кислоты в жидкой фазе пульпы 25-50% обусловлено обеспечением оптимальных условий разложения кальцийсодержащего сырья и кристаллизации легкофильтрующего стабильного ангидрита сульфата кальция. Содержание серной кислоты в жидкой фазе пульпы менее 25% приводит к ухудшению качества получаемых кристаллов ангидрита сульфата кальция, что снижает производительность фильтрационного оборудования, степень отмывки осадка от остаточной серной кислоты и увеличивает расход воды на его промывку. Содержание в жидкой фазе пульпы серной кислоты выше 50% приводит к повышенному содержанию остаточной серной кислоты в осадке ангидрита сульфата кальция и увеличению коррозионной активности сред узла фильтрации.

Дальнейшее использование ангидрита сульфата кальция в качестве самостоятельного ангидритового вяжущего или в виде смесей с другими компонентами определяется нормами, регламентирующими содержание в нем остаточной серной кислоты. При остаточном содержании серной кислоты в промытом осадке менее 0,05% увеличивается количество требуемых промывок осадка с 3-х до 4-х, снижается производительность фильтровального оборудования и увеличиваются энергетические затраты. Увеличение содержания остаточной кислотности выше 1% повышает коррозионную активность получаемого ангидрита сульфата кальция и делает необходимым организацию стадии его донейтрализации, что усложняет и удорожает процесс его дальнейшей переработки в вяжущее.

Вывод из процесса промывных растворов, содержащих серную кислоту в количестве менее 20% от приходящей на разложение H2SO4, нецелесообразно ввиду невозможности использования в процессе получения сульфата кальция малоконцентрированной серной кислоты, напряженного водного баланса производства, трудности обеспечения заданного содержания остаточной серной кислоты в ангидрите сульфата кальция, нарушения оптимальных условий разложения кальцийсодержащего сырья и кристаллизации легкофильтрующего стабильного ангидрита сульфата кальция. При направлении в производство дигидрата сульфата кальция и/или на станцию нейтрализации серной кислоты в количестве более 60% уменьшается выход ангидрита сульфата кальция и увеличиваются издержки на его производство.

В зависимости от особенностей технологической схемы производства на разложение серной кислотой подают молотое кальцийсодержащее сырье или его водную суспензию.

В качестве серной кислоты используют различные ее виды, в том числе возможно использование кислоты, полученной при утилизации диоксида серы из отходящих металлургических газов. Последнее позволяет существенно сократить неорганизованные выбросы серусодержащих газов в атмосферу.

В зависимости от водного баланса производства водную промывку осадка ангидрита сульфата кальция ведут в режимах прямотока или противотока.

Использование предложенного способа позволит интенсифицировать способ получения сульфата кальция за счет организации непрерывного процесса производства, сокращения времени пребывания пульпы в реакторе до 1,5-3,0 ч, обеспечения кристаллизации легкофильтрующего стабильного ангидрита сульфата кальция в виде крупных сростков с фильтруемостью, в 3-4 раза превышающей прототип. Последнее позволит использовать для разделения пульпы высокопроизводительные наливные вакуум-фильтры (карусельные, план-фильтры или ленточные). Полученный ангидрит сульфата кальция характеризуется пониженной влагоемкостью, что снижает в 2-3 раза энергозатраты на его сушку. Разработанный способ имеет большое народнохозяйственное значение. Например, внедрение указанного способа получения сульфата кальция посредством взаимодействия кальцийсодержащего сырья и серной кислоты, полученной при утилизации диоксида серы из отходящих металлургических газов, решает не только экологические проблемы, но и позволяет получить ангидрит сульфата кальция, пригодный для использования в качестве самостоятельного ангидритового вяжущего и/или в качестве компонента для закладочных смесей, используемых для заполнения отработанных горных объемов взамен или совместно с природным ангидритом сульфата кальция, что существенно снижает их себестоимость.

Способ проиллюстрирован следующими примерами.

Пример 1. На стадию разложения в непрерывном режиме подают 53 т/ч молотого известняка (содержание 95% СаСО3), 100 т/ч оборотного раствора со стадии фильтрации (32,8% масс. H2SO4) и 99 м3/ч серной кислоты концентрацией 75%. Разложение известняка с кристаллизацией ангидрита сульфата кальция проводят в реакторе рабочим объемом 270 м3 при температуре 80°С, содержании твердых веществ в пульпе и серной кислоты в жидкой фазе пульпы 25% и 50% соответственно. Для гомогенизации реакционной массы (пульпы) используют перемешивающие устройства. Постоянство дозировки реагентов и интенсивное перемешивание обеспечивают стабильную гомогенизацию пульпы и кристаллизацию легкофильтрующего ангидрита сульфата кальция в виде приблизительно изометричных сростков с удельной поверхностью 1500 см2/г. Снятие избыточного тепла процесса с поддержанием заданной температуры осуществляют за счет испарения воды при контакте пульпы с воздухом. Насыщенный парами воды воздух и выделившийся СО2 выбрасываются в атмосферу.

Полученную пульпу в количестве 284,5 т/ч подают на разделение на карусельный вакуум-фильтр, осадок ангидрита сульфата кальция подвергают трехкратной прямоточной промывке горячей водой с расходом 127,2 т/ч до остаточного содержания в нем серной кислоты 0,05%. Полученный ангидрит сульфата кальция в количестве 88,9 т/ч (влажность 20%) направляют на сушку и измельчение с последующим использованием в качестве ангидритового вяжущего.

Часть образующихся на стадии фильтрации промывных растворов (100 т/ч) рециркулируют на стадию разложения кальцийсодержащего сырья для обеспечения заданного содержания твердой фазы в пульпе и серной кислоты в жидкой фазе пульпы, а неиспользованные промывные растворы в количестве 60% от приходящего с серной кислотой на разложение направляют в производство дигидрата сульфата кальция.

Пример 2. На стадию разложения в непрерывном режиме подают 52 т/ч водной суспензии (соотношение 1:1) молотого известняка (содержание 97% СаСО3), 13,9 т/ч оборотного раствора со стадии фильтрации (14,0% масс. H2SO4) и 19,6 м3/ч серной кислоты концентрацией 98%, полученной при утилизации диоксида серы из отходящих газов металлургических производств. Разложение известняка с кристаллизацией ангидрита сульфата кальция проводят в реакторе рабочим объемом 120 м3 при температуре 100°С и содержании твердых веществ в пульпе и серной кислоты в жидкой фазе пульпы 40% и 25% соответственно. Для гомогенизации реакционной массы (пульпы) используют перемешивающие устройства. Постоянство дозировки реагентов и интенсивное перемешивание обеспечивают стабильную гомогенизацию пульпы и кристаллизацию легкофильтрующих приблизительно изометричных сростков кристаллов ангидрита сульфата кальция с удельной поверхностью 3000 см2/г. Охлаждение реакционной массы с поддержанием заданной температуры осуществляют за счет испарения воды при контакте пульпы с воздухом. Насыщенный парами воды воздух и выделившийся углекислый газ выбрасываются в атмосферу.

Полученную пульпу в количестве 87,7 т/ч подают на разделение на ленточный вакуум-фильтр, осадок ангидрита сульфата кальция подвергают трехкратной противоточной промывке горячей водой с расходом 42,9 т/ч до остаточного содержания в нем серной кислоты 1,0%. Полученный ангидрит сульфата кальция в количестве 46,8 т/ч (влажность 24%) для снижения содержания свободной H2SO4 обрабатывают кальцийсодержащим реагентом и направляют на сушку и измельчение с последующим использованием в качестве компонента закладочной смеси для заполнения отработанных горных объемов.

Часть образующихся на стадии фильтрации промывных растворов (14,1 т/ч) рециркулируют на стадию разложения кальцийсодержащего сырья для обеспечения заданного содержания твердой фазы в пульпе и серной кислоты в жидкой фазе пульпы, а неиспользованные промывные растворы, содержащие серную кислоту в количестве 31% от подаваемой на разложение, направляют на нейтрализацию.

Пример 3. На стадию разложения в непрерывном режиме подают 52 т/ч молотого известняка (содержание 97% СаСО3), 126,5 т/ч оборотного раствора со стадии фильтрации (19,3% масс. H2SO4) и 87,6 т/ч серной кислоты концентрацией 94%. Разложение известняка с кристаллизацией ангидрита сульфата кальция проводят в реакторе рабочим объемом 400 м3 при температуре 90°С, содержании твердых веществ в пульпе - 30% и серной кислоты в жидкой фазе пульпы - 35%. Для гомогенизации реакционной массы используют перемешивающие устройства. Постоянство дозировки реагентов и интенсивное перемешивание обеспечивают стабильную гомогенизацию пульпы и кристаллизацию легкофильтрующих приблизительно изометричных сростков кристаллов ангидрита сульфата кальция с удельной поверхностью 2400 см2/г. Охлаждение реакционной массы с поддержанием заданной температуры осуществляют за счет испарения воды при контакте пульпы с воздухом. Насыщенный парами воды воздух и выделившийся углекислый газ выбрасываются в атмосферу.

Полученную пульпу в количестве 233,9 т/ч подают на разделение на вакуумный план-фильтр, осадок ангидрита сульфата кальция подвергают трехкратной прямоточной промывке горячей водой с расходом 152 т/ч до остаточного содержания в нем серной кислоты 0,25%. Полученный ангидрит сульфата кальция в количестве 88,8 т/ч (влажность 21%) направляют на последующую переработку в ангидритовое вяжущее.

Часть образующихся на стадии фильтрации промывных растворов (126,5 т/ч) рециркулируют на стадию разложения кальцийсодержащего сырья для обеспечения заданного содержания твердой фазы в пульпе и серной кислоты в жидкой фазе пульпы, а неиспользованные промывные растворы, содержащие серную кислоту в количестве 40% от подаваемой на разложение, направляют в производство дигидрата сульфата кальция.

Пример 4. На стадию разложения в непрерывном режиме подают 53 т/ч молотого известняка (содержание 90% СаСО3), 30 т/ч оборотного раствора со стадии фильтрации (23,3% масс. H2SO4) и 161,3 м3/ч серной кислоты концентрацией 60%. Разложение известняка с кристаллизацией ангидрита сульфата кальция проводят в реакторе рабочим объемом 350 м3 при температуре 100°С, содержании серной кислоты в жидкой фазе пульпы 40% и твердых веществ в пульпе 33%. Гомогенизацию реакционной пульпы осуществляют посредством перемешивающих устройств. Постоянство дозировки реагентов и интенсивное перемешивание обеспечивают стабильную гомогенизацию пульпы и кристаллизацию легкофильтрующего ангидрита сульфата кальция в виде приблизительно изометричных сростков с удельной поверхностью 1900 см2/г. Снятие избыточного тепла процесса с поддержанием заданной температуры осуществляют за счет испарения воды при контакте пульпы с воздухом. Насыщенный парами воды воздух и выделившийся СО2 выбрасываются в атмосферу.

Полученную пульпу в количестве 212,6 т/ч подают на разделение на карусельный вакуум-фильтр, осадок ангидрита сульфата кальция подвергают трехкратной прямоточной промывке горячей водой с расходом 116,6 т/ч до остаточного содержания в нем серной кислоты 0,4%. Полученный ангидрит сульфата кальция в количестве 87,7 т/ч (влажность 20%) направляют на сушку и измельчение с последующим использованием в качестве ангидритового вяжущего.

Часть образующихся на стадии фильтрации промывных растворов (30 т/ч) рециркулируют на стадию разложения кальцийсодержащего сырья для обеспечения заданного содержания твердой фазы в пульпе и серной кислоты в жидкой фазе пульпы, а неиспользованные промывные растворы в количестве 52% от приходящего с серной кислотой на разложение направляют на станцию нейтрализации.

Пример 5. На стадию разложения в непрерывном режиме подают 52 т/ч молотого известняка (содержание 96% СаСО3), 133,8 т/ч оборотного раствора со стадии фильтрации (35,5% масс. H2SO4) и 64,8 т/ч серной кислоты концентрацией 94%. Разложение известняка с кристаллизацией ангидрита сульфата кальция проводят в реакторе рабочим объемом 250 м3 при температуре 92°С, содержании твердых веществ в пульпе - 32% и серной кислоты в жидкой фазе пульпы - 40%. Для гомогенизации реакционной массы используют перемешивающие устройства. Постоянство дозировки реагентов и интенсивное перемешивание обеспечивают стабильную гомогенизацию пульпы и кристаллизацию легкофильтрующих приблизительно изометричных сростков кристаллов ангидрита сульфата кальция с удельной поверхностью 1800 см2/г. Охлаждение реакционной массы с поддержанием заданной температуры осуществляют за счет испарения воды при контакте пульпы с воздухом. Насыщенный парами воды воздух и выделившийся углекислый газ выбрасываются в атмосферу.

Полученную пульпу в количестве 218,7 т/ч подают на разделение на карусельный вакуумный план-фильтр, осадок ангидрита сульфата кальция подвергают трехкратной противоточной промывке горячей водой с расходом 150 т/ч до остаточного содержания в нем серной кислоты 0,4%. Полученный ангидрит сульфата кальция в количестве 87,5 т/ч (влажность 20%) направляют на последующую переработку в ангидритовое вяжущее.

Часть образующихся на стадии фильтрации промывных растворов (133,8 т/ч) рециркулируют на стадию разложения кальцийсодержащего сырья для обеспечения заданного содержания твердой фазы в пульпе и серной кислоты в жидкой фазе пульпы, а неиспользованные промывные растворы, содержащие серную кислоту в количестве 20% от подаваемой на разложение, направляют на нейтрализацию.

Эти и другие примеры реализации способа представлены в таблице 1.

1. Способ получения сульфата кальция, включающий разложение известняка серной кислотой с получением пульпы, отделение осадка сульфата кальция фильтрацией, промывку осадка водой, отличающийся тем, что разложение известняка ведут серной кислотой концентрацией 60-98% H2SO4 при температуре 80-100°С при поддержании в ней содержания твердых веществ 25-40% и серной кислоты в жидкой фазе пульпы 25-50% с кристаллизацией ангидрита сульфата кальция, отделением сульфата кальция фильтрацией и промывкой до достижения в нем остаточного содержания серной кислоты, равного 0,05-1,0%, при этом промывные растворы частично рециркулируют на стадию разложения известняка в количестве, необходимом для поддержания заданных содержаний твердых веществ в пульпе и серной кислоты в жидкой фазе пульпы.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что на разложение серной кислотой подают молотый известняк или его водную суспензию.

3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что в качестве серной кислоты возможно использование кислоты, полученной при утилизации диоксида серы из отходящих металлургических газов.

4. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что водную промывку осадка ангидрита сульфата кальция ведут в режимах прямотока или противотока.

5. Способ по п.1, отличающийся тем, что неиспользованные промывные растворы, содержащие серную кислоту в количестве 20-60% от приходящей на разложение H2SO4, направляют в производство дигидрата сульфата кальция и/или на станцию нейтрализации.



 

Похожие патенты:
Изобретение относится к цветной металлургии, в частности к технологии обезвреживания отработанной серной кислоты хлорных компрессоров электролитического производства магния, и может быть использовано в технологии неорганических веществ и продуктов.
Изобретение относится к области химии и может быть использовано при получении гипса. .
Изобретение относится к переработке отхода производства экстракционной фосфорной кислоты - фосфополугидрата сульфата кальция. .
Изобретение относится к промышленности строительных материалов и может быть использовано при изготовлении гипсовых вяжущих и изделий. .
Изобретение относится к технологии неорганических веществ и продуктов, в частности к способам получения сырья для гипсового вяжущего из промышленных отходов. .

Изобретение относится к способу получения гипса, предназначенного для использования в качестве вяжущего в производстве строительных материалов, а также в химической, медицинской и других отраслях промышленности.

Изобретение относится к способу получения гранулированного гипса и может найти применение в промышленности строительных материалов. .

Изобретение относится к гипсовому продукту
Изобретение относится к технологии комплексной переработки фосфогипса, получаемого в сернокислотном производстве минеральных удобрений из апатитового концентрата, и может быть использовано для производства концентрата редкоземельных элементов (РЗЭ), а также фосфогипса, пригодного для производства гипсовых строительных материалов и цемента

Изобретение может быть использовано в химической промышленности. Способ переработки фосфогипса включает стадийное агитационное сернокислотное выщелачивание редкоземельных металлов (РЗМ) и фосфора с подачей серной кислоты на головную стадию, использование полученного раствора выщелачивания головной стадии на последующих стадиях выщелачивания, выделение нерастворимого остатка из пульпы хвостовой стадии и его водную промывку, переработку раствора выщелачивания хвостовой стадии с получением маточного раствора, использование маточного и промывного растворов в обороте для выщелачивания. Выщелачивание РЗМ и фосфора на второй и последующих стадиях осуществляют из смеси фосфогипса и выщелоченной пульпы предыдущей стадии. Серную кислоту подают на головную стадию выщелачивания в количестве, обеспечивающем извлечение РЗМ и фосфора в раствор на головной и последующих стадиях при значении рН на хвостовой стадии выщелачивания, не превышающем рН начала осаждения фосфатов РЗМ. Хвостовую стадию выщелачивания РЗМ и фосфора ведут одновременно с переработкой раствора выщелачивания путем извлечения РЗМ сорбцией катионитом. Насыщенный РЗМ катионит отделяют от маточной пульпы и направляют на получение концентрата РЗМ. Часть маточного раствора предварительно очищают от фосфора путем осаждения его основным соединением кальция, полученный фосфорсодержащий осадок направляют на утилизацию. Изобретение позволяет повысить степень извлечения РЗМ из фосфогипса, снизить потери РЗМ с влагой нерастворимого осадка - гипса, уменьшить расход промывной воды и обеспечить полный водооборот. 11 з.п. ф-лы, 1 ил., 3 пр.

Изобретение может быть использовано в химической промышленности. Способ кальцинирования гипса включает стадии, на которых вводят гипс в реактор под давлением 27, сжигают топливо и воздух в горелке 41 с образованием газообразных продуктов сгорания. После этого отводят часть газообразных продуктов сгорания и воздух в реактор под давлением 27 с созданием псевдоожиженного слоя гипса в реакторе. Затем направляют оставшуюся часть газообразных продуктов сгорания в теплообменник 52, который применяют для нагревания псевдоожиженного слоя и нагревают псевдоожиженный слой гипса в реакторе под давлением 27 для достаточного кальцинирования гипса с образованием кальцинированного полугидрата. Изобретение позволяет получить альфа-полугидрат сульфата кальция при сниженном потреблении топлива. 3 н. и 4 з.н. ф-лы, 8 ил., 1 табл.
Изобретение может быть использовано в химической промышленности. Способ переработки фосфогипса на сульфат аммония и фосфомел включает конверсию фосфогипса раствором карбоната аммония с последующим отделением осадка фосфомела от раствора сульфата аммония фильтрацией. Конверсию ведут раствором карбоната аммония с концентрацией 3-7%. Конверсионную пульпу делят на два потока, один из которых направляют на стадию разбавления карбоната аммония до указанной концентрации в течение 3-5 мин, во второй - на фильтрацию для отделения осадка фосфомела от раствора сульфата аммония. Изобретение позволяет увеличить выход сульфата аммония в жидкую фазу продукционной пульпы в среднем до 97,6%, повысить производительность фильтрации фосфомела, упростить аппаратурное оформление технологического процесса и снизить энергозатраты. 1 з.п. ф-лы, 3 табл., 4 пр.
Изобретение может быть использовано в химической промышленности для комплексной переработки фосфогипса - фосфополугидрата или фосфодигидрата. Способ переработки фосфогипса включает его предварительную водную обработку. Затем фосфогипс выщелачивают путем пропускания раствора серной кислоты с концентрацией 3-6 мас.% через его слой с вытеснением и отделением водного раствора и переводом РЗЭ и примесных компонентов, в том числе тория, в раствор выщелачивания. Далее проводят нейтрализацию промытого фосфогипса с получением гипсового продукта. РЗЭ и торий извлекают из раствора выщелачивания сорбцией с использованием сульфоксидного катионита и образованием обедненного по РЗЭ и торию сернокислого раствора, который используют в обороте. После этого проводят десорбцию РЗЭ и тория из насыщенного катионита с получением десорбата. При этом десорбцию РЗЭ ведут путем обработки катионита раствором соли аммония с последующим осаждением РЗЭ из десорбата аммонийсодержащим осадителем и отделением осадка РЗЭ. Выщелачивание фосфогипса раствором серной кислоты ведут при Ж:Т не менее 1,4:1. Десорбцию РЗЭ и тория из насыщенного катионита осуществляют последовательно: вначале тория путем обработки катионита сернокислым раствором с концентрацией 3-6 мас.% с получением торийсодержащего десорбата, а затем РЗЭ с получением десорбата, содержащего РЗЭ. Изобретение позволяет исключить образование радиоактивного ториевого осадка при обеспечении высокого качества гипсового продукта, повысить степень извлечения РЗЭ в нерадиоактивный редкоземельный концентрат. 4 з.п. ф-лы, 3 пр.
Наверх