Способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов



Способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов

 


Владельцы патента RU 2448283:

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Волгоградский государственный технический университет (ВолгГТУ) (RU)

Изобретение относится к гидротранспорту высоковязких жидкостей, к химической, нефтехимической промышленности и к экологическим процессам при перекачивании по трубопроводу консистентных нефтешламов и других жидких отходов. Способ перемещения заключается в формировании коаксиального концентрического слоя у внутренней поверхности трубы. Предварительно в воду добавляют метиловый спирт в количестве (17,4÷53)% массовых с образованием спиртового раствора, плотность которого равна плотности перекачиваемой нефти или нефтепродукта. Техническим результатом заявленного изобретения является создание устойчивого кольцевого слоя маловязкой жидкости за счет нейтрализации силы тяжести и силы Архимеда, возникающих при разности плотностей нефти или нефтепродукта и маловязкой жидкости, двигающейся в коаксиальном концентрическом слое у внутренней поверхности трубы. 1 ил., 1 табл.

 

Предлагаемое техническое решение относится к гидротранспорту высоковязких жидкостей, в частности нефтей и нефтепродуктов, масел и других ньютоновских и неньютоновских сред, и может найти применение в химической, нефтетехнической и других отраслях промышленности и экологических процессах при перекачивании по трубопроводу консистентных нефтешламов и других жидких отходов.

Известен способ подготовки русской высоковязкой нефти к транспортированию путем удаления из нее веществ, снижающих ее текучесть, за счет обработки ее в емкости с силикагелем модифицированным раствором щелочи в изопропиловом спирте, при этом нефть и силикагель берут в соотношении, масс.ч. (9,9-21,3:10) (авт. Св. СССР №1415003, F17D 3/08, 1988).

К причинам, препятствующим достижению заданного технического результата, относится незначительное уменьшение вязкости, снижение гидравлического сопротивления и энергозатрат на гидротранспортирование нефти по трубопроводу.

Известно устройство для уменьшения гидравлических потерь в трубопроводе, включающем цилиндрическую пружину, выполненную из полой трубки, установленную внутри трубопровода с наружным диаметром, равным внутреннему диаметру трубы, и шагом витка, определяемым по формуле

где λ - шаг витка, м;

υ - скорость движения жидкости, м/с;

D - внутренний диаметр трубопровода, м;

g=9,81 - ускорение свободного падения, м/с2,

причем на боковой поверхности которой на расстоянии, равном шага витка, выполнены отверстия таким образом, что их ось совпадает с направлением потока жидкости в трубопроводе.

Если перекачиваемая жидкость нефть или нефтепродукты, а маловязкая жидкость вода, не растворимая в перекачиваемой жидкости и имеющая большую плотность, чем последняя, то витки цилиндрической пружины являются средством для закручивания потока и заставляют вращаться обе жидкости. Под действием центробежной силы вода прижимается к стенке трубы, создавая устойчивый центробежный слой маловязкой жидкости. Кроме того, выполнение цилиндрической пружины из трубы с отверстиями позволяет подавать в пограничный слой газ, воздух, пар, растворы полимеров или поверхностно-активных веществ, эмульсии, химические реагенты, которые уменьшают гидравлическое сопротивление, предотвращают образование отложений на стенках трубы, снижают вязкость перекачиваемой жидкости, предотвращают образование в ней вихрей (патент РФ №2334134, F15D 1/06, F17D 1/20 2007).

К причинам, препятствующим достижению заданного технического результата, относится малая устойчивость пограничного слоя маловязкой жидкости или разная плотность ее и перекачиваемой высоковязкой жидкости. Если плотность маловязкой жидкости, например воды, больше плотности перекачиваемой жидкости, последняя всплывает, а вода опускается вниз, если плотность маловязкой жидкости, например воздуха, меньше плотности перекачиваемой жидкости, последняя выдавливает воздух вверх. В общих случаях перекачиваемая жидкость начинает двигаться без маловязкого пограничного слоя, что увеличивает гидравлическое сопротивление и энергозатраты на гидротранспорт.

Наиболее близким техническим решением к заявленному способу является способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов, заключающийся в формировании коаксиального концентрического слоя воды у внутренней поверхности трубы путем добавления в нефть воды и придания потокам нефти и воды вращательного движения лопастными мешалками, установленными за участками, где происходит изменение скоростей потоков по величине или направлению с угловой скоростью, определяемой по формуле

где ω - угловая скорость вращения мешалки, 1/с;

g - ускорение свободного падения, м/с2;

R - радиус трубопровода

(патент РФ №2262035, F17D 1/14, F15D 1/02, 2005).

К причинам, препятствующим достижению заданного технического результата, относится неустойчивость коаксиального концентрического слоя воды у внутренней поверхности трубы на участках между лопастными мешалками за счет разности плотностей воды и перекачиваемой нефти или нефтепродукта.

Обычно плотность нефти меньше плотности воды. В этом случае под действием силы тяжести кольцевой слой воды деформируется, и вся вода течет в нижние части трубы, а нефть под действием силы Архимеда заполняет верхнюю часть трубопровода. В этом случае нефть и нефтепродукт начинают течь без кольцевого слоя воды, что увеличивает гидравлическое сопротивление и энергозатраты на гидротранспорт.

Задачей предлагаемого технического решения является уменьшение гидравлического сопротивления и энергозатрат на всех участках трубопровода.

Техническим результатом является создание устойчивого кольцевого слоя маловязкой жидкости за счет нейтрализации силы тяжести и Архимеда, возникающих при разности плотностей нефти или нефтепродукта и маловязкой жидкости, двигающейся в коаксиальном концентрическом слое у внутренней поверхности трубы.

Поставленный технический результат достигается тем, что в способе перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов, заключающемся в формировании коаксиального концентрического слоя жидкости у внутренней поверхности трубы путем добавления внутрь воды, при этом предварительно в воду добавляют метиловый спирт в количестве (17,4÷53)% массовых с образованием спиртового раствора, плотность которого равна плотности перекачиваемой нефти или нефтепродукта.

Предварительное добавление в воду метилового спирта в указанном количестве, хорошо растворяемого в воде с образованием спиртового раствора, плотность которого равна плотности перекачиваемой нефти или нефтепродукта, позволяет после формирования его кольцевого концентрического слоя этого раствора у внутренней поверхности трубы обеспечивать его устойчивость по всей длине трубопровода, так как отсутствуют сила тяжести и сила Архимеда, заставляющие этот водный раствор опускаться вниз, а нефть или нефтепродукт подниматься вверх. Так как при этом вязкость водного раствора значительно меньше вязкости перекачиваемой нефти или нефтепродукта по всей длине трубопровода, то гидравлическое сопротивление и энергозатраты уменьшаются. Кроме того, нет необходимости вращать этот водный раствор с нефтью или с нефтепродуктом, что сохраняет устойчивость коаксиального концентрического слоя у внутренней поверхности трубы, что также уменьшает энергозатраты.

На чертеже представлена схема установки по предлагаемому способу перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов.

Установка включает в себя линейные части трубопровода 1 и колено 2 с внутренним диаметром D, дифманометр 3 для изменения перепада давления на всей длине трубопровода. Установка содержит емкость для нефти или нефтепродукта 4, в которую опущен всасывающий патрубок центробежного насоса 5, а нагнетательный патрубок 6, имеющий диаметр d (меньший внутреннего диаметр а трубопровода 1 на удвоенную величину коаксиального концентрического слоя водного раствора), установлен осесимметрично на входе с линейной частью трубопровода 1.

Для измерения расхода нефти установлен ротаметр 7, а ее расход регулируется вентилем 8.

Установка содержит также смеситель 9 для смешивания воды с метиловым спиртом с образованием спиртового раствора, плотность которого равна плотности перекачиваемой нефти, емкость 10 с водой, соединенную трубкой с вентилем 11 со смесителем 9, а также емкость 12 с растворяемым в воде метиловым спиртом, соединенную другой трубкой с вентилем 13 со смесителем 9. Для измерения плотности нефти в емкости 4 установлен денсиметр 14, а в смесители 9 установлен денсиметр 15 для измерения плотности спиртового раствора.

В смеситель 9 опущен всасывающий патрубок насоса 16, нагнетательный патрубок которого соединен трубкой через вентиль 17 с коаксиальным кольцевым зазором 18, образованным на входе трубопровода 1, и нагнетательным патрубком 6. Для измерения расхода спиртового раствора, нагнетаемого насосом 16 из смесителя 9 в коаксиальный кольцевой зазор 18, установлен ротаметр 19.

Установка по предлагаемому способу перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов работает следующим образом.

Денсиметром 14 измеряют плотность нефти в емкости 4. Заполняют водой из емкости 10 через трубку с вентилем 11 смеситель 9, подают из емкости 12 через трубку вентилем 13 метиловый спирт в смеситель 9. Включают мешалку и, регулируя расходы воды из емкости 10 и метилового спирта из емкости 12 с помощью вентилей 11 и 13, создают в смесителе 9 спиртовой раствор с плотностью (которую контролируют денсиметром 15), равной плотности нефти, которую контролируют денсиметром 14.

Включают центробежный насос 5, которым по нагнетательному патрубку 6 подают нефть, расход которой устанавливают вентилем 8 и контролируют ротаметром 7. Одновременно включают насос 16, которым по нагнетательному патрубку с вентилем 17 подают в коаксиальный кольцевой зазор 18 спиртовой раствор из смесителя 9. Расход этого водного раствора контролируется ротаметром 19.

Так как плотности перекачиваемой нефти, подаваемой по нагнетательному патрубку центробежного насоса 5, и спиртового раствора, подаваемого в коаксиальный кольцевой зазор 18 на входе в трубопровод 1, равны, то силы тяжести и силы Архимеда нефти и спиртового раствора будут равны, а значит коаксиальный концентрический слой спиртового раствора будет устойчиво двигаться вдоль трубы у внутренней ее поверхности, а перекачиваемая нефть внутри этого коаксиального концентрического слоя спиртового раствора. Так как спиртовой раствор имеет вязкость значительно меньшую вязкости перекачиваемой нефти, то гидравлическое сопротивление, измеряемое дифманометром 3, и энергозатраты будут намного меньше на всех участках трубопровода 1, потому что перекачиваемая нефть или нефтепродукт не соприкасается с внутренней поверхностью трубопровода.

Пример 1. Необходимо перекачать нефть плотностью ρ=900 кг/м3 и вязкостью µ=0,05 Па·с при температуре t=20°C на расстояние L=10 км в трубопроводе диаметром D=0,1 м с расходом q=0,001 м3/с или 0,6 м3/ч.

Вода при 20° имеет плотность 1000 кг/м3, метанол имеет плотность при 20° ρ1=792 кг/м3.

Для создания спиртового раствора с плотностью, равной плотности перекачиваемой нефти, необходимо в смесителе 9 создать раствор с концентрацией метанола в воде 53% массовых. Этот раствор, как и вода, плохо растворим в нефти и имеет вязкость µ1=1,79·10-3 Па·с, то есть в 28 раз меньшую, чем перекачиваемая нефть.

Для формирования коаксиального концентрического слоя у внутренней поверхности трубы из этого спиртового раствора метанола толщиной 1 мм его расход должен составлять q1=1,437·10-5 м3/c или 0,052 м3/час.

Этот расход q1=0,052 м3/час устанавливают вентилем 17 и контролируют ротаметром 19 после включения насоса 16.

Определяют массовый расход этого раствора плотностью ρ=900 кг/м3. Массовый расход qm=q1·ρ=46,8 кг/час.

Тогда массовый расход метанола должен составлять qm1=qm·0,53=24,8 кг/час, а его объемный расход

который подают из емкости 12 в смеситель 9 и устанавливают вентилем 13. Массовый расход воды должен составлять qm1=qm·0,47=22 кг/час, а ее объемный расход

которую подают из емкости 10 в смеситель 9 и 1000 час устанавливают вентилем 11. Плотность получаемого 53% раствора в смесителе 9 контролируют денсиметром 15 и сравнивают с плотностью нефти по показаниям денсиметра 14.

По нагнетательному патрубку 6 диаметром d=98 мм центробежного насоса 5 нефть с плотностью ρ=900 кг/м3 подают на вход линейной части трубы 1 диаметром D=100 мм с заданным расходом q=3,6 м3/час, который регулируют вентилем 8 и контролируют ротаметром 7.

Для формирования коаксиального концентрического слоя 53% водного раствора метанола, имеющего такую же, как нефть, плотность ρ=900 кг/м3, его подают из смесителя 9 насосом 16 в коаксиальный кольцевой зазор 18. Его толщина равна половине разницы диаметров трубопровода 1 D=100 мм и нагнетательного патрубка насоса 6, то есть δ=1 мм.

Так как плотности этого раствора и нефти равны, то силы тяжести и силы Архимеда обеих жидкостей равны, то есть обе жидкости, не смешиваясь, движутся вдоль линейной части трубопровода 1. На повороте в колене 2 они также не смешиваются, так как центробежные силы на границе обеих жидкостей из-за равенства их плотностей будут равны.

Гидравлическое сопротивление на 10 км трубопровода 1 составит 0,886 ат, а удельные энергозатраты Е=2,68·10-2 кВт·час/т. При обычной перекачке нефти гидравлическое сопротивление и энергозатраты будут в 3,05 раза больше. По сравнению со способом перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов выбранным за прототип, в котором гидравлическое сопротивление составляет 1,31 ат, предлагаемый способ обеспечивает снижение гидравлического сопротивления на 47,8%, а удельные энергозатраты снизятся более чем в 1,5 раза с 4,05·10-2 до 2,68·10-2 кВт·час/т. Это связано в прототипе с необходимостью дополнительных затрат энергии на вращение нефти и коаксиального концентрического слоя воды лопастными мешалками, которые используют в прототипе для создания центробежных сил в воде больше сил тяжести, возникающих из-за разности плотности воды и нефти и обеспечивающих устойчивое положение коаксиального концентрического слоя воды у стенки трубопровода.

Пример 2. Необходимо перекачать мазут марки M100 с температурой застывания t=25°C, плотностью ρ=971 кг/м3 и вязкостью µ=0,1114 Па·с на 1 км по трубопроводу диаметром dm=0,06 м. Расход мазута q=2 м3/час или 5,56·10-4 м3/с (физические свойства мазута и технологические параметры взяты из патента РФ №2138727, F17D 1/16, 1999 г.).

Для обеспечения плотности раствора метанола в воде, равной плотности мазута ρ=971 кг/м3, необходима массовая концентрация метанола 17,4% [Павлов К.Ф., Романов П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов с химической технологией. Изд. 8-е, пер. и доп. Л.: Химия, 1976, с.489, 552 с]. Этот раствор, как и вода, плохо растворим в мазуте и имеют вязкость µ1=0,00151 Па·с, то есть в 74 раза меньше, чем перекачиваемый по трубопроводу мазут [Краткий справочник физико-химических величин. Изд.8. Под редакцией А.А.Равделя и А.М.Понамаревой, Л.: Химия, 1983, с.114].

Для формирования коаксиального концентрического слоя у внутренней поверхности трубы из этого водного раствора метанола толщиной δ=0,6 мм его расход должен составлять q1=9,85·10-6 м3/с или 0,0355 м3/час. При плотности ρ=971 кг/м3 массовый расход 17,4%-ного раствора метанола в воде должен составлять qm=34,5 м3/час. Тогда массовый расход метанола должен составлять qm1=qm·0.174=6 кг/час, а воды qm2=28,5 кг/час. Соответственно объемный расход метанола, подаваемого в смеситель 9 из емкости 12 при плотности метанола при 25°С ρ1=789 кг/м3, должен быть

Объемный расход воды, подаваемой в смеситель 9 из емкости 10, должен быть при плотности воды ρ2=997 кг/м3

Далее процесс перемещения мазута происходит аналогично процессу перемещения нефти, описанному в примере один, только мазут подают в нагнетательный патрубок центробежного насоса 5, и этот патрубок имеет диаметр d=D-2δ=0,0588 м. В этом случае коаксиальный концентрический слой 17,4%-го раствора метанола в воде, подаваемый в коаксиальный зазор 17, имеет толщину δ=0,6 мм, а так как плотность этого раствора равна плотности мазута, то и на линейных участках трубопровода 1, и в колене 2 или в других местных сопротивлениях разница между силами тяжести и силами Архимеда мазута и водного раствора равны нулю. То же касается центробежных и инерционных сил. Поэтому 17,4%-ный раствор метанола в воде будет сохранять устойчивое положение у стенки трубы. Гидравлическое сопротивление по всей длине трубопровода составляет 0,395 ат, а удельные энергозатраты Е=0,0111 кВт·час/т. По сравнению со способом перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов, принятым за прототип, где гидравлическое сопротивление составляет Δp=0,624 ат, оно снижается на 58%, а удельные энергозатраты, составляющие в прототипе E=0,018 кВт·час/т, уменьшаются еще больше - на 62%, что объясняется необходимостью затрат энергии в прототипе на закручивание мазута и раствора лопастными мешалками.

В таблице систематизированы результаты исследований по предлагаемому способу перемещения вязких нефтей или нефтепродуктов в сравнении со способом, выбранным за прототип (патент РФ №2262035).

Таким образом, предлагаемый способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов позволяет в 1,5 и более раз уменьшить гидравлическое сопротивление и энергозатраты на их перекачивание по трубопроводу за счет создания устойчивого коаксиального концентрического слоя спиртового раствора у внутренней поверхности трубы, имеющего плотность, равную плотности перекачиваемой нефти или нефтепродукта. Это предотвращает всплывание нефти или нефтепродукта, имеющих плотность меньше, чем плотность воды, под действием силы Архимеда и опускание воды в нижнюю часть трубы под действием силы тяжести. То же касается центробежных сил и сил инерции, возникающих на поворотах и в других местных сопротивлениях. Их равенство в связи с равенством плотностей перекачиваемой нефти или нефтепродукта и спиртового раствора не позволяет изменяться толщине коаксиального концентрического слоя спиртового раствора у внутренней поверхности трубы по всей ее длине.

Таблица
Результаты исследований по перемещению вязких нефтей и нефтепродуктов
Способ перемещения Гидравлическое сопротивление по всей длине трубопровода, ат Удельные энергозатраты кВт·час/т
Пример 1
Предлагаемый способ перемещения нефти: вязкость µ=0,05 Па·с, плотность ρ=900 кг/м3, температура t=20°C, расход q=0,001 м3/с, диаметр трубопровода D=0.1 м, длина L=10 км; раствор метанола в воде - концентрация массовая метанола 53%, плотность раствора ρ=900 кг/м3, расход q1=1,437·10-5 м3/с (вязкость µ1=1,79·10-3 Па·с) идет на формирование коаксиального концентрического слоя у внутренней поверхности трубы толщиной δ=1 мм 0,886 0,0268
Способ по прототипу - та же нефть и трубопровод: плотность ρ=1000 кг/м3, расход воды q1=1,66·10-5 м3/с (вязкость µ1=10-3 Па·с) идет на формирование коаксиального концентрического слоя у внутренний поверхности трубы толщиной δ=1 мм; вращение нефти и слоя воды лопастными мешалками 1,310 0,0405
Пример 2
Предлагаемый способ перемещения мазута: вязкость µ=0,1114 Па·с, плотность ρ=971 кг/м3, температура t=25°C, расход q=5,56·10-4 м3/с, диаметр трубопровода D=0.06 м, длина L=10 км; раствор метанола в воде - концентрация массовая метанола 17,4%, плотность раствора ρ=971 кг/м3, расход q1=9,85·10-6 м3/с (вязкость µ1=0,00151 Па·с) идет на формирование коаксиального концентрического слоя у внутренний поверхности трубы толщиной δ=0,6 мм 0,395 0,0111
Способ по прототипу - тот же мазут и трубопровод: плотность ρ=997 кг/м3, расход q1=1.033·10-5 м3/с (вязкость (µ1=10-3 Па·с) идет на формирование коаксиального концентрического слоя у внутренний поверхности трубы толщиной δ=0,6 мм; вращение мазута и слоя воды лопастными мешалками 0,624 0,018

Кроме того, отпадает необходимость закручивания обеих жидкостей пропеллерными мешалками за каждым местным сопротивлением, что снижает энергозатраты, а также затраты на установку и обслуживание этих пропеллерных мешалок.

Способ перемещения вязких нефтей и нефтепродуктов, заключающийся в формировании коаксиального концентрического слоя жидкости у внутренней поверхности трубы путем добавления внутрь воды, отличающийся тем, что предварительно в воду добавляют метиловый спирт в количестве 17,4-53 мас.% с образованием спиртового раствора, плотность которого равна плотности перекачиваемой нефти или нефтепродукта.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области устройств, создающих вращающееся движение газов и жидкостей в трубах круглого сечения, может использоваться для увеличения скорости движения газов и жидкостей при безнапорных, низконапорных и напорных условиях в дождевальных аппаратах, устьях фонтанирующих устройств.

Изобретение относится к области измерения потребления газа посредством тепловых датчиков расхода. .

Изобретение относится к гофрированным трубам (в том числе к шлангам), предназначенным для транспортирования газов и газожидкостных смесей. .

Изобретение относится к способу транспортировки по трубопроводу вязких нефтей и нефтепродуктов, может быть использовано в нефтяной промышленности для повышения эффективности перекачивания по трубопроводу вязких нефтей и нефтепродуктов.

Изобретение относится к трубопроводному транспорту и может найти применение в нефтехимической, химической, строительной и других отраслях промышленности при перемещениях высоковязких ньютоновских и неньютоновских жидкостей, суспензий, эмульсий и растворов.

Изобретение относится к области транспортирования жидкости по трубопроводу и может быть использовано в гидравлических системах, используемых в различных отраслях промышленности.

Изобретение относится к нефтедобывающей, нефтеперерабатывающей, нефтехимической и химической промышленности и может быть использовано при транспортировке высоковязких ньютоновских и неньютоновских жидкостей по трубопроводам.

Изобретение относится к области гидродинамики двухфазных (парожидкостных) потоков, а именно к конструкции, работающей в условиях регулируемой гидродинамической кавитации.

Изобретение относится к области гидродинамики, а именно к способам получения кавитации в жидкости, может быть применено для интенсификации процессов смешивания, контакта, диспергирования, эмульгирования, массообмена, теплообмена жидкостей, ускорения химических реакций в жидких средах, а также для перевода упорядоченной энергии (давления и скорости) жидкости в тепловую энергию.

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности и предназначено для повышения нефтеотдачи продуктивных пластов

Изобретение относится к области гидродинамики и касается способа возбуждения акустических колебаний в текучей среде и устройства для его осуществления
Изобретение относится к трубопроводному транспорту жидкости и может быть использовано при перекачке углеводородных жидкостей по трубопроводам с насосными станциями с использованием противотурбулентных присадок

Изобретение относится к трубопроводному транспорту жидкости и может быть использовано при перекачке углеводородных жидкостей по трубопроводам с насосными станциями с использованием противотурбулентных присадок

Изобретение относится к трубопроводному транспорту жидкости и может быть использовано при испытаниях противотурбулентных присадок, используемых при перекачке углеводородных жидкостей по трубопроводам

Турбулизатор предназначен для использования в замкнутой трубопроводной системе выше по потоку от узлов управления для удаления грязи. Турбулизатор выполнен из трех частей: первой фланцевой части, второй конической части и третьей конической части. Конусообразные форсунки в проходном отверстии первой части текучей среды имеют три или более малых канала, через которые вторая часть текучей среды проходит насквозь в направлении выхода турбулизатора. Вторая коническая часть имеет три или более малых каналов в конической стороне входного конуса. Повторное вхождение этой второй части среды в первую часть среды создает завихрения и турбулентности и, тем самым, более высокие скорости потока в среде. Технический результат - максимальное снижение необходимости человеческого вмешательства и решение проблем в случаях, где грязеуловители отсутствуют. 5 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к самоочищающемуся устройству и способам для обработки под высоким давлением вязких текучих сред. Способ включает перемещение загрязняющих вязких текучих сред, таких как густые твердожидкостные суспензии лигноцеллюлозной биомассы и ее компонентов, находящихся под высоким давлением, с использованием массива выдвижных клапанов. Техническим результатом изобретения является сведение к минимуму загрязнение текучими средами. 2 н. и 25 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к области транспортного машиностроения. Устройство регулирования среды содержит главный газоход для прохождения потока регулируемой среды, средство избирательного нагнетания подпиточной среды в главный газоход в двух направлениях и средства для выбора направления нагнетания, расположенные снаружи главного газохода. Способ регулирования среды включает этап избирательного нагнетания в двух направлениях одной подпиточной среды в газоход для транспортирования потока регулируемой среды. Изменяют одну из переменных термодинамического состояния вышеуказанной среды. Газоход содержит упомянутое устройство регулирования среды. Достигается уменьшение воздействия регулируемой среды на упомянутые устройства. 3 н. и 10 з.п. ф-лы, 1 ил.

Устройство предназначено для направления потока флюида. Устройство содержит полость для изменения давления, первый проточный канал, переходник с варьирующимся давлением и узел переключения потока в зависимости от давления, причем первый проточный канал функционально соединяет полость для изменения давления и переходник с варьирующимся давлением, причем узел переключения потока граничит с переходником с варьирующимся давлением. Согласно варианту осуществления изобретения при изменении одной из характеристик флюида изменяется поступление флюида в полость для изменения давления. В одном варианте осуществления изобретения изменение состоит в увеличении интенсивности поступления потока флюида в полость для изменения давления. В другом варианте осуществления изобретения изменение состоит в уменьшении интенсивности поступления потока флюида в полость для изменения давления. Регулятор потока флюида содержит устройство для направления потока флюида; второй проточный канал; третий проточный канал; и четвертый проточный канал. Технический результат - регулирование потока флюида между несколькими зонами. 3 н. и 42 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к устройству для спрямления потока (спрямления профиля скорости потока) в закрытых трубопроводах. Закрытый трубопровод для УФ-облучения содержит канал (1), в котором установлено устройство (6) для УФ-облучения, выше по потоку от устройства (6) для УФ-облучения расположено устройство (10) для спрямления потока, содержащее, по меньшей мере, один внутренний первый направляющий элемент (11) и, по меньшей мере, один внешний второй направляющий элемент (13), который расположен на некотором расстоянии от внешней стенки и выполнен в виде трубы, проходное сечение которой, расположенное выше по потоку, меньше ее проходного сечения, расположенного ниже по потоку. Изобретение обеспечивает формирование как можно более однородного потока, протекающего через УФ-реактор с тем, чтобы элементы объема воспринимали примерно одинаковые дозы УФ-излучения. 15 з.п. ф-лы, 21 ил.
Наверх