Способ предотвращения солеотложений и коррозии в системах водоснабжения



 


Владельцы патента RU 2486138:

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Уральский государственный лесотехнический университет (RU)

Изобретение относится к способам предотвращения отложении и коррозии и может быть использовано в системах оборотного водоснабжения. Способ предотвращения солеотложений и коррозии в системах водоснабжения осуществляют путем введения в обрабатываемую воду смеси ингибитора отложений минеральных солей и фосфорнокислого эфира полиэтиленгликоля при массовом соотношении 9:1-7:3, соответственно. В качестве ингибитора отложений минеральных солей используют смесь следующего состава: натриевая соль нитрилтриметиленфосфоновой кислоты и натриевая соль метилиминобисметиленфосфоновой кислоты. Технический результат - одновременное ингибирование солеотложений и коррозии при высокой минерализации воды «грязных» оборотных циклов водоснабжения при рН среды 4-5, содержании фторидов >50 мг/л и газоочистке конверторного производства, содержащей взвешенных веществ более 20 г/л. 1 з.п. ф-лы, 12 табл., 12 пр.

 

Изобретение относится к способам предотвращения отложений и коррозии и может быть использовано в системах оборотного водоснабжения.

Известен способ ингибирования солевых отложений в теплоэнергетике и промышленных системах водоснабжения с использованием реагента ИОМС [Сравнительная оценка эффективности отечественных и импортных ингибиторов солеотложений / Б.Н.Дрикер, А.Л.Ваньков // «Энергосбережение и водоподготовка», №1, 2000, 55-59]. Однако этот способ неэффективен для ингибирования коррозии конструкционных сталей.

Наиболее близким к предлагаемому техническому решению является способ ингибирования солевых отложений и коррозии с использованием низкомолекулярных полимеров, в частности, фосфорнокислого эфира полиэтиленгликоля (ЭФПГ) общей формулы:

H 2 O 3 P O ( C H 2 C H 2 O ) n C H 2 C H 2 ( C H 2 C H 2 O ) m P O 3 H 2 ,

где n=5-12, m=3-16 [Низкомолекулярные полимеры в качестве ингибиторов солеотложений и коррозии / Б.Н.Дрикер, С.А.Тарасова, А.Г.Тарантаев, А.Н.Обожин // «Энергосбережение и водоподготовка» №6, 2010,15-77].

Однако этот способ недостаточно эффективен для ингибирования солеотложений и коррозии для воды с высокой минерализацией при относительно низких значениях рН среды и повышенном содержании фторид-ионов.

Задачей данного изобретения является разработка ингибитора многоцелевого назначения (ИМН) для одновременного ингибирования солеотложений и коррозии при высокой минерализации воды «грязных» оборотных циклов водоснабжения при рН среды 4-5, содержании фторидов >50 мг/л и газоочистке конверторного производства, содержащей взвешенных веществ более 20 г/л.

Поставленная задача достигается тем, что предложен способ предотвращения солеотложений и коррозии в системах водоснабжения путем введения в обрабатываемую воду смеси ингибитора отложений минеральных солей и фосфорнокислотного эфира полиэтиленгликоля при массовом соотношении 9:1-7:3, соответственно.

Реагент ИОМС представляет собой смесь комплексонов, содержащих аминоалкилфосфоновые группы следующего состава: натриевая соль нитрилтриметиленфосфоновой кислоты, выпускаемый в промышленности Чебоксарским ПО «Химпром» по ТУ 2439-369-05763441-2003. Кроме того, в качестве ингибиторов отложений минеральных солей могут использоваться для этих целей оксиэтилидендифосфоновая кислота (ОЭДФК) - широко применяется в теплоэнергетике, ПАФ-13 (соли полифминометиленфосфоновой кислоты), применяемый в нефтяной промышленности.

В качестве фосфорнокислого эфира полиэтиленгликоля ЭФПГ использован

H 2 O 3 P O ( C H 2 C H 2 O ) n C H 2 C H 2 ( C H 2 C H 2 O ) m P O 3 H 2 ,

где n=5-12, m=3-16

Заявленное изобретение иллюстрируется следующими примерами, проведенными с целью изучения ингибирующих свойств по предотвращению солеотложений и коррозии.

Примеры по ингибированию коррозии, в сопоставлении с аналогом или прототипом.

Пример 1

В воду «грязного» оборотного цикла сталеплавильного производства (1) состава (мг/л): Ca2+ - 1400; сульфаты - 2700; Fe3+ - 10; нефтепродукты - 0,4; хлориды - 150; рН среды - 4,5 вводили композицию из ИОМС и ЭФПГ при массовом соотношении от 1:0 до 0:1 в количестве 5 мг/л. В аналогичных условиях использована смесь ИОМС и ЭФПГ в заявляемых соотношениях.

Скорость коррозии измеряли при температуре 20°С при перемешивании (1,2 м/сек) в непроточной ячейке двухэлектродными зондами, изготовленными из конструкционной стали - ст.3 коррозиметром «Эксперт - 004». Коэффициент торможения рассчитывали по формуле

K = a o / a j , ( 1 )

где К - коэффициент торможения;

ao - скорость коррозии в контрольном опыте (без реагента);

aj - скорость коррозии с реагентом.

Ошибка измерения составляет не более 10%.

Данные представлены в табл.1.

Пример 2

В оборотную воду «грязного» цикла (2) конверторной газоочистки состава (мг-экв/л): Ca - 11,2; щелочность - 9,5; железо (мг/л) - 0,5; взвешенные вещества - 50000; pH 10,2 вводили композицию из ИОМС и ЭФПГ при массовом соотношении от 1:0 до 0:1 в количестве 5 мг/л. В аналогичных условиях использована смесь ИОМС и ЭФПГ в заявляемых соотношениях. Скорость коррозии измеряли при температуре 20°C при перемешивании (1,2 м/сек) в непроточной ячейке двухэлектродными зондами, изготовленными из конструкционной стали - ст.3 коррозиметром «Эксперт - 004». Коэффициент торможения рассчитывали по формуле (1).

Данные представлены в табл.2.

Из представленных в табл.1, 2 данных видно, что использование композиции из ингибитора ИОМС и фосфорнокислого эфира полиэтиленгликоля при массовом соотношении ИОМС:ЭФПГ=9:1-7:3 позволяет существенно повысить эффект ингибирования величины коррозии как в слабокислой (пример 1), так и щелочной среде (пример 2). Изменение величины n и m в молекуле ЭФПГ не оказывает существенного влияния на уменьшение величины коррозии. При соотношении 5:5 (1:1) эффект ингибирования величины коррозии снижается до величины, характерной для ЭФПГ, т.е. многократно уменьшается.

По нашему мнению, композиция при соотношениях ИОМС:ЭФПГ=9:1-7:3 обладает синергетическим действием, во многом обусловленным диспергирующими свойствами ЭФПГ, который позволяет создать однородную монодисперсную пленку из кальциевых комплексонатов реагента ИОМС, способствующую защите конструкционной стали от коррозии.

Примеры по ингибированию солеотложений в сопоставлении с аналогом или прототипом.

Пример 3

Эффективность ингибирования солеотложений проверили на водах приведенного выше состава (1) по примеру 1. Для оценки эффективности ингибирования образования отложений сульфата кальция предложенные композиции в количестве 3 мг/л вводили в исследуемую воду. С целью интенсификации процесса образования отложений воду подогревали на водяной бане до температуры 80°C и выдерживали при этой температуре в течение 4 часов. Изменение содержания сульфата кальция в растворе после экспозиции определили по стандартной методике комплексонометрическим методом. Данные представлены в табл.3.

Эффективность ингибирования рассчитывалась по формуле

Э % = С и н г С к о н С и с х С к о н × 100 % , ( 2 )

где Синг - концентрация сульфата кальция после экспозиции в присутствии ингибитора, г/л;

Скон - концентрация сульфата кальция в контрольном опыте после экспозиции, г/л;

Сисх - концентрация сульфата кальция перед началом эксперимента, г/л.

Пример 4

Для оценки эффективности ингибирования солеотложений карбоната кальция в оборотную воду состава (2) по примеру 2 предложенную композицию вводили в количестве 5 мг/л. Эффективность по ингибированию отложений карбоната кальция оценивали по количеству карбоната кальция, образовавшегося на поверхности стекла после экспозиции в течение 4 часов и температуре 70°C. С этой целью стаканы предварительно обезжиривали и обрабатывали хромовой смесью, промывали водопроводной и дистиллированной водой. После экспозиции осадок со стенок растворяли 0,1 н. раствором соляной кислоты, нейтрализовали щелочью и определяли кальций в растворе по стандартной методике. Результаты пересчитывали на карбонат кальция.

Данные представлены в табл.4.

Эффективность ингибирования рассчитывалась по формуле

Э % = 100 m C а п о с л е m C а д о × 100 % , ( 3 )

где mCaдо - количество кальция до начала экспозиции, мг;

mCaпосле - количество кальция после окончания экспозиции, мг.

Из данных, представленных в табл.3,4, видно, что так же, как и в случае ингибирования коррозии, предлагаемая композиция в соотношении ИОМС:ЭФПГ также обладает синергетическим действием, препятствуя как кристаллизации сульфата кальция (пример 3), так и образованию отложений карбоната кальция (пример 4).

По нашему мнению, синергетический эффект, с одной стороны, обусловлен адсорбции ИОМС на микрозародышах кристаллизующейся соли, с другой - дополнительно диспергирующим действием ЭФПГ.

Пример 5

В воду «грязного» оборотного цикла сталеплавильного производства состава (мг/л): Ca2+ - 1400; сульфаты - 2700; Fe2+ - 10; нефтепродукты - 0,4; хлориды - 150; фториды - 50; рН - 4,5; взвешенные вещества - 22000 (22 г/л) вводили композиции из ОЭДФК и ЭФПГ при массовых соотношениях ОЭДФК: ЭФПГ=9:1-7:3 в количестве 10 мг/л. Скорость коррозии оценивали при температуре 20°С коррозиметром «Эксперт-004».

Данные представлены в табл.5.

Пример 6

В оборотную воду «грязного» цикла конверторной газоочистки состава (мг-экв/л): Са - 11,2; щелочность - 9,5; железо (мг/л) - 0,5; взвешенные вещества - 50000; рН 10,2 вводили композицию из ОЭДФК и ЭФПГ при массовом соотношении от 9:1 до 7:3 в количестве 5 мг/л. Скорость коррозии измеряли при температуре 20°С при перемешивании (1,2 м/сек) в непроточной ячейке двухэлектродными зондами, изготовленными из конструкционной стали - Ст.3 коррозиметром «Эксперт - 004».

Данные представлены в табл.6.

Из представленных в табл.5, 6 данных видно, что использование композиции из ингибитора ОЭДФК и фосфорнокислого эфира полиэтиленгликоля при массовом соотношении ОЭДФК: ЭФПГ=9:1-7:3 позволяет повысить эффект ингибирования величины коррозии как в слабокислой (пример 5), так и щелочной среде (пример 6). При соотношении 5:5 (1:1) эффект ингибирования величины коррозии снижается до величины, характерной для ЭФПГ, т.е. уменьшается.

Пример 7

Эффективность ингибирования солеотложений проверили на водах приведенного выше состава по примеру 5. Для оценки эффективности ингибирования образования отложений сульфата кальция композиции ОЭДФК и ЭФПГ в количестве 3 мг/л вводили в исследуемую воду. С целью интенсификации процесса образования отложений воду подогревали на водяной бане до температуры 80°С и выдерживали при этой температуре в течение 4 часов. Изменение содержания сульфата кальция в растворе после экспозиции определили по стандартной методике комплексонометрическим методом. Данные представлены в табл.7.

Пример 8

Для оценки эффективности ингибирования солеотложений карбоната кальция в оборотную воду состава по примеру 6 композицию ОЭДФК и ЭФПГ вводили в количестве 5 мг/л. Эффективность по ингибированию отложений карбоната кальция оценивали по количеству карбоната кальция, образовавшегося на поверхности стекла после экспозиции в течение 4 часов и температуре 70°С. С этой целью стаканы предварительно обезжиривали и обрабатывали хромовой смесью, промывали водопроводной и дистиллированной водой. После экспозиции осадок со стенок растворяли 0,1 н. раствором соляной кислоты, нейтрализовали щелочью и определяли кальций в растворе по стандартной методике. Результаты пересчитывали на карбонат кальция.

Данные представлены в табл.8.

Из данных, представленных в табл.7, 8, видно, что так же, как и в случае ингибирования коррозии, композиция ОЭДФК:ЭФПГ также обладает синергетическим действием, препятствуя как кристаллизации сульфата кальция (пример 7), так и образованию отложений карбоната кальция (пример 8).

Пример 9

В воду «грязного» оборотного цикла сталеплавильного производства состава (мг/л): Са2+ - 1400; сульфаты - 2700; Fe3+ - 10; нефтепродукты - 0,4; хлориды - 150; фториды - 50; рН - 4,5; взвешенные вещества - 22000 (22 г/л) вводили композиции из ПАФ-13 и ЭФПГ при массовых соотношениях. ПАФ-13:ЭФПГ=9:1-7:3 в количестве 10 мг/л. Скорость коррозии оценивали при температуре 20°С коррозиметром «Эксперт-004».

Данные представлены в табл.9.

Пример 10

В оборотную воду «грязного» цикла конверторной газоочистки состава (мг-экв/л): Са - 11,2; щелочность - 9,5; железо (мг/л) - 0,5; взвешенные вещества - 50000; рН 10,2 вводили композицию из ПАФ-13 и ЭФПГ при массовом соотношении от 9:1 до 7:3 в количестве 5 мг/л. Скорость коррозии измеряли при температуре 20°С при перемешивании (1,2 м/сек) в непроточной ячейке двухэлектродными зондами, изготовленными из конструкционной стали - Ст.3 коррозиметром «Эксперт - 004».

Данные представлены в табл.10.

Из представленных в табл.9, 10 данных видно, что использование композиции из ингибитора ПАФ-13 и фосфорнокислого эфира полиэтиленгликоля при массовом соотношении ПАФ-13:ЭФПГ=9:1-7:3 позволяет повысить эффект ингибирования величины коррозии как в слабокислой (пример 9), так и щелочной среде (пример 10). При соотношении 5:5 (1:1) эффект ингибирования величины коррозии снижается до величины характерной для ЭФПГ, т.е. уменьшается.

Пример 11

Эффективность ингибирования солеотложений проверили на водах приведенного выше состава по примеру 5. Для оценки эффективности ингибирования образования отложений сульфата кальция композиции ПАФ-13 и ЭФПГ в количестве 3 мг/л вводили в исследуемую воду. С целью интенсификации процесса образования отложений воду подогревали на водяной бане до температуры 80°С и выдерживали при этой температуре в течение 4 часов. Изменение содержания сульфата кальция в растворе после экспозиции определили по стандартной методике комплексонометрическим методом. Данные представлены в табл.11.

Пример 12

Для оценки эффективности ингибирования солеотложений карбоната кальция в оборотную воду состава по примеру 6 композицию ПАФ-13 и ЭФПГ вводили в количестве 5 мг/л. Эффективность по ингибированию отложений карбоната кальция оценивали по количеству карбоната кальция, образовавшегося на поверхности стекла после экспозиции в течение 4 часов и температуре 70°С. С этой целью стаканы предварительно обезжиривали и обрабатывали хромовой смесью, промывали водопроводной и дистиллированной водой. После экспозиции осадок со стенок растворяли 0,1 н. раствором соляной кислоты, нейтрализовали щелочью и определяли кальций в растворе по стандартной методике. Результаты пересчитывали на карбонат кальция.

Данные представлены в табл.12.

Из данных, представленных в табл.11, 12 видно, что так же, как и в случае ингибирования коррозии, композиция ПАФ-13:ЭФПГ также обладает синергетическим действием, препятствуя как кристаллизации сульфата кальция (пример 11), так и образованию отложений карбоната кальция (пример 12).

Из данных, представленных в таблицах 5-12, видно, что ОЭДФК и ПАФ-13 в композиции с ЭФПГ при заявляемых соотношениях снижают величину коррозии и ингибируют процесс кристаллизации, по сравнению с прототипом. Вместе с тем, следует отметить, что ОЭДФК и ПАФ-13 в композиции с ЭФПГ (примеры №5-№12) по сравнению с реагентом ИОМС в композиции с ЭФПГ (примеры №1-№4) обладает меньшей эффективностью.

Таблица 1
Скорость коррозии в слабокислой среде
№ п/п Композиция Массовое соотношение Скорость коррозии, мкм/год Коэффициент торможения
1 ИОМС:ЭФПГ 1:0 342 0
(аналог)
2 ИОМС:ЭФПГ 0:1 119 2,9
n=5; m=16
(прототип)
3 ИОМС:ЭФПГ 0:1 132 2,6
n=12; m=3
(прототип)
4 ИОМС:ЭФПГ 0:1 140 2,4
n=12; m=16
(прототип)
5 ИОМС:ЭФПГ 9:1 28 12,2
n=5; m=16
(по изобретению)
6 ИОМС:ЭФПГ 9:1 19 18,0
n=12; m=3
(по изобретению)
7 ИОМС:ЭФПГ 9:1 25 13,7
n=12; m=16
(по изобретению)
8 ИОМС:ЭФПГ 7:3 27 12,6
n=5; m=16
(по изобретению)
9 ИОМС:ЭФПГ 7:3 21 16,3
n=12; m=3
(по изобретению)
10 ИОМС:ЭФПГ 7:3 30 11,4
n=12; m=16
(по изобретению)
11 ИОМС:ЭФПГ 5:5 125 2,7
n=5; m=16
(по изобретению)
12 ИОМС:ЭФПГ 5:5 142 2,4
n=12; m=3
(по изобретению)
Таблица 2
Скорость коррозии в щелочной среде
№ п/п Композиция Массовое соотношение Скорость коррозии, мкм/год Коэффициент торможения
1 ИОМС:ЭФПГ 1:0 237 0
(аналог)
2 ИОМС:ЭФПГ 0:1 118 2,0
n=5; m=16
(прототип)
3 ИОМС.ЭФПГ 0:1 115 2,1
n=12;m=3
(прототип)
4 ИОМС:ЭФПГ 0:1 120 1,9
n=12;m=16
(прототип)
5 ИОМС:ЭФПГ 9:1 19 12,5
n=5; m=16
(по изобретению)
6 ИОМС:ЭФПГ 9:1 15 15,8
n=12; m=3
(по изобретению)
7 ИОМС:ЭФПГ 9:1 15 15,8
n=12; m=16
(по изобретению)
8 ИОМС:ЭФПГ 7:3 9 26,3
n=5; m=16
(по изобретению)
9 ИОМС:ЭФПГ 7:3 8 29,6
n=12; m=3
(по изобретению)
10 ИОМС:ЭФПГ 7:3 10 23,7
n=12; m=16
(по изобретению)
11 ИОМС:ЭФПГ 5:5 125 1,9
n=12; m=3
(по изобретению)
12 ИОМС:ЭФПГ 5:5 123 1,9
n=12; m=16
(по изобретению)
Таблица 3
Кристаллизация сульфата кальция в слабокислой среде
№ п/п Композиция Массовое соотношение Концентрация сульфата кальция в растворе, г/л Эффективность, %
1 Контроль - 2,2 0,0
2 ИОМС:ЭФПГ 1:0 2,5 27,3
(аналог)
3 ИОМС:ЭФПГ 0:1 2,6 36,4
n=5; m=15
(прототип)
4 ИОМС:ЭФПГ 0:1 2,6 36,4
n=12; m=3
(прототип)
5 ИОМС:ЭФПГ 0:1 2,6 36,4
n=12; m=16
(прототип)
6 ИОМС:ЭФПГ 9:1 3,2 90,9
n=5; m=16
(по изобретению)
7 ИОМС:ЭФПГ 9:1 3,2 90,9
n=12;m=16
(по изобретению)
8 ИОМС:ЭФПГ 7:3 3,3 100,0
n=12; m=3
(по изобретению)
9 ИОМС:ЭФПГ 7:3 3,3 100,0
n=12; m=16
(по изобретению)
10 ИОМС:ЭФПГ 5:5 2,6 36,4
n=5; m=16
(по изобретению)
11 ИОМС:ЭФПГ 5:5 2,6 36,4
n=12; m=16
(по изобретению)
Таблица 4
Кристаллизация карбоната кальция в щелочной среде
№ п/п Композиция Массовое соотношение Количество карбоната кальция, мг Эффективность, %
1 Контроль - 21 0,0
2 ИОМС:ЭФПГ 1:0 12,7 39,5
(аналог)
3 ИОМС:ЭФПГ 0:1 10,3 50,9
n=3; m=16
(прототип)
4 ИОМС:ЭФПГ 0:1 10,8 48,6
n=12; m=3
(прототип)
5 ИОМС:ЭФПГ 9:1 0,6 97,1
n=5; m=16
(по изобретению)
6 ИОМС:ЭФПГ 9:1 0,5 97,6
n=12; m=3
(по изобретению)
7 ИОМС:ЭФПГ 9:1 0,4 98,1
n=12; m=16
(по изобретению)
8 ИОМС:ЭФПГ 7:3 0,3 98,6
n=5; m=16
(по изобретению)
9 ИОМС:ЭФПГ 7:3 0,3 98,6
n=12; m=16
(по изобретению)
10 ИОМС:ЭФПГ 5:5 10,5 50,0
n=8; m=16
(по изобретению)
11 ИОМС:ЭФПГ 5:5 10,9 48,1
n=12; m=16
(по изобретению)
Таблица 5
Скорость коррозии в слабокислой среде
№ п/п Композиция Массовое соотношение Скорость коррозии, мкм/год Коэффициент торможения
1 ОЭДФК:ЭФПГ 0:1 132 2,6
n=12 m=13
(прототип)
2 ОЭДФК:ЭФПГ 9:1 108 3,2
n=12 m=3
3 ОЭДФК:ЭФПГ 7:3 92 3,7
n=12 m=3
4 ОЭДФК:ЭФПГ 5:5 140 2,4
n=12 m=3
Таблица 6
Скорость коррозии в щелочной среде
№ п/п Композиция Массовое соотношение Скорость коррозии, мкм/год Коэффициент торможения
1 ОЭДФК:ЭФПГ 0:1 118 2,0
n=12;m=13
(прототип)
2 ОЭДФК: ЭФПГ 9:1 75 3,2
n=12 m=3
3 ОЭДФК:ЭФПГ 7:3 64 3,7
n=12 m=3
4 ОЭДФК:ЭФПГ 5:5 128 1,8
n=12 m=3
Таблица 7
Кристаллизация сульфата кальция в слабокислой среде
№ п/п Композиция Массовое соотношение Концентрация сульфата кальция в растворе, г/л Эффективность, %
1 Контроль - 2,2 0,0
2 ОЭДФК:ЭФПГ 1:0 2,5 27,3
[аналог)
3 ОЭДФК:ЭФПГ 0:1 2,6 36,4
n=12; m=3
(прототип)
4 ОЭДФК:ЭФПГ 9:1 2,7 45,4
n=12 m=3
5 ОЭДФК:ЭФПГ 7:3 2,8 54,5
n=12 m=3
6 ОЭДФК:ЭФПГ 5:5 2,5 27,3
n=12 m=3
Таблица 8
Кристаллизация карбоната кальция в щелочной среде
№ п/п Композиция Массовое соотношение Количество карбоната кальция, мг Эффективность, %
1 Контроль - 21 0,0
2 ОЭДФК:ЭФПГ 1:0 15,7 25,2
(аналог)
3 ОЭДФК:ЭФПГ 0:1 10,3 50,9
n=12 m=3
4 ОЭДФК:ЭФПГ 9:1 3,8 81,9
n=12 m=3
5 ОЭДФК:ЭФПГ 7:3 3,6 82,8
n=12 m=3
6 ОЭДФК:ЭФПГ 5:5 10,5 50,0
n=12 m=3
Таблица 9
Скорость коррозии в слабокислой среде
№ п/п Композиция Массовое соотношение Скорость коррозии, мкм/год Коэффициент торможения
1 ПАФ-13:ЭФПГ 0:1 132 2,6
n=12 m=13
(прототип)
2 ПАФ-13:ЭФПГ 9:1 41 8,4
n=12 m=3
3 ПАФ-13:ЭФПГ 7:3 34 10,1
n=12 m=3
4 ПАФ-13:ЭФПГ 5:5 136 2,5
n=12 m=3
Таблица 10
Скорость коррозии в щелочной среде
№п/п Композиция Массовое соотношение Скорость коррозии, мкм/год Коэффициент торможения
1 ПАФ-13:ЭФПГ 0:1 118 2,0
n=12 m=13
(прототип)
2 ПАФ-13:ЭФПГ 9:1 55 4,3
n=12 m=3
3 ПАФ-13:ЭФПГ 7:3 34 6,9
n=12 m=3
4 ПАФ-13:ЭФПГ 5:5 123 1,9
n=12 m=3
Таблица 11
Кристаллизация сульфата кальция в слабокислой среде
№ п/п Композиция Массовое соотношение Концентрация сульфата кальция в растворе, г/л Эффективность, %
1 Контроль - 2,2 0,0
2 ПАФ-13:ЭФПГ 1:0 2,5 27,3
(аналог)
3 ПАФ-13:ЭФПГ 0:1 2,6 36,4
n=12; m=3
(прототип)
4 ПАФ-13:ЭФПГ 9:1 3,0 72,7
n=12 m=3
5 ПАФ-13:ЭФПГ 7:3 3,1 8,1,8
n=12 m=3
6 ПАФ-13:ЭФПГ 5:5 2,6 36,4
n=12 m=3
Таблица 12
Кристаллизация карбоната кальция в щелочной среде
№ п/п Композиция Массовое соотношение Количество карбоната кальция, мг Эффективность, %
1 Контроль - 21 0,0
2 ПАФ-13:ЭФПГ 1:0 13,7 34,7
(аналог)
3 ПАФ-13:ЭФПГ 0:1. 10,3 50,9
n=12 m=3
4 ПАФ-13:ЭФПГ 9:1 2,8 86,6
n=12 m=3
5 ПАФ-13:ЭФПГ 7:3 2,6 87,6
n=12 m=3
6 ПАФ-13:ЭФПГ 5:5 11,1 47,1
n=12 m=3

1. Способ предотвращения солеотложений и коррозии в системах водоснабжения путем введения в обрабатываемую воду смеси ингибитора отложений минеральных солей и фосфорнокислого эфира полиэтиленгликоля при массовом соотношении 9:1-7:3 соответственно.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве ингибитора отложений минеральных солей используют смесь следующего состава: натриевая соль нитрилтриметиленфосфоновой кислоты и натриевая соль метилиминобисметиленфосфоновой кислоты.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области защиты оборудования от сероводородной и углекислотной коррозии в минерализованных водных и водонефтяных средах и может быть использовано в нефтедобывающей промышленности.

Изобретение относится к области защиты металлов от коррозии и может быть использовано в системах оборотного водоснабжения и теплоснабжения химических, нефтехимических, энергетических и других промышленных предприятий.
Изобретение относится к области защиты от коррозии стальных изделий. .

Изобретение относится к области защиты металлов от коррозии ингибиторами в минерализованных водных средах, содержащих растворенный кислород и углекислый газ, а именно - к защите от локальной (питтинговой) коррозии материалов трубопроводов, металлоконструкций промышленного назначения, оборудования, сооружений транспортной инфраструктуры, изготовленных из низколегированных и низкоуглеродистых сталей, ингибиторами, представляющими собой фосфорсодержащие соединения.
Изобретение относится к способам предотвращения минеральных отложений, коррозии и биообрастаний и может быть использовано в водоподготовке замкнутых систем отопления, охлаждения, оборотного водоснабжения.
Изобретение относится к составам, применяемым для ингибирования солеотложений и коррозии металлов в системах водопользования, и непосредственно касается составов на основе фосфорсодержащих органических комплексообразующих соединений, которые могут быть использованы для стабилизационной обработки воды в системах водооборотного снабжения промышленных и энергетических предприятий и в коммунальном хозяйстве.

Изобретение относится к способам защиты металлов от коррозии в водных средах, а более конкретно к способам защиты стального оборудования от коррозии в нейтральных и щелочных водных средах фосфорсодержащими соединениями, и может найти применение, например, для защиты стальных частей технологического оборудования, котлов, котельно-вспомогательного и другого оборудования в промышленности, энергетике и коммунальном хозяйстве, а также для защиты от коррозии различных систем водоснабжения.

Изобретение относится к фосфорорганической химии, а именно к способу получения длинноцепных алкилфосфоновых кислот, обладающих антикоррозионной активностью, на основе -олефинов промышленной фракции C16 -C18 и С20-С 26.

Изобретение относится к области защиты металлов от коррозии в высокоминерализованных средах, содержащих сероводород и углекислый газ, с помощью ингибиторов и может быть использовано при добыче, подготовке, транспортировке и переработке нефти.

Изобретение относится к способам предотвращения отложений минеральных солей и может найти применение для защиты от образования накипи поверхностей котлов и оборудования в системах тепло- и пароснабжения, а также оборотных систем водоснабжения.

Изобретение относится к способу ингибирования образования отложений, например, содержащих барий, в водной системе. .

Изобретение относится к моющим средствам для очистки от накипи закрытых систем отопления и может быть использовано для ингибирования солеотложения в системах оборотного водоснабжения.
Изобретение относится к составам для предотвращения неорганических отложений и может быть использовано в нефтяной и теплоэнергетической промышленности для предотвращения отложений в водных системах.
Изобретение относится к составам для предотвращения неорганических отложений, обладающим пониженным коррозионным воздействием на металл оборудования и низким значением кинематической вязкости при минусовых температурах, и может быть использовано в нефтяной и теплоэнергетической промышленности для предотвращения солеотложений в водных системах.
Изобретение относится к способам предотвращения минеральных отложений, коррозии и биообрастаний и может быть использовано в водоподготовке замкнутых систем отопления, охлаждения, оборотного водоснабжения.

Изобретение относится к технике очистки сточных вод и может быть использовано для перекачки и очистки сточных вод. .

Изобретение относится к эксплуатации систем оборотного водоснабжения и может быть использовано для защиты оборудования этих систем от коррозии и солеотложения (накипеобразования).

Изобретение относится к биоцидам на основе фосфониевых соединений, внедренных в матричную основу. .

Изобретение относится к способам предотвращения отложений и коррозии и может быть использовано в системах оборотного водоснабжения
Наверх